基坑規(guī)范2012的修訂版分析

1、建筑基坑支護技術規(guī)程Technical Specification for Retaining and Protection ofBuilding Foundation Excavations (JGJ 120-2012)清華大學 巖土工程研究所李廣信目錄 1 前言 2 強制性條文 3 基本規(guī)定 4 樁、墻支擋式結構； 5 土釘墻； 6 重力式水泥土墻； 7 地下水控制； 8 基坑開挖與監(jiān)測。1 前言 經(jīng)過十余年的基坑工程實踐，取得了很多經(jīng)驗； 在技術上有很大的發(fā)展：復合土釘墻、型鋼水泥土墻（SMW工法和TRD工法 ）； 也有些工藝不適用后者應用不普遍逆作拱墻； 水資源的保護：由單純的降水變?yōu)?/p>

2、地下水控制； 大量的地鐵工程基坑實踐； 眾多的基坑失事案例，使我們?nèi)〉昧藢氋F的教訓。 (JGJ 120-99)有很多理論和技術方面的不足。2 強制性條文 3.1.2 基坑支護應滿足下列功能要求：基坑支護應滿足下列功能要求： 1 保證基坑周邊建（構）筑物、地下管線、保證基坑周邊建（構）筑物、地下管線、道路的安全和正常使用；道路的安全和正常使用； 2 保證主體地下結構的施工空間。保證主體地下結構的施工空間。 盡管條文很一般，但是這方面出現(xiàn)的問題最多；強制性條文 8.1.3 當基坑開挖面上方的錨桿、土釘、支當基坑開挖面上方的錨桿、土釘、支撐未達到設計要求時，嚴禁向下超挖土方。撐未達到設計要求時，嚴禁

3、向下超挖土方。 8.1.4 采用錨桿或支撐的支護結構，在未達采用錨桿或支撐的支護結構，在未達到設計規(guī)定的拆除條件時，嚴禁拆除錨桿到設計規(guī)定的拆除條件時，嚴禁拆除錨桿或支撐?；蛑?。 8.1.5 基坑周邊施工材料、設施或車輛荷載基坑周邊施工材料、設施或車輛荷載嚴禁超過設計要求的地面荷載限值。嚴禁超過設計要求的地面荷載限值。說明 很多基坑事故表明：超挖是事故主要原因，而深層次的原因往往由于甲方領導趕工期、獻禮及盡快回收資金； “基坑周邊施工材料、設施或車輛荷載嚴基坑周邊施工材料、設施或車輛荷載嚴禁超過設計要求的地面荷載限值。禁超過設計要求的地面荷載限值。”施工管理水平的標尺；地面荷載在飽和軟黏土中

4、產(chǎn)生超靜孔隙水壓力；對靈敏性土反復擾動造成損傷。強制性條文 8.2.2 安全等級為一級、二級的支護結構，在基坑安全等級為一級、二級的支護結構，在基坑開挖過程與支護結構使用期內(nèi)，必須進行支護結開挖過程與支護結構使用期內(nèi)，必須進行支護結構的水平位移監(jiān)測和基坑開挖影響范圍內(nèi)建（構）構的水平位移監(jiān)測和基坑開挖影響范圍內(nèi)建（構）筑物、地面的沉降監(jiān)測。筑物、地面的沉降監(jiān)測。 監(jiān)測是發(fā)現(xiàn)事故主要手段，是避免事故的最后機會； 監(jiān)測是否為真正第三方？ 是否認真盡職； 是否有足夠水平和經(jīng)驗？ 是否肯堅持原則；強制性條文 最近以來，對規(guī)范中的強制性條文進行刪剪，清理； 上述條文都是幾十年從血的教訓中得出的，必須嚴格

5、遵守和嚴格管理檢查的； 是工程師的“工程倫理”的體現(xiàn)，現(xiàn)場技術人員敢于堅持原則，敢于負起責任。3 基本規(guī)定(1) 關于基坑支護的安全等級分類根據(jù) 綜合考慮： 基坑周邊環(huán)境狀況、 地質(zhì)條件的復雜程度、 基坑深度等因素， 根據(jù)可能產(chǎn)生的破壞后果的嚴重程度。 同一基坑的不同側壁安全等級可以不同可以不同。表3.1.3基坑支護的安全等級表安全等級原規(guī)程現(xiàn)規(guī)程一級支護結構失效、土體過大變形對基坑周邊環(huán)境或主體結構施工安全的影響很嚴重很嚴重支護結構失效、土體失穩(wěn)或基坑過大變形對基坑周邊環(huán)境及主體結構施工影響很嚴重很嚴重二級支護結構失效、土體過大變形對基坑周邊環(huán)境或主體結構施工安全的影響嚴重嚴重 支護結構失效

6、、土體失穩(wěn)或基坑過大變形對基坑周邊環(huán)境及主體結構施工影響嚴重嚴重三級支護結構失效、土體過大變形對基坑周邊環(huán)境或主體結構施工安全的影響不嚴重不嚴重 支護結構失效、土體失穩(wěn)或基坑過大變形對基坑周邊環(huán)境及主體結構施工影響不嚴重不嚴重變化不大！分類原則 安全等級表3.1.3仍維持了原規(guī)程對支護結構安全等級的原則性劃分方法。 本規(guī)程依據(jù)國家標準工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準GB50153-2008對結構安全等級確定的原則，以破壞后果嚴重程度，對支護結構劃分為三個安全等級。 與地方規(guī)范比較，國家行業(yè)規(guī)范面對更大的范圍，宜粗不宜細。上海標準：基坑工程技術規(guī)范(DG/TJ08-61-2010) 環(huán)境保護對象保護對

7、象與基坑距離關系基坑工程的環(huán)境保護等級優(yōu)秀的歷史建筑、有精密儀器與設備的廠房、其他采用天然地基或短樁基礎的重要建筑物、軌道交通設施、隧道、防汛墻、原水管、自來水總管、煤氣總管、共同溝等重要建（構）筑物或設施。sH一級Hs2H 二級2Hs4H三級較重要的自來水管、煤氣管、污水管等市政管線、采用天然地基或短樁基礎的建筑物等sH二級H128-1253-53基坑邊緣與鄰近淺基礎或樁長1.3h;摩擦樁基礎的建筑物或重要管線的凈距2h基坑邊緣與地鐵的水平距離或深度(m)10或hh110-30或h30或h17, 17Ip10)土 對地下水位以下的黏性土、黏質(zhì)粉土， 可采用土壓力、水壓力合算方法，土壓力計算、

8、土的滑動穩(wěn)定性驗算可采用總應力法； 此時，對正常固結和超固結土，土的抗剪強度指標應采用三軸固結不排水抗剪強度指標ccu、cu或直剪固結快剪強度指標ccq、cq， 對欠固結土，宜采用有效自重壓力下預固結的三軸不固結不排水抗剪強度指標cuu、uu；地下水位以下砂土、碎石土和粉土 地下水位以下砂質(zhì)粉土、砂土和碎石土，土壓力、水壓力應采用分算方法；分算方法； 土壓力計算、土體穩(wěn)定驗算應采用有效應力法有效應力法， 強度指標采用有效應力強度指標c c , , ; ; 對于粉土缺少有效應力強度指標時，可用ccu,cu；或者ccq,cq代替； 重度采用浮重度. 對砂土和碎石土，有效應力強度指標可根據(jù)標準貫入試

9、驗實測擊數(shù)和水下休止角等物理力學指標取值。 有可靠的地方經(jīng)驗時，土的抗剪強度指標尚可根據(jù)室內(nèi)、原位試驗得到的其他物理力學指標，按經(jīng)驗方法確定。分算時水壓力計算 土壓力、水壓力采用分算方法時，水壓力可按靜水壓力計算； 當?shù)叵滤疂B流時，宜按滲流理論計算水壓力和土的豎向有效應力； 當存在多個含水層時，應分別計算各含水層的水壓力； (4) 勘察要求與環(huán)境調(diào)查巖土勘察 基坑外范圍不宜小于基坑深度的1倍； 當需要采用錨桿時，基坑外勘探點的范圍不宜小于基坑深度的2倍； 勘探點應沿基坑邊布置，間距宜取15m25m ； 勘探孔的深度不宜小于基坑深度的2倍； 對主要土層和厚度大于3m的素填土，應按規(guī)定進行抗剪強度

10、試驗并提出相應的抗剪強度指標； 查明各含水層的埋深、厚度和分布，判斷地下水類型、補給和排泄條件；有承壓水時，應分層測量其水頭高度 ； 當基坑需要降水時，宜采用抽水試驗測定各含水層的滲透滲透系數(shù)與影響半徑系數(shù)與影響半徑；勘察報告中應提出各含水層的滲透系數(shù)?；又苓叚h(huán)境條件 既有建筑物既有建筑物的結構類型、層數(shù)、位置、基礎形式和尺寸、埋深、使用年限、用途等； 各種既有地下管線地下管線、地下構筑物的類型、位置、尺寸、埋深、使用年限、用途等；對既有供水、污水、雨水等地下輸水管線，尚應包括其使用狀況及滲漏狀況； 道路道路的類型、位置、寬度、道路行駛情況、最大車輛荷載等； 確定基坑開挖與支護結構使用期內(nèi)施

11、工材料、施施工材料、施工設備的荷載；工設備的荷載； 雨季時的場地周圍地表地表水匯流和排泄條件，地表水的滲入對地層土性影響的狀況。(5) 支護結構選型 選型考慮因素 基坑深度； 土的性狀及地下水條件； 基坑周邊環(huán)境對基坑變形的承受能力及支護結構一旦失效可能產(chǎn)生的后果； 主體地下結構及其基礎形式、基坑平面尺寸及形狀； 支護結構施工工藝的可行性； 施工場地條件及施工季節(jié)； 經(jīng)濟指標、環(huán)保性能和施工工期。各類支護結構的適用條件各類支護結構的適用條件 1 當基坑不同部位的周邊環(huán)境條件、土層性狀、基坑深度等不同時，可在不同部位分別采用不同的支護形式；2 支護結構可采用上、下部以不同結構類型組合的形式。結構

12、類型適用條件安全等級基坑深度、環(huán)境條件、土類和地下水條件支擋式結構錨拉式結構一級二級三級適用于較深的基坑1 排樁適用于可采用降水或截水帷幕的基坑2 地下連續(xù)墻宜同時用作主體地下結構外墻，可同時用于截水3 錨桿不宜用在軟土層和高水位的碎石土、砂土層中4 當鄰近基坑有建筑物地下室、地下構筑物等，錨桿的有效錨固長度不足時，不應采用錨桿5 當錨桿施工會造成基坑周邊建（構）筑物的損害或違反城市地下空間規(guī)劃等規(guī)定時，不應采用錨桿支撐式結構適用于較深的基坑懸臂式結構適用于較淺的基坑雙排樁當錨拉式、支撐式和懸臂式結構不適用時，可考慮采用雙排樁支護結構與主體結構結合的逆作法適用于基坑周邊環(huán)境條件很復雜的深基坑土

13、釘墻單一土釘墻二級三級適用于地下水位以上或經(jīng)降水的非軟土基坑，且基坑深度不宜大于12m當基坑潛在滑動面內(nèi)有建筑物、重要地下管線時，不宜采用土釘墻預應力錨桿復合土釘墻適用于地下水位以上或經(jīng)降水的非軟土基坑，且基坑深度不宜大于15m；水泥土樁垂直復合土釘墻用于非軟土基坑時，基坑深度不宜大于12m；用于淤泥質(zhì)土基坑時，基坑深度不宜大于6m；不宜用在高水位的碎石土、砂土、粉土層中微型樁垂直復合土釘墻適用于地下水位以上或經(jīng)降水的基坑，用于非軟土基坑時，基坑深度不宜大于12m；用于淤泥質(zhì)土基坑時，基坑深度不宜大于6m重力式水泥土墻二級三級適用于淤泥質(zhì)土、淤泥基坑，且基坑深度不宜大于7m放坡三級1 施工場地

14、應滿足放坡條件2 可與上述支護結構形式結合復合支護與坑底加固 3.3.4 支護結構上部采用土釘墻或放坡、下部采用支擋式結構時，上部土釘墻或放坡應符合本規(guī)程對其支護結構形式的規(guī)定，支擋式結構應考慮上部土釘墻或放坡的作用。 3.3.5 當坑底以下為軟土時，可采用水泥土攪拌樁、高壓噴射注漿等方法對坑底土體進行局部或整體加固。水泥土攪拌樁、高壓噴射注漿加固體宜采用格柵或實體形式。(6) 側向水土壓力計算計算作用在支護結構上的水平荷載時，應考慮下列因素 1 1 基坑內(nèi)外土的自重（包括地下水）； 2 2 基坑周邊既有和在建的建（構）筑物荷載； 3 3 基坑周邊施工材料和設備荷載； 4 4 基坑周邊道路車輛

15、荷載； 5 5 凍脹、溫度變化等產(chǎn)生的作用。地下水位以上或水土合算的土層ia,ia,ak2KcKpiak)245(tan2,iiaKipippkpkKcKp,i,2)245(tan2,iipKpkak0水土分算的土層aaakuKcKupia,iia,ak2pipipppkuKcKup,i,pk2橫向水土壓力荷載 在支護結構土壓力的影響范圍內(nèi)，存在相鄰建筑物地下墻體等穩(wěn)定界面時， 可采用庫侖土壓力理論計算界面內(nèi)有限滑動楔體產(chǎn)生的主動土壓力， 同一土層的土壓力可采用沿深度線性分布形式；土壓力計算 3 3 需要嚴格限制支護結構的水平位移時，支護結構外側的土壓力宜取靜止土壓力； 4 4 有可靠經(jīng)驗時，

16、可采用支護結構與土相互作用的方法計算土壓力。 均布附加荷載q0d0k,jjkacak,0,qjkia,ia,ak2KcKpiak局部附加荷載下的主動土壓力 作用于地面上的條形與矩形荷載； 鄰近建筑物淺基礎附加荷載；（矩形荷載）（條形荷載）)2)(2(2)245(tan0k02alablbpabbppkka擋土構件頂部低于地面，其上方采用放坡或土釘墻時1k,j1a1d1 當a/tanza（ab1）/tan時211111,)()(bKzbaEazbhaaakajk212112221cKchKhEaaak2 當za（ab1）/tan時1,hjk 3 當za a時 0,jk其中：Eak14 樁、墻支擋

17、式結構樁、墻支擋式結構內(nèi)力變形計算 原規(guī)程：等值梁法，附錄B ：彈性地基梁法； 現(xiàn)規(guī)程：平面桿系結構彈性支點法。彎矩分布等值梁法正彎矩負彎矩Fldh1ldhhRakp .12abs0p .0bsp 0b.akp .abs0p .0bsp 0b.0q0q錨拉式支擋結構 可將整個結構分解為擋土結構、錨拉結構（錨桿及腰梁、冠梁）分別進行分析； 擋土結構宜采用平面桿系結構彈性支點法進行分析； 作用在錨拉結構上的荷載應取擋土結構分析時得出的支點力.支撐式支擋結構 可將整個結構分解為擋土結構、內(nèi)支撐結構分別進行分析； 擋土結構宜采用平面桿系結構彈性支點法進行分析； 內(nèi)支撐結構可按平面結構進行分析，擋土結構

18、傳至內(nèi)支撐的荷載應取擋土結構分析時得出的支點力； 對擋土結構和內(nèi)支撐結構分別進行分析時，應考慮其相互之間的變形協(xié)調(diào). 其他 懸臂式支擋結構、雙排樁支擋結構，宜采用平面桿系結構彈性支點法進行結構分析（無支點）； 當有可靠經(jīng)驗時，可采用空間結構空間結構分析方法對支擋式結構進行整體分析或采用結構與土相互作用的分析方法對支擋式結構與基坑土體進行整體分析。 排樁與地連墻ddhakaakas0.s0.（a）懸臂式懸臂式支擋結構 （b）錨拉錨拉式支擋結構或支撐支撐式支擋結構排樁計算寬度a0sa0s（a）圓形截面排樁計算寬度 （b）矩形或工字型截面排樁計算寬度墻前后寬度不同！b0大于排樁間距時，取b0等于排樁

19、間距；5 . 05 . 19 . 00dbmd119 . 00dbmd15 . 05 . 10bbmb110 bbmb1平面桿系結構彈性支點法原理ddhakaakas0.s0.)(044hzbpdzxdEIaak)(0)(0044hzbppvkbdzxdEIaaksss)(hzmksks平面桿系結構彈性支點法Ps0 (JGJ 120-201)： Ps0為墻前側的初始主動土壓力（不扣除 )ldh1ldhhRa kp .12abs 0p .0bsp 0b.a kp .abs 0p .0bsp 0b.0q0q)(0)(0044hzbppvkbdzxdEIaaksss)2(a,iKci0ssspvkp

20、其他規(guī)范的方法（上海） 墻前主動土壓力不計； 水壓力（差）作為荷載。)(0)(44hzbppdzxdEIawa)(0)(044hzbppxkbdzxdEIawah)(hzmkhm法的有關參數(shù))(hzmkhxkphx32035xcrcrEIbvxHm單樁水平靜載荷試驗 (樁基規(guī)范）kk2k2 . 01cm規(guī)范經(jīng)驗公式法m是一個十分重要、難以準確確定和很不統(tǒng)一的參數(shù)建筑樁基技術規(guī)范JGJ 94-2008 序號地基土類別預制樁、鋼樁灌注樁m(MN/m4)樁頂水平位移（mm）m(MN/m4)樁頂水平位移（mm）1淤泥；淤泥質(zhì)土；飽和濕陷性黃土24.5102.566122流塑（IL1）、軟塑（0.750

21、.9粉土；松散粉細砂；松散、稍密填土4.56.010614483可塑（0.25IL0.75）狀粘性土；濕陷性黃土；e=0.750.9粉土；中密填土；稍密細砂6.010101435364硬塑（0IL0.25）、堅硬（IL0）粘性土；濕陷性黃土；e25%水泥摻量13%40006000錨桿與內(nèi)支撐的水平彈性反力nRRRnPvvkR)(0slAEAlEAbAEEkapsfcapcsR)3(3Fh擋土構件計算寬度內(nèi)的彈性支點水平反力(kN)；kR計算寬度內(nèi)彈性支點剛度系數(shù)(kN/m)；vR擋土構件在支點處的水平位移值(m)；vR0設置支點時，支點的初始水平位移值(m)；Ph擋土構件計算寬度內(nèi)的法向預加力

22、(kN)；sssbQQkaR)()(1212錨桿拉拔試驗slEAbkaRR0支撐式支擋結構，通過支點力與水平位移的關系確定拉伸型錨索、錨桿，缺少試驗時。kR的確定的確定結構的抗傾覆驗算嵌固深度(1)emaakppkKzEzE22懸臂式單錨（支）式OOKem嵌固安全系數(shù)：1.25,1.2,1.15emaakppkKzEzE11建筑地基基礎設計規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范Code for design of building foundation（報批稿）帶支撐樁的傾覆穩(wěn)定 EpEaOHDaptEEMMKpEM被動區(qū)抗傾覆作用力矩總和（kNm）； Kt1.30。 整體穩(wěn)定驗算-嵌固深度(2) Ks圓弧

23、滑動整體穩(wěn)定安全系數(shù)；1.35,1.3,1.25; 抗滑力矩扣除了孔隙水壓力u(粗粒土）； 錨桿的法向力，作了0.5的折扣。jjjjkxvkjkkjjjjjjjjjisGbqsRluGlqlcKsin/costancos,v0.5sin（kk）tan djkjjk,kx,kjjidjkjjk,kx,kjjikxvkjkksR,/cos 坑底隆起穩(wěn)定性驗算-嵌固深度(3)0m2m10d1012)(hedmcqdmKqlhcNNltan2)245(etgNqtan/ ) 1(qcNNKhe1抗隆起安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的支護結構， Khe1分別不應小于1.8、1.6、1.4； m2l

24、d坑底隆起穩(wěn)定性驗算-軟弱下臥層驗算(4)1012)(hemcqmKqDhcNDN0m2m10當擋土構件底面以下有軟弱下臥層時，坑底隆起穩(wěn)定性的驗算部位尚應包括軟弱下臥層?？拥茁∑鸱€(wěn)定性驗算-錨拉式和支撐式支擋結構嵌固深度(5)djjj0ijjhe2sintancosKGbqGbqlcjjjjjjjjjjjK he2以最下層支點為軸心的圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為1、2、3級的支擋式結構，K he2分別不應小于2.2、1.9、1.7。 Gj第j土條的自重(kN)，按天然重度計算。？排樁設計、施工與檢測排樁設計、施工與檢測 樁型、直徑、間距、強度、鋼筋； 冠梁、樁間土保護與排水； 咬合樁；

25、鉆孔：異常情況 處理； 鋼筋籠、澆灌； 檢驗：施工偏差 ，完整性地下連續(xù)墻設計、施工與檢驗地下連續(xù)墻設計、施工與檢驗 厚度、槽段、強度、鋼筋、保護層； 接頭； 冠梁； 施工：導墻、泥漿、成槽、澆筑，接頭施工； 檢驗：尺寸偏差、墻身質(zhì)量、沉渣； 聲波透射法對墻體混凝土質(zhì)量進行檢測 和鉆芯法錨桿的設計抗拔承載力 tkkKNRisikklqdRcosankbsRN 5 . 1cos)2/45sin()2/45sin()tan(21ddaalmmflf自由段長度；a2土壓力強度零點（等值點）與坑底距離(m)；m平均內(nèi)摩擦角()；Kt錨桿抗拔安全系數(shù)錨桿抗拔安全系數(shù)，1.8,1.6,1.4Rn擋土構件計

26、算寬度內(nèi)的彈性支點反力(kN)；d 擋土構件水平尺寸。錨桿的設計受拉承載力ppyAfN N錨桿軸向拉力設計值(kN)，按本規(guī)程第3.1.7的規(guī)定計算；fpy預應力鋼筋抗拉強度設計值(kPa)；當錨桿桿體采用普通鋼筋時，取普通鋼筋強度設計值；Ap預應力鋼筋的截面面積(m2)。錨桿與支撐的設計、施工與檢驗支護結構與主體結構的結合及逆支護結構與主體結構的結合及逆作法作法圖4.11.3 地下連續(xù)墻與地下結構外墻結合的形式1地下連續(xù)墻；2襯墻；3樓蓋；4襯墊材料雙排樁設計-內(nèi)力 按平面剛架模型計算，兩樁間為彈性地基梁 樁間土對樁側的壓力pc 水平剛度系數(shù)kc。cccvkpdsEkyscsy排距(m)d樁

27、徑(m)傾覆穩(wěn)定嵌固深度emaakGppkKzEGzzEKem嵌固穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的支擋式結構，Kem分別不應小于1.25、1.2、1.15；Eak、Epk基坑外側主動土壓力、基坑內(nèi)側被動土壓力的標準值(kN)；za、zp分別為基坑外側主動土壓力、基坑內(nèi)側被動土壓力的合力作用點至擋土構件底端的距離(m)； G排樁、樁頂連梁和樁間土的自重之和(kN)；zG雙排樁、樁頂連梁和樁間土的重心至前排樁邊緣的水平距離(m)。5 土釘墻5 土釘墻增加與變化 預應力錨桿復合土釘墻，地下水以上或經(jīng)降水的非軟土基坑，坡度大于1:0.5時，基坑深度不宜大于15m。 復合土釘墻的整體穩(wěn)定； 土

28、釘墻的坑底隆起穩(wěn)定； 土壓力分布調(diào)整系數(shù)；土釘墻（地下水位以上）kjjk,kx,kjjijjjjkxvkkkkjjjjjjjisGlqsRGbqlcKsin/costancos,Ks1.3,1.25（復合）土釘墻整體穩(wěn)定Rk第k層土釘或錨桿土釘或錨桿對圓弧滑動體的極限拉力值(kN)；應取土釘或錨桿在滑動面以外滑動面以外的錨固體極限抗拔承載力標準值與桿體受拉承載力標準值（fykAs或fptkAp）的較小值； kjjk,kx,kjjijjjjkxvkkkkjjjjjjjisGlqsRGbqlcKsin/costancos, 微型樁、水泥土樁微型樁、水泥土樁復合土釘墻，滑弧穿過其嵌固段的土條可適當考

29、慮樁的抗滑作用。 坑底隆起穩(wěn)定tan2)245(taneNqtan/ ) 1(qcNN0m22112 hecqmKbbbqbqcNDN2122112/Dhqmm2115 . 00212qDhqmm土釘承載力計算 滿足抗拉拔強度；（安全系數(shù)法標準值） 滿足抗拉斷強度；（分項系數(shù)法設計值）tjkjkKNR,syjAfN 土釘?shù)妮S向拉力 N 標準值 Nk,j; 設計值 Nj.kFNN0支護結構構件按承載能力極限狀態(tài)設計時，作用基本組合的綜合分項系數(shù)F不應小于1.25。對安全等級為一級、二級、三級的支護結構，其結構重要性系數(shù)0分別不應小于1.1、1.0、0.9。 土釘?shù)妮S向拉力標準值 Nk,jNk，j

30、第j層土釘?shù)妮S向拉力標準值(kN)；j第j層土釘?shù)膬A角()；墻面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù)， (第5.2.3條)。j第j層土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)拉力調(diào)整系數(shù)，可按公式（5.2.4-1）計算；pak，j第j層土釘處的主動土壓力強度標準值(kPa)，sxj土釘?shù)乃介g距(m)；szj土釘?shù)拇怪遍g距(m)。zjxjjakjjjksspN,cos1坡面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù) 主動土壓力折減系數(shù)；土釘墻坡面與水平面的夾角()；m基坑底面以上各土層按土層厚度加權的等效內(nèi)摩擦角平均值()。zjxjjakjjjksspN,cos1245tantan12tan12tan02mmm 土壓力分布(土釘軸向拉力)調(diào)

31、整系數(shù)jzjxjakjjjksspNcos1,hzjbaaj)(niajjniajjbaEzhEzh11)()(第j層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標準值 Rk,jtjkjkKNR,isikjjklqdR,k,jjimdj第j層土釘?shù)腻^固體直徑(m)；對成孔注漿土釘，按成孔直徑計算，對打入鋼管土釘，按鋼管直徑計算；qsik第j層土釘在第i層土的極限粘結強度標準值(kPa)；應由土釘抗拔試驗確定，無試驗數(shù)據(jù)時，可根據(jù)工程經(jīng)驗并結合表5.2.5取值；li第j層土釘在滑動面外滑動面外第i土層中的長度(m)； 土釘墻的構造、施工和檢測 土釘墻、預應力錨桿復合土釘墻的坡度不宜大于1：0.2； 微型樁、水泥土樁復合

32、土釘墻，應采用微型樁、水泥土樁與土釘墻面層貼合的垂直墻面； 土釘水平間距和豎向間距宜為1m2m ，土釘傾角宜為5 20; 成孔直徑宜取70mm120mm； 間距宜取1.5m2.5m，土釘鋼筋保護層厚度不宜小于20mm； 當土釘墻墻后存在滯水時，應在含水土層部位的墻面設置泄水孔或其它疏水措施。6 重力式水泥土墻重力式水泥土墻 抗滑移； 抗傾覆：決定其底寬B ； 抗整體圓弧滑動：決定其埋置深度ld ； 坑底隆起穩(wěn)定性 ； 正截面應力。抗滑移穩(wěn)定驗算 Ksl抗滑移穩(wěn)定安全系數(shù)1.2；um水泥土墻底面上的水壓力(kPa)； 主、被動土壓力合算與分算； 分算時將水壓力分別計入主、被動土壓力中。 水泥土墻

33、底面位于含水層時，可取umw(hwahwp)/2， 在地下水位以上時，取um0； pkakGakpkdslakmpkKEcBBuGEtan抗傾覆穩(wěn)定驗算 Kov抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，1.3 主、被動土壓力合算與分算； 分算時將水壓力分別計入主、被動土壓力中。pkakGakpkdovaakGmppkKaEaBuGaE圓弧滑動整體穩(wěn)定Ks圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)1.3規(guī)定對于水下的黏性土u=0；當墻底以下存在軟弱下臥土層時，穩(wěn)定性驗算的滑動面中應包括由圓弧與軟弱土層層面組成的復合滑動面 siiiiiiiiiiiiiKGbqluGbqlcsin)(tancos)(jjjj2jdji坑底隆起穩(wěn)定性0m2m1

34、0d1012)(hedmcqdmKqlhcNNltan2)245(etgNqtan/ ) 1(qcNNm2ld軟弱下臥層時坑底隆起穩(wěn)定性 1012)(hemcqmKqDhcNDN0m2m10tan2)245(etgNqtan/ ) 1(qcNN墻體的正截面應力 拉應力 ：cscsifzBM15. 062壓應力：csicsFfBMz206 剪應力： csipkiiakfBEGE61,驗算部位：驗算部位：1 1 基坑面以下主動、被動土壓力強度相等處；2 2 基坑底面處；3 3 水泥土墻的截面突變處。 水泥土墻構造、施工與檢測 水泥土攪拌樁相互搭接形成的格柵狀結構形式，也可采用水泥土攪拌樁相互搭接成

35、實體的結構形式； 重力式水泥土墻的嵌固深度，對淤泥質(zhì)土，不宜小于1.2h，對淤泥，不宜小于1.3h； 重力式水泥土墻的寬度，對淤泥質(zhì)土，不宜小于0.7h，對淤泥，不宜小于0.8h。 水泥土攪拌樁的搭接寬度不宜小于150mm。 水泥土墻體28d無側限抗壓強度不宜小于0.8MPa。當需要增強墻身的抗拉性能時,可在水泥土樁內(nèi)插入桿筋。桿筋可采用鋼筋、鋼管或毛竹。桿筋的插入深度宜大于基坑深度。桿筋應錨入面板內(nèi)。 水泥土墻頂面宜設置混凝土連接面板，面板厚度不宜小于150mm,混凝土強度等級不宜低于C15。 7 地下水控制 截水； 降水； 集水明排； 組合； 降水引起的沉降計算； 滲透穩(wěn)定。截水 帷幕進入

36、隔水層的深帷幕進入隔水層的深度度l; hw基坑內(nèi)外水頭差。 b帷幕厚度。bhlw5 . 02 . 0lhw降水表7.3.1 各種降水方法的適用條件方 法土類滲透系數(shù)（m/d）降水深度（m）管 井粉土、砂土、碎石土0.1200.0不限真空井點粘性土、粉土、砂土0.00520.0單級井點6多級井點20噴射井點粘性土、粉土、砂土0.00520.020降水深度要求diss si基坑地下水位降深(m)； sd基坑地下水位的設計降深(m)，它應低于基坑底面0.5m。 干擾井kjij按干擾井群計算的潛水完整井njijjirRkqHHs12lnsi基坑地下水位降深(m)；si應取各個相鄰兩口降水井之間地下水位

37、降深的最小值；當各降水井的間距和降深相同時，可取任一相鄰降水井之間中點的地下水位降深；qj按干擾井群計算的第j口降水井的單井流量(m3/d)；iw 對潛水完整井，按干擾井群計算的第j個降水井的單井流量可通過求解下列n維線性方程組計算 njkjjwkrRkqHHs12ln swk第k口井的井水位設計降深(m)； rkj第j口井中心至第k口井中心的距離(m)；當jk時，應取降水井半徑 rw；當rkjR時，應取rkjR。如每個井的設計降深都已知，則上述公式代表n個方程，解此方程組，就可以確定每個單井的流量qj。（k1,n） kjijiw 各降水井所圍平面形狀近似圓形或正方形且各降水井的間距、降深相同的潛水完整井 基坑地下水位降深可按下列公式計算. njinjrRkqHHs102212sin2ln110sin2lnln2njwwwnjrRrRssHkqq按干擾井群計算的降水井單井流量按干擾井群計算的降水井單井流量(每個井的流量相同每個井的流量相同) si任一相鄰兩降水井