DL／T 52192005 架空送電線路基礎設計技術規(guī)定139頁

1、目次前言1范圍2規(guī)范性引用文件3總則4術語和符號4.1術語4.2符號5基本規(guī)定6上拔穩(wěn)定計算6.1適用條件6.2剪切法6.3土重法7基礎下壓和地基計算7.1基礎下壓計算7.2地基承載力計算7.3地基的變形計算8傾覆穩(wěn)定計算8.1電桿基礎傾覆穩(wěn)定計算8.2窄基鐵塔淺基礎傾覆穩(wěn)定計算8.3窄基鐵塔深基礎傾覆穩(wěn)定計算8.4寬基鐵塔基礎傾覆穩(wěn)定計算8.5擋土墻9構件承載力計算和構造要求9.1鋼筋混凝土基礎主柱正截面承載力計算9.2混凝土基礎主柱正截面承載力計算9.3鋼筋混凝土基礎底板正截面承載力計算9.4混凝土基礎底板正截面承載力計算9.5鋼筋混凝土拉線盤承載力計算9.6鋼筋混凝土電桿卡盤承載力計算9

2、.7石材底盤、拉盤、卡盤承載力計算9.8地腳螺栓承載力計算9.9拉線部件承載力計算9.10斜截面承載力計算9.11構造要求9.12斜柱式基礎承載力計算10巖石基礎10.1基礎的分類及適用條件10.2基礎承載力計算10.3構造要求11鉆（沖、挖）孔灌注樁基礎11.1一般規(guī)定11.2樁基構造11.3樁頂作用效應計算11.4樁下壓承載力計算11.5樁上拔承載力計算11.6樁水平承載力與位移計算11.7樁基本體計算11.8質量檢測標準12復合式沉井基礎12.1復合式沉井基礎12.2設計復合式沉井基礎應具備的資料12.3設計原則12.4復合式沉井基礎的構造12.5設計計算12.6在工程應用和施工中要注意

3、的問題13裝配式基礎13.1基礎的分類及適用條件13.2直柱鉸接型基礎側向傾覆穩(wěn)定計算13.3直柱鉸接型基礎側向滑動穩(wěn)定計算13.4基礎承載力計算13.5構造要求附錄 a（規(guī)范性附錄）基礎型式圖附錄 b（規(guī)范性附錄）塔位施工基面設計原則附錄 c（規(guī)范性附錄）特殊地基處理原則附錄 d（規(guī)范性附錄）金屬基礎承載力強度計算附錄 e（規(guī)范性附錄）地基土（巖）承載力特征值及分類附錄 f（規(guī)范性附錄）水平荷載作用下樁的內力、位移計算附錄 g（規(guī)范性附錄）原狀土基礎剛性基柱考慮土抗力時側向彎矩的近似計算附錄 h（規(guī)范性附錄）土與混凝土基礎接觸面間的摩阻系數(shù)值和地腳螺栓凈截面面積表附錄 i（規(guī)范性附錄）送電線

4、路基礎上拔靜載試驗要點附錄 j（規(guī)范性附錄）基礎上拔、傾覆、下壓穩(wěn)定和地基承載力計算用表附錄 k（規(guī)范性附錄）基礎在洪水時的局部沖刷、流水動壓力、漂浮物撞擊力的計算條文說明 前言 本標準是根據(jù)原國家經(jīng)貿(mào)委關于下達 2001 年度電力行業(yè)標準制、修訂計劃項目的通知 （國經(jīng)貿(mào)電力200144 號）的安排組織制定的。本標準是根據(jù)電力行業(yè)標準 dl/t 50921999110500kv 架空送電線路設計技術規(guī)程 ，對 sdgj 621984送電線路基礎設計技術規(guī)定 （試行）的修訂。本標準較修訂前的標準有如下重要技術內容改變：1原標準名稱送電線路基礎設計技術規(guī)定修訂為架空送電線路基礎設計技術規(guī)定 。2適

5、用范圍由 35kv330kv 改為 35kv500kv 架空送電線路基礎的設計。3修訂中納入了以往工程已獲驗證的成功經(jīng)驗和試驗研究成果。4本標準采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，在與 sdgj 621984 基本銜接的條件下，與國內其他有關土建標準相協(xié)調。5對原標準 sdgj 621984 的部分章節(jié)條文進行了刪改，增加了部分新條文：1）刪除了爆擴樁基礎。2）增加了環(huán)境保護、沉井基礎、挖孔樁基礎，附錄中增加基礎型式布置圖、基面設計原則、特殊地基處理原則、基礎受洪水影響的計算等。3）鉆孔灌注樁基礎的計算方法由“m 簡捷法”修改為“m 法” 。本標準自發(fā)布之日起代替 sdgj 621984（

6、試行） 。本標準的附錄 a、附錄 b、附錄 c、附錄 d、附錄 e、附錄 f、附錄 g、附錄 h、附錄i、附錄 j、附錄 k 均為規(guī)范性附錄。本標準由中國電力企業(yè)聯(lián)合會提出。本標準由電力行業(yè)電力規(guī)劃設計標準化技術委員會歸口并負責解釋。本標準主編單位：東北電力設計院。本標準參編單位：中國電力工程顧問公司、西北電力設計院、中南電力設計院、河南省電力勘測設計院。本標準主要起草人：于潤芳、張?zhí)旃狻⒘_命達、王開明、李喜來、秦益芬、張春奎、張顯峰、李植本、郭詠華、程永鋒、高占奎、陳正倫、竇正和。 1范范圍圍 1.0.1本標準規(guī)定了架空送電線路桿塔基礎設計的基本原則和有關設計方法。1.0.2本標準適用于新建

7、的 35kv500kv 架空送電線路桿塔的基礎設計。其他電壓等級和通信桿塔基礎的設計可參照本標準。1.0.3臨時架空送電線路桿塔基礎可參照本標準設計，但標準可適當降低。1.0.4原有架空送電線路改造和改建桿塔基礎，可根據(jù)具體情況和已有線路運行經(jīng)驗，參照本標準進行驗算或設計。 2規(guī)范性引用文件規(guī)范性引用文件 下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。gb 500072002建筑地基基礎設

8、計規(guī)范gb 50010混凝土結構設計規(guī)范gb 50021巖土工程勘察規(guī)范gb 50025濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范gb 50046工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范gb 50191構筑物抗震設計規(guī)范gb 50204混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范gbj 112膨脹土地區(qū)建筑技術規(guī)范dl/t 50921999110500kv 架空送電線路設計技術規(guī)程jgj 941994建筑樁基技術規(guī)范jgj 1062003 j 2562003建筑基樁檢測技術規(guī)范jgj 118凍土地區(qū)建筑地基基礎設計規(guī)范sl 2041998開發(fā)建設項目水土保持方案技術規(guī)范 3總總則則 3.0.1本標準遵照 dl/t 50921999 基礎設計原則編

9、制。3.0.2基礎設計采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用可靠度指標度量基礎與地基的可靠度，在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形的限值條件下，滿足線路安全運行的要求。3.0.3基礎設計必須堅持保護環(huán)境和節(jié)約資源的原則，根據(jù)線路的地形、施工條件、巖土工程勘察資料，綜合考慮基礎型式和設計方案，使基礎設計達到安全、經(jīng)濟合理的目的。3.0.4基礎設計采用新理論、新材料或新結構型式，當缺乏實踐經(jīng)驗時，應經(jīng)過試驗驗證。3.0.5本標準未作出規(guī)定的，應符合現(xiàn)行國家標準和電力行業(yè)有關標準的規(guī)定。 4術術 語語 和和 符符 號號 4.1術語4.1.1原狀土基礎undisturbed soil founda

10、tion利用機械（或人工）在天然土（巖）中直接鉆（挖）成所需要的基坑，將鋼筋骨架和混凝土直接澆注于基坑內而成的基礎。通常指巖石基礎、掏挖基礎、鉆（挖）孔（灌注）樁基礎。4.1.2混凝土臺階式基礎rigid concrete foundation基礎底板的臺階高寬比不小于 1.0，基礎底板內不配置受力鋼筋的混凝土基礎（簡稱臺階基礎） 。4.1.3鋼筋混凝土板式基礎flexible concrete foundation基礎立柱和底板內均配置受力鋼筋，其底板的臺階寬高比不小于 1.0（不宜大于 2.5）的鋼筋混凝土基礎（簡稱板式基礎） 。4.1.4巖石基礎rock anchor foundatio

11、n通過水泥砂漿或細石混凝土在巖孔內的膠結，使錨筋與巖體結成整體的巖石錨桿、巖石錨樁基礎。利用機械（或人工）在巖石地基中直接鉆（挖）成所需要的基坑，將鋼筋骨架和混凝土直接澆注于巖石基坑內而成的巖石嵌固基礎。4.1.5裝配式基礎assembly foundation用兩個或兩個以上預制構件拼裝組合而成的基礎。4.1.6斜柱式基礎pad and chimney foundation基礎的立柱與基礎底板不垂直的一種基礎型式。分為角鋼插入式和地腳螺栓式斜柱式基礎，該基礎是臺階或板式基礎的特殊型式。4.1.7聯(lián)合式基礎raft foundation鐵塔四個基礎墩用一個底板連成整體且基礎墩間用橫梁連接而成的

12、基礎。4.1.8重力式基礎weighting foundation基礎抗拔穩(wěn)定主要靠基礎的重力，且其重力大于上拔力的基礎。4.1.9原狀抗拔土體undisturbed soil with uplift resistance處于天然結構狀態(tài)的粘性土和經(jīng)夯實后達到天然密實狀態(tài)的砂類回填土。4.1.10不等高基礎unequal foundation在一基塔的基礎中某一個腿的基礎，其立柱露出設計基面線的高度 h0與其他腿基礎不同時（見圖 4.1.10） ，就稱該鐵塔的基礎為不等高基礎。 圖圖 4.1.10不等高基礎示意圖不等高基礎示意圖4.1.11復合式沉井基礎combined sink well f

13、oundation上部為混凝土承臺，下部是薄壁鋼筋混凝土沉井聯(lián)合組成的基礎。4.1.12預制基礎prefabricated foundation采用工廠化一次性預制而成的（如電桿的底盤、拉盤、卡盤等）基礎。4.1.13半掏挖基礎half-digged foundation基礎底板在原狀土內掏挖，掏挖部分以上按普通基礎開挖回填而成的基礎。4.1.14樁基礎pile foundation由基樁或連接于樁頂承臺共同組成的基礎，樁基礎分為單樁基礎和群樁基礎。承臺底面位于設計地面以下與土體接觸，則稱為低承臺樁基；承臺底位于設計地面以上則稱為高承臺樁基。4.2符號a基礎底面面積、構件截面面積；a1、a2無

14、因次系數(shù)；ab局部受壓時的計算底面積；ac承臺底地基土凈面積；、 承臺內區(qū)、外區(qū)的凈面積；acor配置方格網(wǎng)式間接鋼筋范圍以內的混凝土核芯面積；af單根鋼筋截面面積；ah計算截面的混凝土面積；ak卡盤的側面面積；a0計算截面折算面積、樁群外緣矩形面積的長邊長、樁端面積；as縱向受拉鋼筋截面面積；asvl單枝箍筋截面面積；asx正截面平行于 x 軸兩側鋼筋的截面面積；asy正截面平行于 y 軸兩側鋼筋的截面面積；al混凝土局部受壓面積、沖切荷載多邊形面積；aln混凝土局部受壓凈面積；ai第 i 層土附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值；an混凝土凈截面面積、單根錨筋截面面積；b方型底板寬度；b0樁群外

15、緣矩形面積的短邊長；de樁端等代直徑；d、d0圓形底板直徑、計算截面直徑；e被動土壓力；ea主動土壓力；ec混凝土彈性模量；ei抗彎剛度；esi基礎底面下第 i 層土的壓縮模量；鋼筋彈性模量、壓縮模量當量值；上層土壓縮模量；下層土壓縮模量；上部結構傳至基礎頂面的豎向力；地基土凈反力、局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力；fax軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值；g基礎自重和基礎上的土重（擋土墻每延米自重）；g0基礎自重；gk1與沉井和承臺同體積的浮力；ggp群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數(shù)；gp單樁（土）或基樁（土）自重；he作用于基礎上的水平力；ho作用點至設計地面處

16、的距離；hg桿塔高度；i截面的慣性矩；ip塑性指數(shù)；kh基礎滑動穩(wěn)定的設計附加分項系數(shù)；ko計算寬度空間增大系數(shù)；kv土重法圓形底板相鄰上拔基礎影響系數(shù)；l長度或距離；l1、l2上、下卡盤計算長度；l上、l下上、下卡盤的全長；m計算截面處彎距；mh作用于基底截面上的彎距；mb、md、mc承載力系數(shù)；m1-1、m2-2計算截面 11、22 的彎矩；mj極限傾覆力矩；mx、my作用于基礎底面或承臺頂面上的 x、y 方向的力矩；ms計算截面上作用的彎矩；mk按可變荷載標準值計算的力矩；mg可變荷載按長期荷載標準值計算的力矩和軸向力；n插入角鋼承受的拉力或壓力、基樁的豎向力；na作用于基礎上的下壓荷載

17、；no扣除底板上土重的作用于底板上的軸向壓力；ng按可變荷載標準值計算的軸向力；nk可變荷載按長期荷載標準值計算的軸向力；nii 樁樁頂承受的軸向壓力；nvb 、ncb每個螺栓的承剪、承壓承載力；p基礎底面處的平均壓力；pcz軟弱下臥層頂面處土的自重壓力；pc基礎底面處土的自重壓力；pk上卡盤橫向壓力；pmin、pmax基礎底面邊緣的最小壓力、最大壓力；p0基礎底面計算截面上的壓力、底板平均壓力設計值、基礎底面處的附加壓力標準值；p1、p2底板、平均壓力；ps基礎底面單位面積上的土反力；px軟弱下臥層頂面處的附加壓力；pj地基土單位面積凈反力；0基底展開角；qf基礎自重力；qsk、qpk單樁總

18、極限側阻力、總極限端阻力；qck相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力；qk下卡盤作用力；quk單樁下壓極限承載力；r基樁下壓承載力；rb作用于底板上的水平力；r石材的極限抗彎強度；s0上部結構水平作用力；sj極限傾覆力；t拉線盤垂直平分面內的拉線拉力；ti單根錨筋或地腳螺栓的上拔力、樁頂拔力；te基礎上拔力；t0作用于計算截面上的縱向拉力；ugk群樁呈整體破壞時基樁的上拔極限承載力；uk單樁或基樁的上拔極限承載力；v計算截面剪力；v0基礎體積；vcs構件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力；vp單個構件抗剪力；vs垂直于插入角鋼的剪力；vtht埋深內的土和基礎體積；w截面抵抗矩；wx、wy基

19、礎底面繞 x 和 y 軸的抵抗矩；w0換算截面彈性抵抗矩；wp樁底截面抵抗矩；x土壓力；xi、yi通過群錨重心 x、y 軸的距離；z基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離；zx、zy平行于 y 軸和 x 軸兩側縱向鋼筋截面面積重心間距；a0、b0基礎的計算寬度；a1基礎寬度；hox計算截面有效高度；ab沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長；ag截面邊緣至縱向鋼筋截面中心的距離；at沖切破壞錐體最不利一側斜截面上邊長；am沖切破壞錐體最不利一側計算長度；a0擋土墻基底的傾角；at縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值；、 基礎底面計算點范圍內平均附加應力系數(shù)；b1 、l1底板

20、處柱截面的長度和寬度；c按飽和不排水剪或相當于飽和不排水剪方法確定的凝聚力；cw計算凝聚力；d1上卡盤厚度、錨筋或地腳螺栓直徑；d2上卡盤寬度；d3下卡盤厚度；d4下卡盤寬度；d0柱的計算直徑或寬度；d圓形截面的直徑、鋼筋或地腳螺栓直徑；e、e0軸向力對截面重心的偏心距、天然孔隙比；ea附加偏心距；e0 xte沿 x 軸方向的偏心距；e0yte沿 y 軸方向的偏心距；fak地基承載力特征值；fa修正后的地基承載力特征值；fc混凝土軸心抗壓強度設計值；fck混凝土軸心抗壓強度標準值；fg地腳螺栓抗拉強度設計值；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；ftk混凝土軸心抗拉強度標準值；fy鋼筋抗拉強度設計值；

21、鋼材的抗壓強度設計值；f鋼材的抗剪強度設計值；fy0鋼材的抗拉或抗壓強度設計值；fyk鋼材最低抗拉強度標準值；、 螺栓的抗剪和構件的承壓強度設計值；h自設計地面算起的錨固深度、截面高度，擋土墻高度；hb基礎沖切破壞錐體的有效高度；hc基礎上拔臨界深度；h0截面的有效高度、有效錨固深度；ht基礎的埋置深度；h1設計地面至卡盤中心的距離；hi承臺底面以下各層土的厚度；qsik樁側第 i 層土的極限側阻力標準值；qpk極限端阻力標準值；軟弱下臥層經(jīng)深度修正的地基極限承載力標準值；qck承臺底 1/2 承臺寬度深度范圍（5m）內地基土極限阻力標準值；qsi樁第 i 層土的極限摩阻力設計值；l矩形基礎的

22、長度；la錨筋、地腳螺栓的錨固長度；li與第 i 層土對應的樁長；l0懸臂、有效錨固長度；m土壓力參數(shù)、樁側土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；mh承載應力修正系數(shù)；md清底系數(shù)；n數(shù)目、地基沉降計算深度范圍內所劃分的土層數(shù)、計算截面縱向鋼筋總根數(shù)；nx平行于 x 軸方向一側鋼筋根數(shù)；ny平行于 y 軸方向一側鋼筋根數(shù)；n1、as1方格網(wǎng)沿 l1方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；n2、as2方格網(wǎng)沿 l2方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；rs縱向鋼筋所在圓周的半徑；r角鋼內圓角的半徑、圓形截面的半徑；rg截面中心至縱向鋼筋截面中心的距離；s地基最終沉降量、鋼筋的間距；s 按分層總和法計算出的地基變形

23、量；t角鋼厚度；u設計周長；ui破壞表面周長；ul樁群外圍周長；x土壓力、反力分布長度、混凝土受壓區(qū)高度；x0擋土墻重心距墻趾的水平距離；xi、yi通過重心軸 y、x 的距離；y自設計地面起算的深度；y1設計地面至上卡盤的距離；y2設計地面至下卡盤的距離；z地面至軟弱層頂面的深度、土壓力作用點離墻踵的距離；zn沉降計算深度；zi、zi-1基礎底面至第 i 層土、第 i1 層土底面的距離；上拔角、對應于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角（rad）與 2的比值、鋼筋的外形系數(shù)、井壁與土之間極限摩阻力的上拔折減系數(shù)；（ z）max樁側最大土壓力；基礎底面以下土、樁側土的有效重度；af地腳螺栓凈截面面積修正

24、系數(shù)；c混凝土的重度；ag、bg鋼筋配筋調整系數(shù)；c1凝聚力修正系數(shù)；cs石材強度設計附加系數(shù)；e1基礎底板展開角影響系數(shù)；e2相鄰基礎影響系數(shù)；e水平力影響系數(shù)；f基礎附加分項系數(shù)；rf地基承載力調整系數(shù)；g永久荷載分項系數(shù)；l受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)、鋼筋長度修正系數(shù)；s樁側阻抗力分項系數(shù)、基礎底面以上土的加權平均重度；p樁端阻抗力分項系數(shù)；sp樁側阻端阻綜合抗力分項系數(shù)；c承臺底土阻抗力分項系數(shù)；i軟弱層頂面以上各土層重度設計值；q地基承載力分項系數(shù)；sc石材強度設計附加系數(shù)；基底展開角影響系數(shù)（剪切法） ；1基礎底板上平面坡角影響系數(shù)（土重法） ；與相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)；f樁入

25、土深度影響系數(shù)；i抗拔系數(shù)；s地基最終沉降量；s 地基變形量；在計算深度范圍內，第 i 層土的計算變形值；在由計算深度向上取厚度為z 的土層計算變形值；v（hthc）范圍內的基礎體積；vt相鄰基礎影響的微體積；b、d基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；地基壓力擴散線與垂直線的夾角；土的側壓力系數(shù)；s沉降計算經(jīng)驗系數(shù)；si、p大直徑樁側阻、端阻尺寸效應系數(shù)；斜向與水平地面的夾角；土與基礎接觸面間的摩阻系數(shù)、土對擋土墻基底的摩擦系數(shù)；s樁側阻群樁效應系數(shù)；p樁端阻群樁效應系數(shù)；sp樁側阻端阻綜合群樁效應系數(shù)；c承臺底土阻力群樁效應系數(shù)；、承臺內、外區(qū)土阻力群樁效應系數(shù)；k卡盤埋深與主柱埋深有關的比

26、例系數(shù)；a鋼筋與砂漿或細石混凝土間的粘結強度；b砂漿或細石混凝土與巖石間的粘結強度；s巖石等代極限剪切強度；土的內摩阻角；sk鋼筋混凝土構件受拉區(qū)縱向鋼筋應力；cp可變荷載取長期荷載標準值，抗裂驗算邊緣法向應力；ck可變荷載取短期荷載標準值，抗裂驗算邊緣法向應力；max最大土壓力值；y樁側土壓應力；z作用于軟弱下臥層頂面的附加應力；g配筋率；v間接鋼筋的體積配筋率；等代內摩阻角；cor局部受壓承載力提高系數(shù)；l混凝土局部受壓強度提高系數(shù)；hp沖切承載力截面高度影響系數(shù)；拉線拉力與水平地面的夾角；1拉線盤上平面與垂面的夾角；max裂縫最大寬度；min裂縫最小寬度；t在同一受力方向的承壓構件較小總

27、厚度。5基基本本規(guī)規(guī)定定 5.0.1基礎穩(wěn)定、基礎承載力采用荷載的設計值進行計算；地基的不均勻沉降、基礎位移等采用荷載的標準值進行計算。5.0.2基礎設計方案，應根據(jù)塔位具體條件推薦“不等高基礎”與鐵塔長短腿配合使用，并應考慮自然地貌恢復方案（見附錄 b） 。5.0.3基礎型式選擇，當有條件時應優(yōu)先采用原狀土（不含樁基礎）基礎。鐵塔也可采用鋼筋混凝土板式基礎或混凝土臺階式基礎；運輸或澆制混凝土有困難的地區(qū)，可采用裝配式基礎；當?shù)刭|條件較差時可采用樁基礎；電桿及拉線盤宜采用預制裝配式基礎。5.0.4基礎設計必須保證地基的穩(wěn)定和結構的強度。對處于軟弱地基的轉角、終端桿塔的基礎應進行地基的變形計算，

28、并使地基變形控制在使用的容許范圍內。當?shù)鼗翞樯邦愅習r，計算荷載可取短期荷載標準值；當?shù)鼗翞檎承酝習r，計算荷載可取長期荷載標準值。5.0.5基礎設計應考慮地下水位季節(jié)性變化的影響。位于地下水位以下的基礎重度和土體重度應按浮重度考慮：一般混凝土基礎的浮重度取 12kn/m3；鋼筋混凝土基礎的浮重度取14kn/m3；土的浮重度應根據(jù)土的密實度取 8kn/m311kn/m3。5.0.6基礎設計應考慮受地下水、環(huán)境水、基礎周圍土壤對其腐蝕的可能性，必要時應采取有效的防護措施。5.0.7土體上拔和傾覆穩(wěn)定計算，分原狀土和回填土兩種。回填土按已夯實考慮，即基坑回填土夯實程度已達到現(xiàn)行施工驗收規(guī)范中要求的

29、標準。5.0.8原狀土基礎在計算上拔穩(wěn)定時，其抗拔深度應扣除表層非原狀土的厚度。5.0.9基礎的埋深應大于 0.5m，在季節(jié)性凍土地區(qū)，當?shù)鼗辆哂袃雒浶詴r應大于土壤的標準凍結深度，在多年凍土地區(qū)應遵照相應規(guī)范。5.0.10當基礎置于地下水位以下或軟弱地基時，應鋪設墊層或采取其他措施。5.0.11在河灘上或內澇積水地區(qū)設置塔位時，除有特殊要求外，基礎主柱露出地面高度不應低于 5 年一遇洪水位高程。5.0.12若需在水中設置塔位，其基礎設計時，應考慮洪水沖刷、流水動壓力、漂浮物等影響，必要時可采取防護措施，尚應考慮凍融期的擁冰堆積作用（可參見附錄 k） 。5.0.13基礎設計（包括地腳螺栓、插入

30、角鋼設計）時，其基礎作用力計算應計入桿塔風荷載調整系數(shù)，當桿塔全高超過 50m 時，取風荷載調整系數(shù)為 1.3；當桿塔全高不大于50m 時，取風荷載調整系數(shù)為 1.0。5.0.14對大跨越桿塔及特殊重要的桿塔基礎，當位于地震烈度為 7 度及以上的地區(qū)且場地為飽和砂土和飽和粉土時，或對220kv 及以上的耐張型轉角塔基礎，當位于地震烈度為8 度以上時，均應考慮地基液化的可能性，并采取必要的穩(wěn)定地基或基礎的抗震措施。5.0.15轉角、終端塔的基礎應采取預偏措施，預偏后的基礎頂面應在同一坡面上。5.0.16在環(huán)境對基礎有腐蝕作用（如海水侵蝕、大氣污染、地下水腐蝕、鹽堿地等）時基礎混凝土不允許出現(xiàn)裂縫

31、；當鋼筋混凝土板式基礎用于非直線塔時，不允許出現(xiàn)裂縫；允許出現(xiàn)裂縫的構件，裂縫寬度限值取 0.2mm。5.0.17基礎的附加分項系數(shù)按表 5.0.17 確定。 表表 5.0.17基礎附加分項系數(shù)基礎附加分項系數(shù) f5.0.18混凝土強度標準值按表 5.0.18 確定。 表表 5.0.18混凝土強度標準值混凝土強度標準值 n/mm2混凝土強度等級強度種類符號c20c25c30c35c40軸心抗壓fck13.416.720.123.426.8軸心抗拉ftk1.541.782.012.202.395.0.19混凝土強度設計值按表 5.0.19 確定。 表表 5.0.19混凝土強度設計值混凝土強度設計

32、值 n/mm2混凝土強度等級強度種類符號c20c25c30c35c40軸心抗壓fc9.611.914.316.719.1軸心抗拉ft1.101.271.431.571.715.0.20混凝土的彈性模量按表 5.0.20 確定。 表表 5.0.20混凝土彈性模量混凝土彈性模量 ecn/mm2混凝土強度等級c20c25c30c35c40彈性模量2.551042.801043.001043.151043.251045.0.21普通鋼筋強度設計值和彈性模量按表 5.0.21 確定。 表表 5.0.21普通鋼筋強度設計值和彈性模量普通鋼筋強度設計值和彈性模量 n/mm2種類符號抗拉強度fy抗壓強度彈性模

33、量es抗剪強度fhpb235（q235）2102102.1105115hrb335（20mnsi）3003002.0105155hrb400（20mnsiv、20mnsinb、20mnti）3603602.0105180熱軋鋼筋rrb400（20mnsi）r3603602.0105195注：在鋼筋混凝土結構中，軸心受拉和小偏心受拉構件的鋼筋抗拉強度設計值大于 300n/mm2時，仍應按300n/mm2取用。5.0.22基礎采用的混凝土強度等級不應低于 c20 級。5.0.23地腳螺栓的強度設計值按表 5.0.23 確定。 表表 5.0.23地腳螺栓的強度設計值地腳螺栓的強度設計值 n/mm2種

34、類抗拉強度設計值 fgq23516035 號優(yōu)質碳素鋼19045 號優(yōu)質碳素鋼215注：45 號優(yōu)質碳素鋼因易斷、焊接困難等原因，應慎用。當采用時，要采取預熱等措施。5.0.24第 1013 章中未作規(guī)定的，仍按第 59 章的規(guī)定。 6上拔穩(wěn)定計算上拔穩(wěn)定計算 6.1適用條件6.1.1基礎上拔穩(wěn)定計算，應根據(jù)抗拔土體的狀態(tài)分別采用剪切法或土重法。剪切法適用于原狀抗拔土體；土重法適用于回填抗拔土體。6.1.2剪切法：1基礎埋深與圓形底板直徑之比（ht/d）不大于 4 的非松散砂類土；2基礎埋深與圓形底板直徑之比（ht/d）不大于 3.5 的粘性土。6.1.3土重法：1基礎埋深與圓形底板直徑之比（

35、ht/d）小于 4、與方形底板邊長之比（ht/b）不大于5 的非松散砂類土；2基礎埋深與圓形底板直徑之比（ht/d）不大于 3.5、與方形底板邊長之比（ht/b）不大于 4.5 的粘性土。6.1.4拉線盤換算成圓形底板計算，即d=0.6（b+l）式中：b寬度；l長度。6.1.5原狀抗拔土體的基型見附錄 a 圖 a.1，回填抗拔土體的基型見附錄 a 圖 a.2。6.2剪切法6.2.1剪切法計算上拔穩(wěn)定，按下述條件確定，相鄰基礎影響按 6.2.3 條確定。1. 當 hthc時（見圖 6.2.1-1）：ftee（0.4a1cw +0.8a2s ）+qf （6.2.1-1）2. 當 hthc時（見圖

36、6.2.1-2）：ftee（6.2.1-2）式中：f基礎附加分項系數(shù)，按表 5.0.17 確定；te基礎上拔力設計值，kn；e水平力影響系數(shù)，根據(jù)水平力 he與上拔力 te的比值按表 6.2.1-2 確定；a1無因次系數(shù)，按圖 6.2.1-3 確定，當大于 20時，按條文說明原型公式計算；ht基礎的埋置深度，m；a2無因次系數(shù)，按圖 6.2.1-4 和圖 6.2.1-5 確定；s基礎底面以上土的加權平均重度，見表 6.3.1-2，kn/m3；d圓形底板直徑，m；v（hthc）范圍內的基礎體積，m3；hc基礎上拔臨界深度，按表 6.2.1-1 確定，m；qf基礎自重力，kn；基底展開角（如圖 6

37、.2.1-1 所示0）影響系數(shù)，當045時取=1.2，當45時取 =1.0；cw計算凝聚力，kpa；c按飽和不排水剪或相當于飽和不排水剪方法確定的凝聚力，kpa；sr地基土的實際飽和度，。圖圖6.2.1-1剪剪切切法法計計算算上上拔拔穩(wěn)穩(wěn)定定（ 1）圖圖6.2.1-2剪剪切切法法計計算算上上拔拔穩(wěn)穩(wěn)定定（ 2） 表表 6.2.1-1剪切法臨界深度剪切法臨界深度 hc土的名稱土的狀態(tài)基礎上拔臨界深度 hc碎石、粗砂、中砂密實稍密4.0d3.0d細砂、粉砂、粉土密實稍密3.0d2.5d堅硬可塑3.5d2.5d粘性土可塑軟塑2.5d1.5d注：計算上拔時的臨界深度 hc,即為土體整體破壞的計算深度。

38、 表表 6.2.1-2水平荷載影響系數(shù)水平荷載影響系數(shù)e水平力 he與上拔力 te的比值水平力影響系數(shù)e0.150.401.00.90.400.700.90.80.701.000.80.75 圖圖 6.2.1-3a1=f（ ，ht/d）曲線圖）曲線圖圖圖 6.2.1-4a2=f（ ，ht/d）曲線圖（）曲線圖（1） 6.2.2當基礎埋入軟塑粘性原狀土中且上拔深度（ht）大于臨界深度（hc）時，上拔穩(wěn)定尚應符合式（6.2.2）的要求：fte8d2cw+qf （6.2.2）6.2.3尺寸相同的相鄰基礎，同時作用設計上拔力，當采用圖 6.2.3 計算簡圖，并按式（6.2.1-1）或式（6.2.1-2

39、）計算上拔穩(wěn)定時，公式右側各項計算的總和應乘以相鄰基礎影響系數(shù)e2，e2按表 6.2.3-1 確定。圖圖 6.2.1-5a2=f（ ，ht/d）曲線圖（）曲線圖（2）圖圖 6.2.3相鄰上拔基礎剪切法計算簡圖相鄰上拔基礎剪切法計算簡圖 表表 6.2.3-1相鄰基礎影響系數(shù)相鄰基礎影響系數(shù) e2相鄰上拔基礎中心距離 lm影響系數(shù)e2ld+2ht或 ld+2hc1.0l=d 和 ht或 hc2.5d0.7l=d 和 2.5dht或 hc3.0d0.65l=d 和 3.0dht或 hc4.0d0.55d+2ht或 d+2hcld按插入法確定注：與相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)，當 ht1.0d 時，可

40、按表 6.2.3-2 查取。l相鄰上拔基礎中心距離，m。 表表 6.2.3-2與相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)與相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)土體內摩阻角相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)450.65400.60300.55200.50100.4500.40注：= ，當 hthc時，取 ht=hc。6.2.4土的內摩阻角和凝聚力 c 應按下列方法確定：1砂類土。可根據(jù)土工實驗室或其他野外鑒定方法確定，也可根據(jù)勘測資料提供的砂土密實度按附錄 j 表 j.1 確定。2一般粘性土?？筛鶕?jù)土工實驗室的飽和不排水剪或相當于飽和不排水剪的其他方法確定，也可根據(jù)勘測資料提供的一般粘性土的塑性指數(shù) ip和天然孔隙比 e

41、 按附錄 j 表 j.2確定。當用于初步設計估算土體抗拔力時，可按附錄 j 表 j.3 確定。6.3土重法6.3.1自立式鐵塔基礎上拔穩(wěn)定，按式（6.3.1-1）計算：ftees1（vtvtv0）+qf （6.3.1-1）式中：1基礎底板上平面坡角影響系數(shù)，當坡角時，取=0.8，當坡角45時，取=1.0；vtht深度內土和基礎的體積，m3；vt相鄰基礎影響的微體積，按 6.3.2 條確定；v0ht深度內的基礎體積，m3。1當 hthc時（圖 6.3.1-1）：1）方形底板： （6.3.1-2）2）圓形底板： （6.3.1-3）2當 hthc時（圖 6.3.1-2）：1）方形底板： （6.3.1

42、-4）2）圓形底板： （6.3.1-5）式中：hc按表 6.3.1-1 確定；上拔角，按表 6.3.1-2 取用。 圖圖6.3.1-1土土重重法法計計算算上上拔拔穩(wěn)穩(wěn)定定（ 1）圖圖6.3.1-2土土重重法法計計算算上上拔拔穩(wěn)穩(wěn)定定（ 2） 表表 6.3.1-1土重法臨界深度土重法臨界深度 hc基礎上拔臨界深度 hc土的名稱土的天然狀態(tài)圓形底方形底砂類土、粉土密實稍密2.5d3.0b堅硬硬塑2.0d2.5b可塑1.5d2.0b粘性土軟塑1.2d1.5b注 1：長方形底板當長邊 l 與短邊 b 之比不大于 3 時，取 d=0.6（b+l） 。注 2：土的狀態(tài)按天然狀態(tài)確定。 表表 6.3.1-2

43、土重度和上拔角土重度和上拔角6.3.2尺寸相同的相鄰基礎，同時作用設計上拔力時，當采用了圖 6.3.2 計算簡圖，并按式（6.3.1-1）計算上拔穩(wěn)定時，vt應按下述條件確定。1正方形底板，當 lb+2httan時：vt= （6.3.2-1）2長方形底板，當 lb+2httan或 ll+2httan時：vt= （6.3.2-2）或vt= （6.3.2-3）式中：l長度；b寬度。3圓形底板，當 ld+2httan時：vt= （6.3.2-4）式中：kv土重法圓形底板相鄰上拔基礎影響系數(shù)，按表 6.3.2 查取。 表表 6.3.2土重法圓形底板相鄰上拔基礎影響系數(shù)土重法圓形底板相鄰上拔基礎影響系數(shù)

44、 kvl/（d+2httan）1.00.90.80.7 0.60.50.40.30.200.02 0.050.100.330.350.550.851.0注：如 hthc時，取 ht=hc。圖圖 6.3.2相鄰上拔基礎土重法計算簡圖相鄰上拔基礎土重法計算簡圖 6.3.3拉線盤的上拔穩(wěn)定，按式（6.3.3-1）計算：ftsinvts+qf （6.3.3-1）式中：t拉線拉力設計值；拉線拉力 t 與水平地面的夾角，應大于 45， （） 。1當 hthc時，抗拔土體積 vt按式（6.3.3-2）確定（見圖 6.3.3-1）： （6.3.3-2）2當 hthc時抗拔土體積 vt按式（6.3.3-3）確定

45、（見圖 6.3.3-2）： （6.3.3-3）式中：1拉線盤上平面與垂面的夾角。 圖圖 6.3.3-1拉線盤上拔穩(wěn)定拉線盤上拔穩(wěn)定圖圖 6.3.3-2拉線盤上拔穩(wěn)定拉線盤上拔穩(wěn)定計算簡圖（計算簡圖（1）計算簡圖（計算簡圖（2） 7基礎下壓和地基計算基礎下壓和地基計算 7.1基礎下壓計算7.1.1基礎底面的壓力，應符合下列要求：1當軸心荷載作用時，應符合式（7.1.1-1）要求： pfa /rf （7.1.1-1）式中：p基礎底面處的平均壓力設計值，可按 7.1.2 條確定，kpa；fa修正后的地基承載力特征值，按 7.2 條確定；rf地基承載力調整系數(shù)，取 0.75。2當偏心荷載作用時，應滿足

46、式（7.1.1-1）和式（7.1.1-2）的要求： pmax1.2fa/rf （7.1.1-2）式中：pmax基礎底面邊緣最大壓力設計值，按 7.1.2 條確定，kpa。7.1.2基礎底面的壓力，可按下列公式確定：1當軸心荷載作用時： p= （7.1.2-1）式中：f上部結構傳至基礎頂面的豎向壓力設計值，kn；g基礎自重和基礎上的土重，kn；a基礎底面面積，m2；g永久荷載分項系數(shù)，對基礎有利時，宜取g=1.0，不利時，應取g =1.2。2當偏心荷載作用時： （7.1.2-2） （7.1.2-3）式中：mx、my作用于基礎底面的 x 和 y 方向的力矩設計值，knm；wx、wy基礎底面繞 x

47、和 y 軸的抵抗矩，m3；pmin基礎底面邊緣的最小壓力設計值，kpa。3當 pmin0 時，pmax可按式（7.1.2-4）計算（見圖 7.1.2）： （7.1.2-4） 圖圖 7.1.2雙向偏心荷載作用示意圖雙向偏心荷載作用示意圖 7.2地基承載力計算7.2.1地基承載力特征值應由荷載試驗或其他原位測試、計算并結合工程實踐經(jīng)驗等方法綜合確定。在無資料時，未修正的地基承載力特征值 f 可參考附錄 e。7.2.2當基礎寬度大于 3m 或埋置深度大于 0.5m 時，地基承載力特征值尚應按下式修正： fa=fak+b（b3）+ds（h0.5） （7.2.2）式中：fa修正后的地基承載力特征值，kp

48、a；fak地基承載力特征值，按本標準第 7.2.1 條的原則確定，kpa；b、d基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按基底下土的類別查表 7.2.2 確定；基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度，kn/m3；b基礎底面寬度，當基寬小于 3m 時按 3m 取值，大于 6m 時按 6m 取值，對長方形底面取短邊、圓形底面取 （a 為底面面積） ，m。 表表 7.2.2承載力修正系數(shù)承載力修正系數(shù)土的類別寬度修正系數(shù)b深度修正系數(shù)d淤泥和淤泥質土01.0人工填土e 或 il不小于 0.85 的粘性土01.0紅粘土含水比w0.8含水比w0.800.151.21.4大面積壓實填土壓實系數(shù)大于 0.9

49、5、粘粒含量c10的粉土最大干密度大于 2.1t/m3的級配砂石001.52.0粉土粘粒含量c10的粉土粘粒含量c10的粉土0.30.51.52.0e 及 il均小于 0.85 的粘性土粉砂、細砂（不包括很濕與飽和時的稍密狀態(tài)）中砂、粗砂、礫砂和碎石土0.32.03.01.63.04.4注：強風化和全風化的巖石，可參照所風化成的相應土類取值，其他狀態(tài)下的巖石不修正。7.2.3直線塔地基承載力特征值也可根據(jù)土的抗剪強度指標按式（7.2.3-1）計算，并應滿足變形要求： fa=mbb+mdsh+mcc （7.2.3-1）式中：mb、md、mc承載力系數(shù)，按表 7.2.3 確定；b基礎底面寬度，大于

50、 6m 時按 6m 取值，對于砂土小于 3m 時按 3m 取值，m；c基底下一倍短邊寬深度內土的粘聚力，kpa。 表表 7.2.3承載力系數(shù)承載力系數(shù) mb、md、mc基底下一倍短邊寬深度內土的內摩阻角（）mbmdmc001.003.1420.031.123.3240.061.253.5160.101.393.7180.141.553.93100.181.734.17120.231.944.42140.292.174.69160.362.435.00180.432.725.31200.513.065.66220.613.446.04240.803.876.45261.104.376.90281

51、.404.937.40301.905.597.95322.606.358.55343.407.219.22364.208.259.97385.009.4410.80405.8010.8411.737.2.4當?shù)鼗芰臃秶鷥扔熊浫跸屡P層時，應按下式計算： pz+pcz （7.2.4-1）1矩形底面： （7.2.4-2）2方形底面： （7.2.4-3） 3圓形底面： （7.2.4-4）式中：pz軟弱下臥層頂面處的附加壓力值，kpa；pcz軟弱下臥層頂面處土的自重壓力，kpa;pc基礎底面處土的自重壓力值，kpa；z基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離，m；地基壓力擴散線與垂直線的夾角（地基壓力擴散角）

52、 ，可按表 7.2.4 采用。 表表 7.2.4地基壓力擴散角地基壓力擴散角z/bes1/es20.250.50362351025102030注 1：es1為上層土壓縮模量：es2為下層土壓縮模量。注 2：當 z/b（z/b、z/d）0.25 時取=0，必要時，宜由試驗確定。注 3：z/b（z/b、z/d）0.5 時值不變。7.2.5兩相鄰受壓基礎的中心距離 lb+2ztan或 ll+2ztan時，軟弱下臥層頂面處的附加應力 pz尚應加上相鄰基礎對該層的附加壓應力。7.3地基的變形計算7.3.1對某些有特殊變形要求的桿塔基礎，基礎的最大傾斜率（不含基礎預偏值） ，當無資料時，應滿足表 7.3.

53、1 的要求。 表表 7.3.1地基變形允許值地基變形允許值桿塔總高度 hgmhg5050hg100100hg150150hg200200hg250250hg3000.0060.0050.0040.0030.0020.0015 7.3.2計算地基變形時，地基內的應力分布，可采用各向同性均質的線性變形體理論。其最終變形（沉降）量可按式（7.3.2）計算： （7.3.2）式中：s地基最終變形量，mm；s 按分層總和法計算出的地基變形量；s沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗確定，也可采用表7.3.2 數(shù)值；n地基沉降計算深度范圍內所劃分的土層數(shù)（見圖 7.3.2） ；p0基礎底面處的附加壓力

54、標準值；kpa；esi基礎底面下第 i 層土的壓縮模量，應取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算，mpa；zi、zi1基礎底面至第i 層土、第i1 層土底面的距離， m；、 基礎底面計算點至第 i 層土、第 i1 層土底面范圍內平均附加應力系數(shù)，可按本標準附錄 j 采用。 表表 7.3.2沉降計算經(jīng)驗系數(shù)沉降計算經(jīng)驗系數(shù)s圖圖 7.3.2基礎沉降計算分層示意圖基礎沉降計算分層示意圖 7.3.3地基變形計算深度 zn（見圖 7.3.2）應符合式（7.3.3）的要求： （7.3.3）式中：在計算深度范圍內，第 i 層土的計算變形值，m；在由計算深度向上取厚度為z 的土層計算變形值，

55、z 見圖 7.3.2 并按表 7.3.3確定，如確定的計算深度下部仍有較軟土層時，應繼續(xù)計算，m。 表表 7.3.3 zbmb22b44b88bzm0.30.60.81.07.3.4當無相鄰荷載影響，基礎寬度在 1m30m 范圍內時，基礎中點的地基沉降計算深度也可按下列簡化公式計算： zn=b（2.50.4ln b） （7.3.4）式中：zn沉降計算深度。在計算深度范圍內存在基巖時，zn可取至基巖表面；當存在較厚的堅硬粘性土層，其空隙比小于 0.5、壓縮模量大于 50mpa，或存在較厚的密實砂卵石層，其壓縮模量大于80mpa，可取至該層土表面。7.3.5計算地基變形時，應考慮相鄰荷載的影響，其

56、值可按應力疊加原理，采用角點法計算。 8傾覆穩(wěn)定計算傾覆穩(wěn)定計算 8.1電桿基礎傾覆穩(wěn)定計算8.1.1適用條件：基礎埋深與基礎實際寬度之比不小于 3 的電桿基礎。8.1.2電桿基礎極限傾覆力 sj或極限傾覆力矩 mj的計算，是假定土壤達到極限平衡狀態(tài)，見圖 8.1.2。土壓力 x 的計算式如下： （8.1.2）式中：x土壓力，kpa；m土壓力參數(shù)，按表 8.1.2 確定，kn/m3；等代內摩阻角，按表 8.1.2 確定， （） ；y自設計地面起算的深度，m。圖圖 8.1.2電桿基礎計算簡圖電桿基礎計算簡圖 表表 8.1.2等代內摩阻角、土壓力參數(shù)等代內摩阻角、土壓力參數(shù)8.1.3電桿的計算寬度

57、應按 8.1.3 的第 1 款和第 2 款的內容確定。1基礎為單桿組成時應按式（8.1.3-1）確定： b0=bk0 （8.1.3-1） （8.1.3-2）式中：b0電桿的計算寬度，m；b電桿的實際寬度，m；k0空間增大系數(shù)，可按式（8.1.3-2）或按表 8.1.3-1 確定；土的側壓力系數(shù)，可按表 8.1.3-2 確定。 表表 8.1.3-1k0值值15303035土名粘土、粉質粘土、粉土粉砂、細砂粘土粉質粘土、粉土粗砂、中砂111.722.281.812.712.411.90101.652.161.732.562.281.8291.592.051.662.402.151.7481.521

58、.931.582.232.021.6671.461.811.512.081.901.5761.391.701.441.931.771.4951.331.581.371.781.631.4141.261.461.291.621.511.3331.201.351.221.461.381.2521.131.231.151.311.251.1611.071.121.081.151.131.080.81.051.091.061.121.101.07ht/b0.61.041.071.051.091.081.05 表表 8.1.3-2土的側壓力系數(shù)土的側壓力系數(shù)土的名稱粘性土粉質粘土、粉土砂土側壓力系數(shù)0.

59、720.60.382當基礎為雙桿組成（見圖 8.1.3）時，基礎計算寬度按式（8.1.3-3）與式（8.1.3-4）中的較小者確定，雙桿中心距 l2.5b： b0=（b+lcos）k0 （8.1.3-3） b0=2bk0 （8.1.3-4） 圖圖 8.1.3雙桿基礎計算簡圖雙桿基礎計算簡圖 8.1.4不帶卡盤的電桿基礎，當基礎埋深等確定后，極限傾覆力或極限傾覆力矩應符合下列公式要求： sjfs0 （8.1.4-1） mjfh0s0 （8.1.4-2） （8.1.4-3） （8.1.4-4） （8.1.4-5） （8.1.4-6） （8.1.4-7）式中：sj極限傾覆力；mj極限傾覆力距；f按表

60、 5.0.17 確定；s0上部結構水平作用力設計值，kn；h0s0作用點至設計地面處的距離，m?？捎?求得，或按表 8.1.4 確定。 表表 8.1.4 及及值值0.100.78482.98.35.000.72011.859.10.250.77441.310.46.000.71811.669.00.500.76125.312.77.000.71611.379.01.000.74617.717.78.000.71511.289.22.000.73214.128.19.000.71411.099.33.000.72512.637.810.000.71311.0109.14.000.72213.14