JGJ1992冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計與施工規(guī)程

1、冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計與施工規(guī)程jgj1992主編單位：中國建筑科學(xué)研究院浙江省建筑科學(xué)研究所批準(zhǔn)部門：中華人民共和國建設(shè)部施行日期：1992年10月1日關(guān)于發(fā)布行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計與施工規(guī)程的通知建標(biāo)1992120號根據(jù)原城鄉(xiāng)建設(shè)環(huán)境保護(hù)部(88)城綜字第141號文的要求，由中國建筑科學(xué)研究院會同浙江省建筑科學(xué)研究所共同主編的冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計與施工規(guī)程，業(yè)經(jīng)審查，現(xiàn)批準(zhǔn)為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，編號jgj1992，自1992年10月1日起施行。有關(guān)冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件的設(shè)計與施工，均應(yīng)按本規(guī)程執(zhí)行。原部標(biāo)準(zhǔn)冷拔低碳鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土中小構(gòu)件設(shè)計與施工規(guī)程(jgj19

2、84)同時廢止。本規(guī)程由建設(shè)部建筑工程標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)歸口單位中國建筑科學(xué)研究院歸口管理，具體解釋等工作由中國建筑科學(xué)研究院建筑結(jié)構(gòu)研究所負(fù)責(zé)。本規(guī)程由建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織出版。中華人民共和國建設(shè)部1992年3月11日材料性能ec混凝土彈性模量；es鋼筋彈性模量；c30表示立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為30n/m的混凝土強(qiáng)度等級；fcu邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；fcu邊長為150mm的施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；fcu，k邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fck、fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計值；ftk、ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計值；fcmk、fcm混凝土彎曲抗壓強(qiáng)

3、度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計值；fck、ftk施工階段混凝土軸心抗壓、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fcu，m混凝土的施工配制強(qiáng)度；fstk冷拔鋼絲強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fy、fy冷拔鋼絲的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；fptk預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fpy、fpy預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；施工單位內(nèi)歷史統(tǒng)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差；so驗收批混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差；sfcu同一驗收批混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差。作用和作用效應(yīng)m彎矩設(shè)計值；n軸向力設(shè)計值；v剪力設(shè)計值；npo混凝土法向預(yù)應(yīng)力為零時預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力；ns、ms按荷載短期效應(yīng)組合計算的軸向力值、彎矩值；nl、nl按荷載長期效應(yīng)組合計算的軸向力值、彎矩值；pc由預(yù)加

4、應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；p、p受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲在各個受力階段的應(yīng)力；con預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲張拉控制應(yīng)力；sc、lc荷載短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合下抗裂驗算邊緣的混凝土法向應(yīng)力；tp、cp混凝土中的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力；混凝土的剪應(yīng)力；po預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點處混凝土法向應(yīng)力為零時的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲應(yīng)力；pe預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的有效預(yù)應(yīng)力；bs荷載短期效應(yīng)組合作用下受彎構(gòu)件的短期剛度；bl荷載短期效應(yīng)組合作用下并考慮荷載長期效應(yīng)組合影響的受彎構(gòu)件長期剛度。幾何參數(shù)a、a縱向受拉鋼筋合力點、縱向受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離；as、as縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點、受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離；a

5、p、ap受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲合力點、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲合力點至截面近邊的距離；b矩形截面寬度，t形、i形截面的腹板寬度；bf、bft形或i形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣寬度；h截面高度；h0截面有效高度；hf、hft形或i形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣高度；l0計算跨度；la縱向受拉鋼筋的錨固長度；ltr預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的預(yù)應(yīng)力傳遞長度；e、e軸向力作用點至縱向受拉鋼筋合力點、縱向受壓鋼筋合力點的距離；e0軸向力對截面重心的偏心距；ea附加偏心距；ei初始偏心距；x混凝土受壓區(qū)高度；a構(gòu)件截面面積；a0構(gòu)件換算截面面積；as、as受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；ap、ap受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)

6、應(yīng)力冷拔鋼絲的截面面積；w0換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；i0換算截面慣性矩；y0換算截面重心至所計算纖維處的距離；yp、yp受拉區(qū)、受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力合力點至換算截面重心的距離。計算系數(shù)及其它受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；偏心受壓構(gòu)件考慮撓曲影響的軸向力偏心距增大系數(shù)；ct，s、ct，l荷載短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合作用下混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)；、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲和非預(yù)應(yīng)力鋼絲的配筋率；p單筋受彎構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的配筋率；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；e鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。第一章總則第1.0.1條 為在冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件（簡稱冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件）的設(shè)計與施工中貫徹執(zhí)

7、行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制訂本規(guī)程。第1.0.2條 本規(guī)程適用于一般工業(yè)與民用建筑中的中、小型冷拔鋼絲先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的設(shè)計與施工。第1.0.3條 對于直接承受動荷載作用的構(gòu)件，如吊車梁、受振動荷載的樓面板等，在無可靠試驗或?qū)嵺`經(jīng)驗時，不宜采用冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。處于侵蝕環(huán)境或高溫下的結(jié)構(gòu)，不得采用冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。第1.0.4條 對于冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的設(shè)計與施工，本規(guī)程未作規(guī)定者，應(yīng)按現(xiàn)行的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。第2.1.2條 冷拔鋼絲的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按表2.1.2采用。冷拔鋼絲強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(n/m)表2.1.2 鋼絲種類鋼絲直徑(mm)fpt

8、k或fstk組組冷拔低碳鋼絲甲級56506004700650乙級35550冷拔低合金鋼絲5800注：預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲經(jīng)機(jī)械調(diào)直后，強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)降低50n/m。第2.1.3條 冷拔鋼絲強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按表2.1.3采用。冷拔鋼絲強(qiáng)度設(shè)計值(n/m)表2.1.3 鋼絲種類鋼絲直徑fpy或fyfpy或fy冷拔低碳鋼絲甲級5組組4004304004460430乙級35用于焊接骨架和焊接網(wǎng)時320320用于綁扎骨架和綁網(wǎng)時250250冷拔低合金鋼絲5530380注：預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲經(jīng)機(jī)械調(diào)直后，抗拉強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)降低30n/m，但抗壓強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)不大于相應(yīng)的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。第2.1.4條 冷拔鋼絲彈性模量es應(yīng)按

9、表2.1.4采用。冷拔鋼絲彈性模量es(n/m)表2.1.4 鋼絲種類彈性模量冷拔低碳鋼絲2.0冷拔低合金鋼絲1.9第二節(jié) 混凝土第2.2.1條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于c30。第2.2.2條 混凝土強(qiáng)度等級及其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按表2.2.2采用?；炷翉?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(n/m)表2.2.2 強(qiáng)度種類符號混凝土強(qiáng)度等級c20c25c30c35c40c45c50軸心抗壓fck13.517.020.023.527.029.532.0彎曲抗壓fcmk15.018.522.026.029.532.535.0抗拉ftk1.501.752.002.252.452.602.75第2.2.3條 混凝土

10、強(qiáng)度等級及其強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按表2.2.3采用?；炷翉?qiáng)度設(shè)計值(n/m)表2.2.3 強(qiáng)度種類符號混凝土強(qiáng)度等級c20c25c30c35c40c45c50軸心抗壓fc10.012.515.017.519.521.523.5彎曲抗壓fcm11.013.516.519.021.523.526.0抗拉ft1.101.301.501.651.801.902.00第2.2.4條 混凝土受壓或受拉時的彈性模量ec應(yīng)按表2.2.4采用。混凝土彈性模量ec(n/m)表2.2.4 混凝土強(qiáng)度等級彈性模量c202.55c252.80c303.00c353.15c403.25c453.35c503.45第三章 構(gòu)件設(shè)

11、計第一節(jié) 一般規(guī)定第3.1.1條 冷拔鋼絲先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的計算及正常使用極限狀態(tài)的驗算，必要時應(yīng)對制作、運輸、吊裝等施工階段進(jìn)行驗算。第3.1.2條 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力計算應(yīng)采用荷載設(shè)計值；變形及抗裂驗算均應(yīng)采用相應(yīng)的荷載代表值。荷載效應(yīng)組合應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定。預(yù)制構(gòu)件本身吊裝驗算時的動力系數(shù)，可取1.5，但根據(jù)構(gòu)件吊裝時受力情況，也可適當(dāng)增減。第3.1.3條 預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的張拉控制應(yīng)力值con，不應(yīng)超過0.7fptk，且不宜低于0.4fptk。第3.1.4條 放松預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲時混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度不宜低于設(shè)計的混凝土強(qiáng)度等級的75。第3.1.

12、5條 當(dāng)構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗算，計算由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力pc時，可將預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的合力視作外力，按材料力學(xué)公式進(jìn)行計算?；炷练ㄏ驊?yīng)力及預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的有效預(yù)應(yīng)力，應(yīng)分別按下列公式計算：由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的有效預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲應(yīng)力預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲及非預(yù)應(yīng)力鋼絲的合力及合力點的偏心距(圖3.1.5)可按下列公式計算： 式中a0換算截面面積；i0換算截面慣性矩；ep0換算截面重心至預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲及非預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點的距離；y0換算截面重心至所計算纖維處的距離；l相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值；e鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量

13、的比值；ap、ap受拉區(qū)、受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的截面面積；as、as受拉區(qū)、受壓區(qū)的非預(yù)應(yīng)力鋼絲的截面面積；yp、yp受拉區(qū)、受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力合力點至換算截面重心的距離；ys、ys受拉區(qū)、受壓區(qū)的非預(yù)應(yīng)力鋼絲重心至換算截面重心的距離；15、15受拉區(qū)、受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲在各自合力點處混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)程第3.1.9條規(guī)定 計算。注：在公式(3.1.5-1)中右邊第二項與第一項的應(yīng)力方向相同時取正號，相反時取負(fù)號。公式(3.1.5-2)適用于pc為壓應(yīng)力的情況，當(dāng)pc為拉應(yīng)力時，應(yīng)以負(fù)值代入。為簡化計算，對截面幾何特征值a0、i0、y0，可不計鋼絲截面面積。 第3.1

14、.6條 不對稱于彎矩作用平面的任意截面（非對稱截面或?qū)ΨQ截面但彎矩作用平面與截面對稱軸斜交）的冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力雙向受彎構(gòu)件，在驗算構(gòu)件抗裂時，預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力pc可按下列公式計算(圖3.1.6)： 此時，預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點至換算截面主軸x0、y0的偏心距e0x、e0按下式計算：e0xexcoseysin(3.1.6-2)eoyeycosexsin (3.1.6-3)其中 相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的有效預(yù)應(yīng)力按公式(3.1.5-2)計算。此時，上述公式中引用的換算截面幾何特征可按下列公式進(jìn)行計算：主軸位置 主慣性矩 驗算點至主軸x0和y0的距離xoxcosysin(3.1.6-9)式中ap

15、單根預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的截面面積；xp、yp單根預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲至換算截面重心軸y和x的距離；換算截面的主軸x0和y0與重心軸x和y間的夾角，逆時針方向旋轉(zhuǎn)為正；ix、iy換算截面對重心軸x和y的慣性矩；ixy換算截面對重心軸x和y的慣性積；iox、ioy換算截面對主軸xo和yo的慣性矩；x、y驗算點至換算截面重心軸y和x的距離；xo、yo驗算點至換算截面主軸yo和xo的距離。第3.1.7條 預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表3.1.7的 規(guī)定計算，當(dāng)計算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于100n/m時，應(yīng)取100n/m。預(yù)應(yīng)力損失值(n/m)表3.1.7 引起損失的因素符號預(yù)應(yīng)力損失值張拉端夾具變形和鋼絲

16、內(nèi)縮11按本規(guī)程第3.1.8條規(guī)定計算混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時，受張拉的鋼絲與承受拉力的設(shè)備之間的溫差132t冷拔鋼絲的應(yīng)力松弛140.08con混凝土的收縮和徐變15按本按本規(guī)程第3.1.9條規(guī)定計算注：表中t為混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時，受張拉的冷拔鋼絲與承受拉力的設(shè)備之間的溫差（）。第3.1.8條 預(yù)應(yīng)力直線冷拔鋼絲由于夾具變形和鋼絲內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失11(n/m)可按下列公式計算： 式中l(wèi)張拉端至錨固端之間的距離(mm)；a張拉端夾具變形和鋼絲內(nèi)縮值(mm)，當(dāng)張拉端用錐形夾具時，鋼絲在夾具中的滑移取5mm；當(dāng)鋼模外張拉用帶螺帽的夾具時，螺 帽縫隙取0.5mm。第3.1.9條 混凝土收縮、徐變引起受拉

17、區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的預(yù)應(yīng)力損失15和15(n/m)可按下列公式計算：式中pc、pc受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲在各自合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力；fcu施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲和非預(yù)應(yīng)力鋼絲的配筋率，(apas)/a0、(apas)/a0，此處，a0為構(gòu)件換算截面面積。受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲在各自合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力pc、pc應(yīng)按本規(guī)程第3.1.5條及第3.1.6條的規(guī)定計算，此時，預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預(yù)壓前的損失，非預(yù)應(yīng)力鋼絲中應(yīng)力15、15值應(yīng)取零；pc、pc值不得大于0.5fcu；當(dāng)pc為拉應(yīng)力時，則公式(3.1.9-2)中的

18、pc應(yīng)取零；計算pc、pc時可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。對處于高濕度條件的構(gòu)件，按本條公式計算的15及15值可降低50；對處于干燥環(huán)境的構(gòu)件，15及15值應(yīng)增加2030。第二節(jié) 正截面承載力計算()一般規(guī)定第3.2.1條 正截面承載力計算方法的基本假定：一、截面應(yīng)變保持平面；二、不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度；三、混凝土軸心受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線為拋物線，其極限壓應(yīng)變?nèi)?.002，相應(yīng)的最大壓應(yīng)力取fc；對非均勻受壓構(gòu)件，當(dāng)壓應(yīng)變c0.002時，應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線為拋物線；當(dāng)壓應(yīng)變c0.002時，應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線呈水平線，其極限壓應(yīng)變cu取0.0033，相應(yīng)的最大壓應(yīng)力取cm；四、鋼絲應(yīng)力取

19、等于鋼絲應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強(qiáng)度設(shè)計值。第3.2.2條 受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形可采用等效矩形應(yīng)力圖，其高度可取按平截面假定所確定的中和軸高度乘以系數(shù)0.8，矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力可取混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。第3.2.3條 受拉鋼絲和受壓區(qū)混凝土同時達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計值時的相對界限受壓區(qū)高度b應(yīng)按下列公式計算： 式中b相對界限受壓區(qū)高度，；fpy縱向冷拔鋼絲的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，應(yīng)按表2.1.3確定；es鋼絲彈性模量；ho截面的有效高度；xb界限受壓區(qū)高度；po受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點處混凝土法向應(yīng)力為零時的預(yù)應(yīng)力鋼絲中的應(yīng)力。注：在截面受拉區(qū)內(nèi)配置有不同種類或不同預(yù)應(yīng)力值的冷拔鋼絲的受彎構(gòu)

20、件，其相對界限受壓區(qū)高度應(yīng)分別計算，并取其較小值；為簡化計算，可近似取b0.45。第3.2.4條 鋼絲應(yīng)力可根據(jù)平截面假定計算，也可按下列似公式計算：對非預(yù)應(yīng)力鋼絲 對預(yù)應(yīng)力鋼絲 此時，鋼絲應(yīng)力應(yīng)符合下列條件：fysify(3.2.4-3)當(dāng)si為拉應(yīng)力且其值大于fy時，取sify；當(dāng)si為壓應(yīng)力且其絕對值大于fy時，取sify。poifpypifpy(3.2.4-4)當(dāng)pi為拉應(yīng)力且其值大于fpy時，取pifpy；當(dāng)fpi為壓應(yīng)力且其絕對值大于(poifpy)的絕對值時，取pipoifpy。式中hoi第i排鋼絲截面重心至混凝土受壓區(qū)邊緣的距離；x混凝土受壓區(qū)高度；si、pi第i排非預(yù)應(yīng)力鋼絲

21、、預(yù)應(yīng)力鋼絲的應(yīng)力，正值代表拉應(yīng)力，負(fù)值代表壓應(yīng)力；fy、fpy非預(yù)應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼絲的受壓強(qiáng)度設(shè)計值；poi第i排預(yù)應(yīng)力鋼絲截面重心處混凝土法向應(yīng)力為零時，預(yù)應(yīng)力鋼絲的應(yīng)力。注：為簡化計算，對受彎構(gòu)件(pofpy)可近似取零。()受彎構(gòu)件第3.2.5條 矩形截面或翼緣位于受拉邊的t形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，其正截面受彎承載力應(yīng)按下列公式計算(圖3.2.5)：混凝土受壓區(qū)高度按下列公式確定： 混凝土受壓區(qū)的高度尚應(yīng)符合下列要求：xbho(3.2.5-3)x2a(3.2.5-4)當(dāng)x2a時，正截面受彎承載力可按下列公式計算：mfpyap(h-ap-as)fyas(h-as-as)(3.2.5-

22、5) 式中m彎矩設(shè)計值；fcm混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；as、as受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼絲的截面面積；ap、ap受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的截面面積；b矩形截面的寬度或t形截面的腹板寬度；ho截面的有效高度；as、ap受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼絲、預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲至受拉邊緣的距離；as、ap受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼絲合力點、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；a受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼絲與縱向預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的合力點至受壓區(qū)邊緣的距離。注：沖拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土矩形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配有縱向預(yù)應(yīng)力受拉鋼絲時，其鋼絲截面面積可按本規(guī)程附錄二的規(guī)定計算。第3.2.6條 翼緣位于受壓區(qū)的t形截面冷拔鋼

23、絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件(圖3.2.6)，其正截面受彎承載力應(yīng)按下列情況計算：一、當(dāng)符合下列條件時fyasfpyapfcmbfhffyas(pofpy)ap(3.2.6-1)則按寬度為bf的矩形截面計算；二、當(dāng)不符合公式(3.2.6-1)的條件時，計算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面受彎承載力應(yīng)按下列公式計算： 混凝土受壓區(qū)高度按下列公式確定： 式中bft形截面受壓區(qū)的翼緣計算寬度；hft形截面受壓區(qū)的翼緣高度。按上述公式計算t形截面受彎構(gòu)件時，混凝土受壓區(qū)的高度仍應(yīng)符合公式(3.2.5-3)、(3.2.5-4)的要求。 第3.2.7條 不對稱于彎矩作用平面的任意截面（非對稱截面或?qū)ΨQ截面但彎矩作

24、用平面與截面對稱軸斜交）的冷拔鋼絲預(yù) 應(yīng)力雙向受彎構(gòu)件，其受彎承載力應(yīng)根據(jù)內(nèi)、外彎矩作用平面相重合的條件，按下列公式計算(圖3.2.7)：mfcmaczcfyaszs(p0fpy)apzp(3.2.7-1)此時，中和軸位置按下列公式確定：fyasfpyapfyas(p0fpy)apfcmac(3.2.7-2)且應(yīng)符合下列條件：zczsp(3.2.7-3)若zczsp時，則不考慮受壓鋼筋as和ap的作用。式中zc縱向受拉鋼絲合力點至受壓區(qū)混凝土合力點之間的距離在彎矩作用平面上的投影；zs縱向受拉鋼絲合力點至受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點之間的距離在彎矩作用平面上的投影；zp縱向受拉鋼絲合力點至受壓區(qū)預(yù)

25、應(yīng)力冷拔鋼絲合力點之間的距離在彎矩作用平面上的投影；zsp縱向受拉鋼絲合力點至受壓區(qū)全部鋼絲合力點之間的距離在彎矩作用平面上的投影，當(dāng)受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的應(yīng)力為拉應(yīng) 力時，公式(3.2.7-3)中的zsp用zs代替。注：矩形對稱配筋截面、倒l形截面、倒t形截面、倒雙t形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力雙向受彎構(gòu)件，其受彎承載力可按附錄三進(jìn)行計算。 第3.2.8條 受彎構(gòu)件的受彎承載力計算，應(yīng)滿足xbho的條件。當(dāng)受拉鋼絲按構(gòu)造要求或按正常使用極限狀態(tài)計算要求配置的鋼絲截面面積大于承載力公式(3.2.5-1)、(3.2.5-2)的要求時，驗算xbh0的條件可僅考慮由承載力條件要求確定的那一部分受拉鋼絲的截面

26、面積。()受壓構(gòu)件第3.2.9條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力軸心受壓構(gòu)件，其正截面受壓承載力應(yīng)按下列公式計算：nfcafyas(fpyp0)ap(3.2.9)式中n軸向力設(shè)計值；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按表3.2.9取用；fc混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按表2.2.3確定；a構(gòu)件截面面積；as、ap全部縱向非預(yù)應(yīng)力鋼絲、預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的截面面積；fy非預(yù)應(yīng)力鋼絲的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)表3.2.9 8101214161820222426283028354248556269768390971041.00.980.950.920.870.810.750.700.650.600.560.52注：

27、本表適用于扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力pc不超過0.2fcu的情況；表中l(wèi)為構(gòu)件計算長度，b為矩形截面的短邊尺寸，i為截面最小回轉(zhuǎn)半徑。第3.2.10條 矩形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)按下列公式計算(圖3.2.10)：nfcmbxfyassas(p0fpy)appap(3.2.10-1) eieoea(3.2.10-4)ea0.12(0.3h0-e0)(3.2.10-5)式中e軸向力作用點至非預(yù)應(yīng)力受拉鋼絲和預(yù)應(yīng)力受拉鋼絲的合力點之間的距離；偏心受壓構(gòu)件考慮撓曲影響的軸向力偏心距增大系數(shù)，按本規(guī)程第3.2.12條規(guī)定計算；ei初始偏心距；e0軸向力對截面重心的偏心

28、距，e0m/n；ea附加偏心距，當(dāng)e00.3h0時，取ea0；a非預(yù)應(yīng)力受拉鋼絲和預(yù)應(yīng)力受拉鋼絲的合力點至截面近邊的距離。 受拉邊或受壓較小邊的非預(yù)應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力鋼絲的應(yīng)力s、p，可按下列兩種情況計算：一、當(dāng)b時為大偏心受壓構(gòu)件，取sfy及pfpy，此處相對受壓區(qū)高度xh；二、當(dāng)b時為小偏心受壓構(gòu)件，及p分別按公式)(3.2.4-1)及(3.2.4-2)進(jìn)行計算。如計算中考慮非預(yù)應(yīng)力受壓鋼筋時，則受壓區(qū)高度應(yīng)符合x2a的條件。當(dāng)不符合上述的條件時，其正截面受壓承載力可按本規(guī)程第3.2.5條 的規(guī)定進(jìn)行計算。此時，應(yīng)將公式(3.2.5-5)中m以nes代替。此處，es為軸向力作用點至受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力

29、鋼筋合力點的距離，在計算中應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，初始偏心距按公式(3.2.10-4)確定。第3.2.11條 t形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)翼緣位于截面的較大受壓邊緣時，其正截面受壓承載力應(yīng)按下列規(guī)定計算：一、當(dāng)受壓區(qū)高度xhf時，應(yīng)按照寬度為bf的矩形截面計算；二、當(dāng)受壓區(qū)高度xhf時，則應(yīng)考慮腹板的受壓作用，按下列公式計算(圖3.2.11)： 受拉邊或受壓較小邊的非預(yù)應(yīng)力鋼絲和預(yù)應(yīng)力鋼絲應(yīng)力s、p以及是否考慮非預(yù)應(yīng)力受壓鋼筋的作用，均應(yīng)按本規(guī)程第3.2.10條有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算；倒t形和i形截面的構(gòu)件，當(dāng)翼緣位于截面受拉邊或受壓較小邊且xh-hf時，其正截面受壓承載力計算應(yīng)考慮翼緣受壓

30、部分的作用。 第3.2.12條 計算冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏心受壓構(gòu)件時，應(yīng)考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲對軸向力偏心距的影響，此時，應(yīng)將軸向力對截面 重心的初始偏心距ei乘以偏心距增大系數(shù)。對矩形、t形和i形截面偏心受壓構(gòu)件，偏心距增大系數(shù)可按下列公式計算： 式中ei初始偏心距；l0構(gòu)件的計算長度；h截面高度；h0截面的有效高度；a構(gòu)件的截面面積，對t形、i形截面，均取abh2(bf-b）bf；1偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)，當(dāng)l1時，取11；2考慮構(gòu)件長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)，當(dāng)10/h15時，取21.0。當(dāng)構(gòu)件長細(xì)比10/h8時，可不考慮撓度對偏心距的影 響。第3.2.13條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏

31、心受壓構(gòu)件除應(yīng)計算彎矩作用平面的受壓承載力外，尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗算垂直于彎矩作用平面的受壓 承載力，此時，可不考慮彎矩的作用，但應(yīng)考慮穩(wěn)定系數(shù)的影響。()受拉構(gòu)件第3.2.14條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)按下列公式計算：nfyas fpyap(3.2.14)式中as、ap非預(yù)應(yīng)力鋼絲、預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的全部截面面積。第3.2.15條 矩形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏心受拉構(gòu)件，其正截面受拉承載力應(yīng)按下列規(guī)定計算：一、小偏心受拉情況當(dāng)軸向力n作用在鋼絲a與ap的合力點及as與ap合力點之間時圖3.2.15(a)，按下列公式計算：nefyas(h0-as)fpyap(h0-ap)(3

32、.2.15-1)及nefyas(h0-as)fpyap(h0-ap)(3.2.15-2)二、大偏心受拉情況當(dāng)軸向力n不作用在鋼絲as與ap的合力點及as與ap合力點之間時圖3.2.15(b)，按下列公式計算：nfyafpyap-fyas(p0-fpy)ap-fcmbx(3.2.15-3) 此時，混凝土受壓區(qū)的高度應(yīng)符合xbh0的要求，如計算中考慮非預(yù)應(yīng)力受壓鋼絲時，則尚應(yīng)符合x2a的條件。當(dāng)x2a時，可按公式(3.2.15-2)計算。三、對稱配筋的矩形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力偏心受拉構(gòu)件，不論大、小偏心受拉情況，均按公式(3.2.15-2)計算。 第三節(jié) 斜截面承載力計算第3.3.1條 矩形、t形和

33、i形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：當(dāng) 時v0.25fcbh0(3.3.1-1)當(dāng)時v0.2fchho(3.3.1-2)當(dāng) 時，按直線內(nèi)插法取用。式中v剪力設(shè)計值；b矩形截面的寬度，t形截面或i形截面的腹板寬度；hw截面的腹板高度，矩形截面取有效高度ho，t形截面取有效高度減去翼緣高度，i形截面取腹板凈高。第3.3.2條 在計算冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件斜截面的受剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：一、支座邊緣處的截面(圖3.3.2截面1.1)；二、箍筋截面面積或間距改變處的截面(圖3.3.2截面2.2)；三、腹板寬度改變處的截面。 11支座邊緣處的斜截面；22箍筋截面面

34、積或間距改變處的斜截面。第3.3.3條 矩形、t形和i形截面冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力一般受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配有箍筋時，其斜截面的受剪承載力應(yīng)按下列公式計算： 式中v構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值；asv配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積，asvnasvi，此處，n為在同一個截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，asvi為單肢箍筋的截面面積；s沿構(gòu)件長度方向上箍筋的間距；fyv箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，按表2.1.3中乙級冷拔低碳鋼絲強(qiáng)度設(shè)計值取用。對集中荷載作用下的矩形截面簡支梁（包括作用有多種荷載，且其中集中荷載對支座截面所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況），則應(yīng)將公式(3.3.3-1)改為下列公式： 式中計算截面的剪跨

35、比，可取a/ho，a為計算截面至支座截面的距離，計算截面取集中荷載作用點處的截面；當(dāng)1.4時，取1.4，當(dāng)3時，取3；計算截面至支座之間的箍筋，應(yīng)均勻配置。第3.3.4條 對于冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土空心板、槽形板等板類構(gòu)件，按公式(3.3.3-1)計算時，不應(yīng)考慮箍筋的作用。注：當(dāng)計算圓孔空心板時，b應(yīng)取最小肋寬的總和。第3.3.5條 矩形、t形和i形截面的冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列公式要求時：v0.07fchho(3.3.5-1)以及對符合本規(guī)程第3.3.3條規(guī)定的集中荷載作用下的矩形截面簡支梁，當(dāng)符合下列公式要求時： 則均可不進(jìn)行斜截面的受剪承載力計算，而僅需根據(jù)本規(guī)程第3.7.11

36、條和第3.7.12條的規(guī)定，按構(gòu)造要求配置箍筋。第3.3.6條 計算冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固區(qū)內(nèi)的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲抗拉強(qiáng)度設(shè)計值可按下列規(guī)定取用：在錨固起點處為零，在錨固終點處為fpy；在兩點之間按直線內(nèi)插法取用。單根或兩根并絲的預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的錨固長度la按表3.3.6取用。預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲錨固長度la(mm)表3.3.6鋼絲類別混凝土強(qiáng)度等級c30、c335c40冷拔低碳鋼絲(d為45mm)110d100d冷拔低合金鋼絲(d5mm)120d110d注：當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲的施工工藝時，錨固長度la的起點應(yīng)從離構(gòu)件末端0.25ltr處開始，預(yù)應(yīng)力鋼絲

37、的傳遞長度ltr應(yīng)按表3.4.5取用；d為冷拔鋼絲直徑(mm)。第四節(jié) 抗裂驗算第3.4.1條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，當(dāng)處于室內(nèi)正常環(huán)境時，其裂縫控制等級屬于二級，一般要求構(gòu)件不出現(xiàn)裂縫；當(dāng)處于露天或室內(nèi)高濕度環(huán)境時，其裂縫控制等級屬于一級，嚴(yán)格要求構(gòu)件不出現(xiàn)裂縫。冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件應(yīng)分別按下列規(guī)定進(jìn)行正截面抗裂驗算。一級：在荷載短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)符合下列要求：sc-pco(3.1.4-1)二級： 在荷載短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)符合下列要求：sc-pcct，sftk(3.4.1-2)在荷載長期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)符合下列要求：lc-pcct，lftk(3.4.1-3)式中sc、lc荷載短期效應(yīng)組

38、合、長期效應(yīng)組合作用下抗裂驗算邊緣的混凝土法向應(yīng)力，按本規(guī)程第3.4.2條計算；pc扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后在抗裂驗算邊緣混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按公式(3.1.5-1)計算；當(dāng)為雙向受彎時，則按本規(guī)程第3.1.6條的有關(guān)公式計算；ct，s、ct，l荷載短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合作用下混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)，按表3.4.1-1取用；受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按表3.4.1-2取用；ftk混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按表2.2.2取用。第3.4.2條 在荷載短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合作用下的抗裂驗算邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算：一、軸心受拉構(gòu)件 二、受彎構(gòu)件 三、雙向受彎構(gòu)件 混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)表3.4

39、.1-1室內(nèi)正常環(huán)境一般梁板構(gòu)件屋架ct，s0.60ct，l0.25ct，s0.3ct，l0受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)表3.4.1-2 構(gòu)件類別受彎、偏心受壓m偏心受拉當(dāng)m0時m當(dāng)m0時軸心受拉l注：m為截面抵抗矩塑性系數(shù)，按附錄四的規(guī)定取用；m為抗裂驗算時截面上混凝土的平均應(yīng)力， 對于偏心受拉構(gòu)件，當(dāng)1.0時，取1.0。 四、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件 彎矩ms在主軸xo、yo上的分量msxo、msyo應(yīng)按下列公式計算：msxomsxcosmsysin(3.4.2-9)msyomsycos-msxsin(3.4.2-10)彎矩m1在主軸xo、yo上的分量mlxo、mlyo應(yīng)按下列公式計算：mlxo

40、mlxcosmlysin(3.4.2-11)mlyomlycos-mlxsin(3.4.2-12)在公式(3.4.2-7)和(3.4.2-8)中，右邊第二項當(dāng)軸向力為拉力時取正號，壓力時取負(fù)號。式中ns、ms按荷載短期效應(yīng)組合計算的軸向力值、彎矩值；n1、m1按荷載長期效應(yīng)組合計算的軸向力值、彎矩值；ao構(gòu)件換算截面面積；wo換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；msx、msy彎矩ms在重心軸x和y上的分量；mls、mly彎矩m1在重心軸x和y上的分量。第3.4.3條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件應(yīng)分別按下列規(guī)定進(jìn)行斜截面抗裂驗算：一、混凝土主拉應(yīng)力對嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)符合下列規(guī)定：tp0.85f

41、tk(3.4.3-1)對一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)符合下列規(guī)定：tp0.95ftk(3.4.3-2)二、混凝土主壓應(yīng)力對嚴(yán)格要求和一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，均應(yīng)符合下列規(guī)定：cp0.6fck(3.4.3-3)式中tp、cp混凝土的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力。計算混凝土的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力時，應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對該截面換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處進(jìn)行驗算。第3.4.4條 混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算： 式中x由預(yù)應(yīng)力和彎矩值ms在計算纖維處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；由剪力值vs在計算纖維處產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；pc扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在計算纖維處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的法向應(yīng)力；yo換算

42、截面重心至所計算纖維處的距離；vs按荷載短期效應(yīng)組合計算的剪力值；so計算纖維以上部分的換算截面面積對構(gòu)件換算截面重心的面積矩。注：公式(3.4.1-1)、(3.4.1-2)中的x、pc和當(dāng)為拉應(yīng)力時以正號代入，當(dāng)為壓應(yīng)力時以負(fù)號代入。第3.4.5條 對冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力構(gòu)件端部區(qū)段進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗算時，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼絲在其預(yù)應(yīng)力傳遞長度預(yù)應(yīng)力冷拔鋼絲傳遞長度ltr(mm)表3.4.5鋼絲種類混凝土強(qiáng)度等級c20、c25c30、c35c40冷拔低碳鋼絲110d90d80d冷拔低合金鋼絲120d100d90d注：當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼絲的施工工藝時，ltr起點應(yīng)從距構(gòu)件末端0.25ltr處開

43、始計算；確定ltr時表中混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)取用放松時的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；d為鋼絲直徑(mm)。ltr范圍內(nèi)實際應(yīng)力值的變化。預(yù)應(yīng)力鋼絲的實際預(yù)應(yīng)力值按線性規(guī)律增大，在構(gòu)件端部取零，在其預(yù)應(yīng)力傳遞長度的末端取有效預(yù)應(yīng)力值pe(圖3.4.5)，單根或兩根并絲的預(yù)應(yīng)力鋼絲的預(yù)應(yīng)力傳遞長度ltr應(yīng)按表3.4.5取用。第五節(jié)變形驗算第3.5.1條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載的短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)組合的影響進(jìn)行計算，其計算值不應(yīng)超過表3.5.1的允許值。當(dāng)冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的截面高度h符合附錄五的要求時，可不進(jìn)行撓度驗算。冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的允許撓度表3.5.1屋蓋、樓蓋

44、及樓梯構(gòu)件允許撓度(以計算跨度l0計)當(dāng)lo7m時7lo9m時當(dāng)lo9m時1/200(1/250)1/250(1/300)1/300(1/400)注：表中括號內(nèi)的數(shù)值適用于在使用上對撓度有較高要求的構(gòu)件；如果構(gòu)件制作時預(yù)先起拱，且使用上也允許，則在驗算撓度時，可將計算所得的撓度值減去起拱值，冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件尚可減去預(yù)加應(yīng)力所產(chǎn)生的反拱值；懸臂構(gòu)件的允許撓度值按表中相應(yīng)數(shù)值乘以系數(shù)2.0取用。第3.5.2條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。在等截面構(gòu)件中，可假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等，并取用該區(qū)段內(nèi)最大彎矩處的剛度。冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的撓度應(yīng)按荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)組合影響的長期剛度b1進(jìn)行計算，所求得的撓度計算值不應(yīng)超過表3.5.1的允許值。第3.5.3條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件在荷載短期效應(yīng)組合作用下的短期剛度bs可按下列公式計算：bs0.85ecio(3.5.3)式中ec混凝土彈性模量按表2.2.4采用；io換算截面的慣性矩。第3.5.4條 冷拔鋼絲預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合作用下并考慮荷載長期效應(yīng)組合影響的長期剛度b1可按下式計