基礎木塑模板施工方案

1、、編制依據(jù).、工程概況.1、概況2、工程結構概況.3、工程建筑概況.4、模板形式.三、施工準備.四、模板工程施工方法.1、墊層、底板、基礎導墻模板.2、柱模板.3、墻體模板.4、地下室頂板和樓板模板.5、梁模板.6樓梯模板.7、模板的拆除五、質量標準及保證措施.1、質量標準.2、質量保證措施.六、安全措施.1、工作目標.101313151617172、安全措施.17七、成品保護措施.18八、計算書.161、柱模板支撐計算書.162、墻模板計算書.313、樓板支模驗算.417 7、DB44T1876-2016建筑施工輪扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范8、國家及天津市有關的規(guī)范、標準、規(guī)程9、北京鴻坤房

2、地產(chǎn)投資有限公司企業(yè)標準二、工程概況1 1、概況項目內(nèi)容丿序號工程名稱鴻坤鳳凰城5.1期、編制依據(jù)1、鴻坤鳳凰城5.1期設計藍圖2、鴻坤鳳凰城5.1期施工組織設計3、混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范GB 50204-20154、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20145、建筑工程模板支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程DB29-203-20106、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20112 2工程地址本項目位于廊坊市樓莊路東側，嘉軒路西側，鳳河北側。3 3建設單位廊坊開發(fā)區(qū)嘉軒房地產(chǎn)開發(fā)有限公司4 4設計單位北京維拓時代建筑設計股份有限公司5 5監(jiān)理公司北京帕克國際工程咨詢股份有限公司6

3、6施工總包湖南省第六工程有限公司2 2、工程結構概況本工程基礎鉆孔灌注樁基礎，結構類型為鋼筋混凝土剪力墻結構。地下室剪力墻厚度為300mm、250mm、200mm三種。樓板厚度為：地下室一層頂板厚為 180m m,地下室二層頂板厚以100m m為主、局部板厚有140mm、110mm。3 3、工程建筑概況本項目位于廊坊市樓莊路東側，嘉軒路西側，鳳河北側。規(guī)劃用地性質為二類居 住用地（R2）。本項目未非法占用及破壞需特殊保護的區(qū)域（如各類保護區(qū)、文 物古跡保護區(qū)）。場地內(nèi)自然條件良好，無洪澇、滑坡、泥石流等潛在危險。場 地東側規(guī)劃為小學，為避免噪音污染，住宅與小學按規(guī)范保持適當距離， 并在小學與住

4、宅區(qū)間利用510m綠植隔離，同時采用隔音效果較好的窗戶帶降低噪音的 影響。本項目規(guī)劃每棟單體之間保證合理的建筑間距， 并滿足廊坊市規(guī)劃局有關 日照的要求。本項目總用地9.1029公頃，包含62#73#住宅樓總建筑面積303938.56 rf,其中地上建筑面積236490.0 rf,地下建筑面積67448.56 rf;容積率1.48 （整個地 塊平衡），建筑高度均小于100m,建筑密度16.05%,綠地率38%本項目分為三 期開發(fā)，其中5.1期為65#、66# 72#、73#住宅樓及局部地下車庫，總建筑面棟號總建筑面 積（m）地上建筑 面積（m）地下建筑 面積（m）建筑基底面積（m）層數(shù)地上/地

5、下建筑高度（m 0絕 對咼程65#25758.54 24137.341621.2959.6432/291.2514.4066#27379.52 25734.141645.38936.9734/296.8514.4072#27387.85 25637.441750.41941.2934/296.8514.4073#14566.22 13625.38940.84485.4734/296.8514.40地下車庫6764.1855.56708.68地下一層4.514.40積為 101856.31 rf。4 4、模板形式1、材料、設備準備1)2)磚胎模3)支撐件：柱箍、鋼管支柱、輪扣架、方管、木枋等。4

6、)頭螺栓、緊固螺栓等。5)模板及配件周轉使用，修復后應符合質量標準。6)隔離劑：采用專用水性脫模劑。2、主要機具模板體系選擇及配置結構部位模板類型及材料支撐系統(tǒng)基礎木塑板結合磚胎 膜 48X 3.5 鋼管地下室墻體米用木塑模拼裝輪扣架+ 12穿墻螺栓(外墻為止水螺桿)三、施工準備木塑板，長度1830mm,寬度915mm,厚度15mm。連接件：3型扣件、碟型扣件、楔型扣件、對拉螺栓、止水對拉螺栓、鉤鋸、刨子、扳手、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等。3、作業(yè)條件(1)模板設計:根據(jù)工程結構形式和特點及現(xiàn)場施工條件， 對模板進行計算設計，確定模板 平面布置，縱橫龍骨規(guī)格、數(shù)量、排列尺寸、

7、柱箍選用的形式及間距、梁板支撐 間距，模板組裝形式(就位拼裝或預制拼裝)、連接節(jié)點大樣。驗算模板和支撐的強度、剛度及穩(wěn)定性。繪制全套模板設計圖(模板平面圖、分塊圖、組裝圖、 節(jié)點大樣圖、零件大樣圖，樓板預埋模板支撐點位置及大樣圖)。(2)模板的基準定位工作1、模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編 號與所用的部位是否一致。主體階段所有模板均由項目部統(tǒng)一配制， 根據(jù)不同樓 號，項目部安排專人提前繪出配模圖，其內(nèi)容包括排板方式、下料尺寸和螺桿眼 位置。由專業(yè)木工在現(xiàn)場加工棚制作完成，吊裝至施工部位。2、彈

8、好樓層的墻邊線、柱邊線、樓層標高線和模板控制線、門窗洞口位置線。3、混凝土接茬處施工縫模板安裝前，應預先將已硬化混凝土表面的水泥薄 膜或松散混凝土及其砂漿軟弱層全部剔鑿到露石子， 并沖洗、清理干凈不留明水。外露鋼筋插鐵粘有灰漿油污時應清刷干凈。4、安裝模板前將模板表面清理干凈，刷好隔離劑，涂刷均勻，不得漏刷,且墻柱模上不得流淌，不得用油性脫模劑。四、模板工程施工方法1 1、墊層、底板、基礎導墻模板底板側模使用240mm厚防水保護墻作為模板。在底板馬凳鋼筋上焊好定位鋼 筋，以固定集水坑或電梯井模板，防止?jié)仓艜r模板發(fā)生偏移。模板底部采用25鋼筋焊在馬凳上，以確保井底標高。2 2、車庫柱模板本工程

9、柱模均采用定型15mm厚木塑板柱模，柱模安裝高度為梁下皮，柱與 主次梁節(jié)點處模板現(xiàn)場定型加工。柱模施工工藝彈柱模位置線-模板就位-檢查對角線、垂直度和位置-安裝柱箍-全面檢 查校正。安裝方法模板按要求加工， 就位后先用鉛絲與主筋綁扎臨時固定， 模板與模板交接處 粘貼海棉條。通排柱，先安裝兩端柱；經(jīng)校正、固定后，拉通線校正中間各柱，并通過花 藍螺栓或可調螺桿調節(jié)、 校正柱模的垂直度； 打砼時， 利用通線觀察模板有無變 形走位及時調整。柱模背楞為40 X 40方管，背楞間距為225mm。柱箍木方配合12螺栓，對拉螺桿設5道，第一道距地200mm,剩余4道豎向間距依次為450+450+450+450

10、mm, 螺桿水平方向間距 450mm；柱腳固定：在距柱外皮230-250mm處，提前在樓板上預埋 16鋼筋棍，每邊 兩個。柱模的斜撐：柱上口柱箍采用48鋼管，與48鋼管斜支撐扣件固定。地錨 用14鋼筋環(huán)，鋼筋環(huán)與柱距離為3/4柱高，鋼筋環(huán)內(nèi)穿鋼管與斜支撐扣件固定。柱與主次梁交接處模板的柱頭模板，現(xiàn)場根據(jù)結構尺寸加工，采用15mm厚木塑板制作。柱腳設150*150mm清掃口，每個柱子各設兩個，在柱子兩側對稱設置。3 3、地下室墻體模板本工程地下混凝土墻模板采用木塑板拼裝定型模板。 背楞豎肋采用 50.*30雙鋼管。采用12帶止水環(huán)的定位螺栓。橫向間距為450mm，縱向間距為450mm。詳見下圖：

11、單位：（mJ十 主柑eg需羽g、 試tr t扌跑他 主榜扌勝側芒）撾掛扌礙|1（1）工藝流程模板施工工藝：彈墻模位置線-粘貼海棉條-安裝門窗洞口模板-安裝角模安裝模板-安裝對拉螺栓-安裝鋼楞緊固鋼楞連接件-安裝斜撐-緊固對拉 螺栓-調整模板平整度、垂直度和截面尺寸（2）安裝方法a）大模進場組裝完備認真檢測其平整度，調整完備后分正反，內(nèi)外板編號, 刷脫模劑準備使用。大模入模前先將大模清理干凈。b）大模施工前應首先鋼筋施工，水電預留洞的隱預檢工人作認真清理工作 面。墻模下角粘貼海綿條，墻體內(nèi)固定好模板支鐵。C）彈好墻邊線及50cm控制線、門窗口位置線、外模下口 20 cm水平線及外墻大角10cm控

12、制線及角模位置線。在鋼筋上彈出標高線。d）門洞口模板采用定型木制模板，門洞口模板如圖所示:B. -K 尸-IM -円J mV. 丄*-厶w- -丄-二nSSI1二Ie）門窗口固定牢固，然后沿模板周邊靠大模一側粘 1cm厚密封條，密封條距 口邊2mm,要粘貼平直牢固，確保無漏漿。在樓板立大模部位先用砂漿找平。并 將施工縫部位鑿毛，清理干凈。f)大模就位前應首先將陰、陽角吊裝就位，并用 8#鐵絲與墻體立筋臨時綁扎 固定。g)首先按樓板上的墻位置線將內(nèi)橫墻正板吊裝就位，安裝穿墻螺栓及塑料套管，用線錘校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完畢。曠卩業(yè)H1心書IM I ? pi3.吐d-刊TMTM T

13、 T匚門”丨廠h)安裝外墻模板時先按樓板上的位置線將墻內(nèi)側模板吊裝就位并用線錘校正后固定，穿螺栓及塑料管。再安裝外墻外側模板。i)外墻板固定后校正加固陰陽角，用螺栓將陰陽角與大墻模連接牢固，防止 漏漿。為防下腳漏漿造成爛根，立模前在模板下口抹 5cm寬水泥砂漿找平層。模板與模板接觸面必須粘貼海棉條。(3)大模板與多層板模板連接：在大模板上口擱16帶止水環(huán)的定位螺栓，間距不大于 3m,定位螺栓的錐體頭與大模板內(nèi)皮平齊。 多層板模板下口轉孔與定位螺栓的錐體頭貼牢， 垂直矯 正后，背面用螺栓夾緊。4 4、地下室頂板和樓板模板地下室和樓層板模板采用木塑面板，主龍骨采用兩根 60*60方鋼管，支撐采用輪

14、扣架支撐體系。模板和支撐體系按施工進度、拆模要求配置。(1)工藝流程搭設輪扣支架-安裝縱、橫方鋼鋼管-調整樓板下皮標高及起拱-鋪設多層 板模板-檢查、調整模板上皮標高、平整度。模板支架立面圖(2)木塑板模板安裝對于不夠整模板的樓板，拼縫不放在梁板、墻板交接處，盡量選在頂板大面 處，拼縫嚴密，并用塑膠帶進行粘貼。梁板節(jié)點處，鋪板時重點控制板頭與梁側模上口在一條線上， 避免將來出現(xiàn) 錯臺。內(nèi)、外墻與頂板節(jié)點：為保證墻與頂板按槎處不留施工縫痕跡， 墻體砼澆筑時高出1cm；木塑板與墻體接觸面貼粘貼密封條，粘貼時，粘在頂板上口往下5mm 位置，避免密封條吃進頂板。樓板支撐采用滿堂輪扣腳手架體系支撐。地下

15、室支柱間距為1200mm,橫桿第 一排距地400mm，第二排距地1200mm1600mm1800mm,以上每段碗扣立桿均至少設兩道拉接，立桿下墊設方木。木塑模板次楞40*40方管，主楞采用60*60方鋼，次楞間距W 300mm。支架的支柱從邊跨一側開始，依次逐排安裝，立桿支設時帶通線。支架搭設完畢后，檢查板下木楞與支柱連接及支架安裝的牢固性,彈出梁軸線及水平線并復核 安裝梁底模板-梁底起拱 校核梁模尺寸、位置 -41 I搭設梁模支架安裝梁側與相鄰模板加固。安裝梁底楞安裝斜撐和穿墻螺栓2、a)b)I .h-. i illi M I dl riuiniiuii安裝方法在柱墻上彈出梁的軸線、位置線和

16、水平線并復核。帶通線搭設梁支柱。梁次楞與梁底模板預先加工好，并按要求起拱。當跨度 4m時，起拱高c)度為全跨度2%0。梁底設10mm寬清掃口。并依據(jù)給定的水平線，調節(jié)支模翼托的高度，將木楞找平。5 5、梁模板梁模板采用15厚木塑模板。1、施工工藝流程d)梁側模與40X 50木方背楞預先加工成一體，待梁筋綁扎完畢，清除雜物 后進行安裝，模板拼縫處粘貼海棉條。e)梁支撐體系為：梁底用 48鋼管做大楞，兩端固定在頂板立柱上，立桿縱距一米兩根、三米加一根以此類推，防止梁底彎曲變形。f) 立柱橫桿第一道距地300mm,第二道距地1.5m,以上每段碗扣立桿均至少設一道拉接。.fl.kt- -：1.2.3.

17、樓梯支撐采用48鋼管。4.樓梯踏步在澆筑前按圖紙要求預埋樓梯欄桿埋件。g g）在梁的下口安裝夾具，通過 12螺栓使夾具能夠控制梁底不跑位，夾具間距600mm。6 6、樓梯模板樓梯底板模板采用木塑板，次楞采用40X 80mm木方，間距200mm，主楞 為80X 80木方，間距為600mm。樓梯踏步模板采用定型木模板，踏步陽角預先埋設鋼筋護角。7 7、模板的拆除遵循先支后拆，后支先拆，自上而下，先拆側向支撐，后拆豎向支撐；先拆 不承重模板，后拆承重部分的原則。墻、柱模板的拆除1.當墻、柱砼拆模時，應先試拆一面或一個柱模，確定砼棱角不因拆模而受到破壞后，方可大面積進行拆除。2.柱模拆除先拆斜撐，再拆

18、柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼面脫離。拆 卸模板時，應自上而下，模板及配料不得向地面拋擲。3.墻模板拆除拆除模板順序與安裝順序相反，先拆外墻外側模板、再拆內(nèi)側模板，先拆 縱墻模板后拆橫墻模板。首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾 斜與墻體脫開。大模板在起吊前要認真檢查穿墻螺栓是否拆完，無障礙后方可起吊。大模下調樓板及模板支柱頂托，使底模下降分段分片拆除樓板模板吊裝時不得碰撞墻體，盡量做到不下樓，隨拆隨清，直接在樓層上轉移，減少占 用塔吊的時間。梁及頂板模板的拆除1 強度要求現(xiàn)場隨部位留置同條件試塊，拆模以同條件試塊的強度為依據(jù)。2 拆除順序拆除梁側模板 T 拆除碗扣架部分水

19、平拉桿 T 拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)。拆模時要有專門負責人。 誰支模誰拆除， 并負責二次倒著使用， 拆模時要嚴 禁使大錘砸、撬棍亂撬，確保棱角不受損壞，拆模順序應本著先支后拆，先上后 下，先里后外，先拆除不承重模板，后拆承重模板為原則。拆除梁下支柱時， 先從跨中開始， 分別向兩端拆除。 在任何時候拆除模板都 必須二人以上進行，拆模時要環(huán)顧四周上下左右，以防材料突然墜落傷人己。對活動部件必須一次拆除， 拆完后方可停歇， 如中途停止， 必須將沒有拆完 的工作點、工作面、模板（活動部分）臨時加設支頂，固定牢靠，以防墜落。所 有模板及龍骨等要人工傳遞， 尤其是本工程采用 50*50 方管做小龍骨，雙層或

20、三 層碗扣架，更不能往下扔， 確保結構頂板表面不受損， 嚴禁各種掛板自由墜落于 地面。對于所拆下的模板按編號及時碼放整齊與清理干凈，各種材料不要集中碼 放，以防給結構本身帶來不利影響。五、質量標準及保證措施1 1、質量標準本工程為創(chuàng)“竣工海河杯”，按照“竣工海河杯”質量目標施工要求，制定 模板配制質量的規(guī)范要求主控項目：模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。一般項目：1模板接縫無漏漿，并澆水濕潤。2模板與混凝土接觸面清理干凈并涂刷隔離劑,3、澆筑混凝土前，模板內(nèi)雜物清理干凈?，F(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差，要求符合下表的規(guī)定。項次項目允許偏差 （mmmm）控制偏差（mmmm）1軸線位置（柱、

21、墻、梁）332底模上表面標咼333截面尺寸（柱、墻、梁）324每層垂直度325相鄰兩板表面咼底差216表面平整度227 7預埋管、預留孔中心線位置22中心線位置228 8預埋螺栓外露長度+50+5-0中心線位置5+5-09 9預留洞截面內(nèi)部尺寸+50+5-02 2、質量保證措施2.1本項目開展全面質量管理工作，嚴格按照一案三工序法組織施工，嚴格 按照圖紙要求、按照工藝標準、按照規(guī)范要求施工，并堅持自檢、互檢和交接檢的工作方法。2.2由技術部、材料部、質檢部對進場的模板、支撐和加工材料，進行認真 檢查,不合格的禁止采用。2.3為了保證施工質量，對進場的班組人員進行考核，通過后才可以上崗。2.4保

22、證測量放線結構施工中軸線位置、標高位置的準確。2.5墻體大模板在安裝前用鐵鏟把模板上的灰漿清理干凈，然后用拖布把灰塵清凈，之后再均勻涂刷脫模劑，涂刷脫模劑的時間不可過早，防止板面粘灰塵，影響砼表面觀感。2.6合模前，墻體及梁內(nèi)設置模板支撐鐵（長度為墻厚 -2mm），支撐鐵端 頭刷防銹漆。根據(jù)墻體高度，設置 3-4道支撐鐵，第一道距地15cm左右, 水平間距1000m m,地下室外墻采用定位防水螺栓，以保證模板位置準確。2.7門洞口模板除了采用水平支撐，還在內(nèi)側加設45斜撐，確保剛度。2.8窗模在下口留設排氣孔，確保空氣排除以達到保證砼質量的目的。2.9墻、柱模板拼裝前，先在墻根部，柱位置線以外

23、粘貼海棉條。2.10所有支撐、龍骨及柱箍的規(guī)格、間距經(jīng)計算確定，安裝時嚴格執(zhí)行。2.11梁板應按規(guī)格要求起拱；梁高大于 700mm時加穿墻螺栓。2.12通排柱、剪力墻、主次梁要拉通線對模板進行校正，通線拉好后，不 要撤，隨打砼，設專人觀察模板有無變形走位，及時調整模板。2.13所有模板拼縫處均粘貼海棉條，與砼面接觸的模板面粘貼密封條。2.14嚴格執(zhí)行同條件試塊砼強度達標制度，不達標絕不拆模。2.15本工程提倡節(jié)約，反對浪費，嚴禁長料短用，對于浪費者長料短用者 一旦發(fā)現(xiàn)，給予本材料十倍罰款。六、安全措施1 1、工作目標本項目的安全生產(chǎn)和文明施工 ，爭創(chuàng)“省級文明工地”2 2、安全措施2.1嚴格執(zhí)

24、行項目制定的安全生產(chǎn)責任制，各負其責。2.2堅持周一安全教育活動，總結上周工作情況，對本周的工作安排，有針對性的教育，并認真記錄。施工前，做好安全技術交底工作，做好文字記錄并簽字齊全。2.3支模應按順序進行，模板及支撐系統(tǒng)在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐 攀登，不準在拆除的模板上進行操作。2.4水平拉桿不準釘在腳手架等不穩(wěn)定的物體上。2.5模板支撐要求符合施工組織設計及方案的要求，不得擅自更改。2.6拆模時按順序逐塊拆除，大模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除 非承重部分，后拆除承重部分；拆除頂板時，設臨時支撐，確保安全施工。2.7拆模板時，對活動部件一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，將活

25、 動部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。2.8在4m以上高空拆除模板時，不讓模板等材料自由下落，更不得大面積同時撬落。2.9模板上的小配件等裝入專用箱或背包中， 禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。2.10基槽上口的1m范圍內(nèi)不堆放重物。塔吊運模板有專人負責指揮，大模板吊裝就位時要求平穩(wěn)、準確。2大模板堆放地點要堅實平整，不得有積水或冰雪現(xiàn)象。3大模板存放要滿足自穩(wěn)要求，放置角度為 75- 804模板堆放時，下面墊方木 ,保持自穩(wěn)。拆模時，不得用大錘硬砸硬撬，用撬棍時在撬棍下墊木方，以免損壞 砼表面，防止砼墻面及門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。56 操作和運輸過程中，不得拋擲模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分類 碼放，模

26、板堆放場地應平整。7及時更換，拆下的模板認真檢查質量， 如發(fā)現(xiàn)表面不平、 變形、邊受損等現(xiàn)象時， 拆下的零星配件用箱或袋收集，不得隨意散落放置。8安裝和拆除模板時，注意不要破壞已預埋管線、預埋盒等。模板安裝過程中，不得隨意開孔。涉及到鋼管支撐、木方、腳手板等 材料，不得隨意亂鋸、切斷。910 澆筑砼時，派專人檢查模板情況，出現(xiàn)問題及時解決。11 梁、板木塑模板加工、使用完畢后，分類碼放，存放地點設防雨措施。2.11 做好現(xiàn)場多層板及其它易燃品的堆放管理。2.12 施工作業(yè)時，施工人員必須遵守現(xiàn)場的安全操作規(guī)程，戴好安全帽， 穿好防滑鞋，不得違章指揮，違章操作。2.13 工作中 ,特殊工種持證上

27、崗 ,且不讓非本工種人員從事特種作業(yè)。七、成品保護措施1 保持大模板本身的整潔及配套設備零件的齊全，起吊時應防止碰撞墻體，堆放要合理，保持板面不變形。八、計算書對拉蛭栓柱箍面板對拉螺栓拄箍(矩形鋼管)對拉螺栓面板姿愣(矩形鋼管)柱立面圖柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、 建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2012)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010、鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用 以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱 箍

28、之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。單位；mmmm柱剖面圖柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00 ;柱截面高度H(mm):600.00 ;柱模板的總計算高度：H =3.00m；、參數(shù)信息1 1基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目：1;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：3;柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目：1;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：3;對拉螺栓直徑(mm):M12 ；2 2柱箍信息柱箍材料：方鋼管;寬度（mm）:50.00 ;高度（mm）:30.00 ;壁厚（mm）:3.00 ;柱箍的間距(mm):450 ;柱箍合并根數(shù):2;3 3豎楞信息豎楞材料：方鋼管；豎楞合并根數(shù):1

29、;豎愣SOOSOOA41面板抗剪強度設計值2(N/mm2):1.50;5.5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值22fc(N/mm ):13.00 ;方木彈性模量 E(N/mm ):9000.00 ;方木抗剪強度設計值2ft(N/mm2):1.50;F=0.22F=其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3;t-新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取 3.000m;3i -外加劑影響修正系數(shù)，取 i.200 ;fe-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取i.000 。傾倒混凝土時產(chǎn)生的

30、荷載標準值2q2= 2 kN/m 。寬度(mm):40.00 ;高度(mm):40.00 ;壁厚(mm):3.00 ;4.4.面板參數(shù)面板類型 :膠合面板;面板厚度 (mm):18.00;面板彈性模量(N/mm 2):6000.00 ;面板抗彎強度設計值 fc(N/mm 2):13.00 ;鋼楞彈性模量 E(N/mm 2):210000.00;鋼楞抗彎強度設計值 fc(N/mm 2):205.00;二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :ytifefe2Vi/2YH分別計算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取

31、較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷 載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值qi=20.036kN/m 2;三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度 方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力 和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 280 mm，且豎楞數(shù)為3,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。q q2802802Q02Q0-面板計算簡圖1.1. 面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載

32、作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:2M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎矩（N穖m）；I-計算跨度（豎楞間距）:I =280.0mm ； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括新澆混凝土側壓力設計值 qi: 1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m ； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m ；式中，0.9 0為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = qi + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m ；面板的最大彎矩： M =0.1 ?0.871?80?80= 8.52?04N.mm ；面板最大應力按下式計算

33、:d =M/Wf-面板承受的應力（N/mm ）； -面板計算最大彎矩（N穖m）;-面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面寬度， h:面板截面厚度;面板截面受剪應力計算值面板截面抗剪強度設計值2: f v=1.500N/mm 2；=0.352N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值43W= 450?8.0?8.0/6=2.43?0 4 mm3;22f -面板的抗彎強度設計值 (N/mm2); f=13.000N/mm 2;面板的最大應力計算值：d = M/W = 8.52?04 / 2.43?04 = 3.508N/mm 2；面板的最大應力計算值(T =3.508N/mm2小于面板的抗彎強度設

34、計值(T =13N/mm，滿足要求！2.2. 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力 (N)；l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =280.0mm ； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括新澆混凝土側壓力設計值 q1: 1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m ； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m ；式中， 0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m ；面板的最大剪力： V = 0.625

35、?0.871?80.0 = 1902.512N ;截面抗剪強度必須滿足下式：T = 3V/(2bh) wf其中，T-面板承受的剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力 (N)：V = 1902.512N ； b-構件的截面寬度 (mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度 (mm) ： hn = 18.0mm ；22fv-面板抗剪強度設計值 (N/mm2)：fv = 13.000 N/mm 2；T =?902.512/(2?50?8.0)=0.352N/mm 2;面板截面的受剪應力f v=1.5N/mm 2，滿足要求！* *面板最大容許撓度：V=280 / 250 = 1.12 mm；面

36、板的最大撓度計算值V = 0.52?.02?80.04/(100?000.0?.19?05) = 0.220 mm ；面板的最大撓度計算值1.12mm,滿足要求！V =0.22mm小于面板最大容許撓度設計值v =四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞 （小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。3.3. 面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下V =0.52iq/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m） : q = 20.04?.45 = 9.02 kN/m ;V-面板最大撓度（mm）;I-計算跨度（豎楞間距）:I =280.0mm ；2 2E-面板彈性模

37、量(N/mm2 )： E = 6000.00 N/mm 2I-面板截面的慣性矩（mm4）；3I=bh /1254I= 450?8.0?8.0?8.0/12 = 2.19?0 mm ；4* *本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計 算。本工程中，豎楞采用方鋼管，寬度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3W = 5.099?=5.1cm3；豎楞方木計算簡圖1.1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：2M=0.1ql 2其中，M-豎楞計算最大彎矩（N穖m）;l-計算跨度 （柱箍間距 ）: l =450.0mm ； q-作用

38、在豎楞上的線荷載，它包括新澆混凝土側壓力設計值 q1: 1.2?0.036?.280?.900=6.059kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4?.000?.280?.900=0.706kN/m ； q = 6.059+0.706=6.764 kN/m ；豎楞的最大彎距： M =0.1?.764?50.0?50.0= 1.37?0冷 穖 m；d =M/(xW)f其中，d -豎楞承受的應力（N/mm2）；M -豎楞計算最大彎矩（N穖m）;W -豎楞的截面抵抗矩 （mm3），W=5.10?0 3；22f -豎楞的抗彎強度設計值 (N/mm 2); f=205.000N/mm 2;豎楞的最

39、大應力計算值 ： d = M/1.05W = 1.37?05/(1.05?.10?03) = 25.585N/mm 2；豎楞的最大應力計算值 d =25.585N/mm2 小于豎楞的抗彎強度設計值d =205N/mm，滿足要求！2.2.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下Vax=0.677ql4心00EI)=l/250其中， q-作用在豎楞上的線荷載 （kN/m） ： q =20.04?.28 = 6.76 kN/m ;Vmax-豎楞最大撓度 （mm）；l-計算跨度 （柱箍間距 ）: l =450.0mm ;E-豎楞彈性模量( N/mm 2)，E = 210000.00 N/mm2 ；I

40、-豎楞截面的慣性矩 （mm4），I=1.02?05；豎楞最大容許撓度：V = 450/400 = 1.8mm；50mm，高度30mm，壁厚3mm,截面慣性矩I和截豎楞的最大撓度計算值：V = 0.67?.76?50.04/(100?10000.0?.02?05) = 0.088 mm ;豎楞的最大撓度計算值V =0.088mm小于豎楞最大容許撓度v =1.8mm,滿足要求!五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方鋼管，寬度 面抵抗矩W分別為：3W = 4.121?=8.24cm3；4I = 6.181?=12.36cm ；按集中荷載計算（附計算簡圖）：1 521310471.521X37037

41、0B方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）；P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.28 ?0.45 = 3.04 kN ；097309730 一別50 54540.5440.540.5440J77B方向柱箍剪力圖（kN）最大支座力：N = 4.133 kN ；B方向柱箍彎矩圖(kN穖) 最大彎矩：M = 0.088 kN穖;0.9780.977B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形：V = 0.023 mm1.1.柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 d =M/(xW)f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 88024.1 N穖m；3彎矩作用平

42、面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 8242 mm ；B邊柱箍的最大應力計算值：d = 10.17 N/mm ； 柱箍的抗彎強度設計值：f = 205 N/mm 2；B邊柱箍的最大應力計算值d =8.8?07/(1.05?.24?06)=10.17N/mm 2小于柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm 2,滿足要求！經(jīng)過計算得到 : V = 0.023 mm； 柱箍最大容許撓度:V = 300 / 250 = 1.2 mm； 柱箍的最大撓度 V =0.023mm/小于柱箍最大容許撓度v =1.2mm,滿足要求！ 六、B B方向對拉螺栓的計算 計算公式如下 :NN=f 譇 其中 N - 對拉螺栓所受的拉

43、力；2A - 對拉螺栓有效面積 (mm 2)；f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm 2；查表得：對拉螺栓的型號 : M12 ； 對拉螺栓的有效直徑 : 9.85 mm；2對拉螺栓的有效面積 : A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力 : N = 4.133 kN 。對拉螺栓最大容許拉力值 : N = 1.70?0 5?.60?0-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.133kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN ，對拉螺栓強度驗算滿足要求 !七、H H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方鋼管，寬度50mm，高度30mm，壁厚3mm,截面慣性

44、矩I和截面抵抗矩 W 分別為 :3W = 4.121?=8.24cm3；42.2. 柱箍撓度驗算I = 6.181?=12.36cm4； 按計算(附計算簡圖)：H方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.28 ?.45 = 3.04 kN ;09730.9760-5450 54510.5440.540.54409770J77H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力：N = 4.133 kN ;H方向柱箍彎矩圖(kN穖) 最大彎矩：M = 0.088 kN穖;1 5213104370370經(jīng)過計算得到：V=0.023 mm柱箍最

45、大容許撓度柱箍的最大撓度H方向柱箍變形圖(mm)最大變形：V = 0.023 mm1 1柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式d =M/(xW)f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 88024.1 N穖m；3彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 8242 mm ；H邊柱箍的最大應力計算值 ：d = 10.171 N/mm；柱箍的抗彎強度設計值：f = 205 N/mm 2;762H邊柱箍的最大應力計算值d =8.8?0 /(1.05?.24?0 )=10.171N/mm 小于柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm 2,滿足要求！2.2. 柱箍撓度驗算:V = 300 / 250 = 1.

46、2 mm；V =0.023mm小于 柱箍最大容許撓度 v =1.2mm,滿足要求！八、H H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下：NN=f 譇其中N -對拉螺栓所受的拉力;2A -對拉螺栓有效面積(mm );f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm ；2查表得：對拉螺栓的直徑 : M12 ； 對拉螺栓有效直徑 : 9.85 mm ；2對拉螺栓有效面積 : A= 76 mm 2；對拉螺栓最大容許拉力值 : N = 1.70?0 5?.60?0-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 : N = 4.133 kN 。對拉螺栓所受的最大拉力 : N=4.133kN 小于N=12.9

47、2kN ，對拉螺栓強度驗算滿足要求 !2、墻模板計算書 墻模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結 構荷載規(guī)范 (GB50009-2012) 、混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010 、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即 內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻 體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準 值為 2.00kN/m 2；一、參數(shù)信息1.1.基本參

48、數(shù)次楞間距 (mm):225 ；穿墻螺栓水平間距 (mm):450 ；主楞間距 (mm):450 ；穿墻螺栓豎向間距 (mm):450 ；對拉螺栓直徑 (mm):M12 ；2.2.主楞信息主楞材料 :方鋼管；主楞合并根數(shù) :2；寬度(mm):50.00 ;次楞材料：方鋼管;次楞合并根數(shù)：1;寬度(mm):40.00 ; 高度(mm):40.00 ;壁厚(mm):3.00 ;4.4.面板參數(shù)面板類型：膠合面板；面板厚度(mm):18.00 ;面板彈性模量(N/mm 2):6000.00 ;面板抗彎強度設計值2fc(N/mm ):13.00;面板抗剪強度設計值2(N/mm ):1.50;5 5木方

49、和鋼楞方木抗彎強度設計值2fc(N/mm ):13.00 ；方木彈性模量E(N/mm 2):9000.00;方木抗剪強度設計值2fv(N/mm ):1.50 ;鋼楞彈性模量 E(N/mm):206000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00;單位：(mm)(mm)2252251111C-C-F=0.22高度(mm):30.00 ;壁厚(mm):3.00 ;3.3. 次楞信息墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中 的較小值：丫 ti 融 v1/298埴模板正立面圖7 75F=t -新澆混凝土的初凝時間，取

50、2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取 3.000m；32-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。載。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2F2= 2 kN/m 。YH其中Y-混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;3-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;分別計算得17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=17.031kN/m 2;三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，

51、強度驗算要 考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1 1抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：2 2M=0.1q1l +0.117q2l其中，M-面板計算最大彎矩（N穖m）;q q225225225225*匚7 7已面板截面的最大應力計算值：b =2N/mnf小于面板截面的抗彎強度設計值其中， V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度 (次楞間距 ): l =225.0mm ； 新澆混凝土側壓力設計值 q1: 1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m ；傾倒

52、混凝土側壓力設計值 q2: 1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m ；其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1?.277?25.02+0.117?.134?25.02= 4.86?0細穖 m；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：= M/W f-面板承受的應力 (N/mm 2)； -面板計算最大彎矩(N穖m);-面板的截面抵抗矩243W = bh2/6 = 450?8.0?8.0/6=2.43?04 mm3；22f -面板截面的抗彎強度設計值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm 2；b = M/W = 4.86?04 / 2.43?04 = 2

53、.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值2f=13N/mm 2，滿足要求！2.2.抗剪強度驗算計算公式如下 :V=0.6q 1l+0.617q 2ll-計算跨度 (次楞間距 ): l =225.0mm ； 新澆混凝土側壓力設計值 q1: 1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m ；傾倒混凝土側壓力設計值 q2: 1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；面板的最大剪力： V = 0.6?.277?25.0 + 0.617?.134?25.0 = 1274.8N ；截面抗剪強度必須滿足 :T = 3V/(2bh) Wf其中，T-面板截面的最大受剪應力 (N/mm2)；

54、V-面板計算最大剪力 (N)：V = 1274.8N ； b-構件的截面寬度 (mm)：b = 450mm ；hn-面板厚度 (mm) ： hn = 18.0mm ；22fv-面板抗剪強度設計值 (N/mm 2)： f v = 1.500 N/mm 2；面板截面的最大受剪應力計算值：T =?274.8/（2?50?8.0）=0.236N/mm 2;面板截面抗剪強度設計值 : f v=1.500N/mm 2；面板截面的最大受剪應力計算值T =0.236N/mm小于 面板截面抗剪強度設計值T =1.5N/mn2，滿足要求！3.3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作

55、用。撓度計算公式如下 :V =0.677q/(100EI) =1/250其中, q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17.03?.45 = 7.664N/mm ；l-計算跨度 （次楞間距 ）: l = 225mm ；2E-面板的彈性模量 ： E = 6000N/mm 2；I-面板的截面慣性矩 ： I = 45?.8?.8?.8/12=21.87cm4；面板的最大允許撓度值:V = 0.9mm面板的最大撓度計算值 ： V = 0.677?.66?254/(1 00?000?.1 9?05) = 0.101 mm；面板的最大撓度計算值：V =0.101mm小于等于面板的最大允許撓度值V =.

56、9mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算（一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用方鋼管，寬度40mm，高度40mm，壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3W =5.1?= 5.1cm3；4I =10.2?= 10.2cm4；次楞計算簡圖次楞的最大應力計算值:次楞的抗彎強度設計值:f = 205N/mm 2d = 19.1 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值1.1. 次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:2 2M = 0.1q1l +0.117q2l其中，M-次楞計算最大彎矩（N穖m）;I-計算跨度（主楞間距）：I =450.0mm

57、 ； 新澆混凝土側壓力設計值 qi： 1.2?7.031?.225?.900=4.139kN/m ； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4?.00?.23?.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1?.139?50.02+0.117?.567?50.02= 9.72?04N 穖 m；次楞的抗彎強度應滿足下式:d = M/W f其中，d -次楞承受的應力（N/mm2）；M -次楞計算最大彎矩（N穖m）;W -次楞的截面抵抗矩（mm3），W=5.10?03；f -次楞的抗彎強度設計值 （N/mm2） ； f=205.000N/mm 2；432d = 9.7倉

58、04/5.10?03 = 19.1 N/mm 2；次楞的最大應力計算值f=205N/mm，滿足要求！2.2. 次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下V=0.6qil+0.617q2l其中，V -次楞承受的最大剪力;l-計算跨度 （主楞間距 ）: l =450.0mm ； 新澆混凝土側壓力設計值 q1: 1.2?7.031?.225?.900/1=4.139kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.4?.00?.23?.90/1=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力:V = 0.6?.139?50.0+ 0.617?.567?50.0 =

59、 1274.8N;截面抗剪強度必須滿足下式：T =Vb02-(b- 5 )h/(8I z 5 丘f其中，T-次楞的截面的最大受剪應力 （N/mm2）；V-次楞計算最大剪力 （N）：V = 1274.8N ;IZ -方鋼管的慣性矩 (mm4):IZ = 101972.00 mm4;3-方鋼管的壁厚的2倍（mm）: 5 = 6.00 mmb -方鋼管的寬度 (mm)：b = 40.00 mm;h0-方鋼管的高度 (mm):h0 = 40.00 mm;h -方鋼管腹板高度 (mm):h = 34.00 mm;fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 125 N/mm 2;次楞截面的受剪應力

60、計算值T = 1274.8譡40.00?0.002-(40.00-6.00)?4.002/(8?01972.000?.00)=6.432N/mm 2；次楞截面的受剪應力計算值T =6.432N/mnn小于次楞截面的抗剪強度設計值2fv=125N/mm 2，滿足要求！3.3.次楞的撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用撓度驗算公式如下:V =0.677q/(100EI) =1/250其中，V-次楞的最大撓度（mm）;q-作用在次楞上的線荷載 (kN/m) : q = 17.03?.23=3.83 kN/m ;l-計算跨度 （主楞間距 ）: l =450.0