高支模板(超高大)施工方案(通過專家評審并含CAD模板支撐圖)

1、目目 錄錄 第一節(jié)第一節(jié) 概況概況.1 第二節(jié)第二節(jié) 地基情況地基情況.1 第三節(jié)第三節(jié) 編制依據(jù)編制依據(jù).1 第四節(jié)第四節(jié) 模板支撐材料的選用模板支撐材料的選用.2 第五節(jié)第五節(jié) 高支撐模板架及模板的搭設高支撐模板架及模板的搭設.3 一、樓板架的搭設.3 二、梁模板架的搭設.3 （一）、500mm*3100mm 梁模板架的搭設.3 （二）、900mm*1500mm 梁模板架的搭設.3 （三）、500mm*10001300mm 梁模板架的搭設.4 （四）、350*600800 和 500mm*600800 梁模板架的搭設.4 （五）、500mm*2200 梁模板架的搭設.4 （六）、700mm

2、*1300 梁模板架的搭設.5 第六節(jié)第六節(jié) 高支模架搭設的構(gòu)造要求及混凝土澆灌要求高支模架搭設的構(gòu)造要求及混凝土澆灌要求.5 第七節(jié)第七節(jié) 高支模的驗算高支模的驗算.7 一、250mm板模板及支架驗算.7 （一）、計算參數(shù) .7 （二）、模板面板計算 .8 （三）、支撐木方的計算 .9 （四）、托梁的計算 .10 （五）、扣件抗滑移的計算 .11 （六）、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 .11 （七）、立桿的穩(wěn)定性計算 .12 二、500mm*3100mm梁模板及支撐架驗算 .13 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .13 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .14 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .15 （四

3、）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .16 （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 .18 （六）、對拉螺栓的計算 .19 （七）、支撐架計算參數(shù) .20 （八）、模板面板計算 .21 （九）、梁底支撐木方的計算 .22 （十）、扣件抗滑移的計算 .26 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .26 三、900*1500 梁模板及支撐架驗算 .28 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .28 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .28 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .29 （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .31 （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 .32 （六）、對拉螺栓的計算 .34 （七） 模板支架計算參數(shù) .34 （八）、模板面板計算 .3

4、5 （九）、梁底支撐木方的計算 .36 （十）、扣件抗滑移的計算 .40 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .40 四、500*1300 梁模板及支撐架驗算 .41 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .41 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .42 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .42 （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .44 （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 .46 （六）、對拉螺栓的計算 .47 （七）、模板支撐架計算參數(shù) .48 （八）、模板面板計算 .49 （九）、梁底支撐木方的計算 .50 （十）、扣件抗滑移的計算 .53 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .54 五、500mm*800mm梁模板及支架驗算 .55

5、 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .55 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .55 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .56 （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .58 （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 .59 （六）、對拉螺栓的計算 .61 （七）、模板支撐架計算參數(shù) .61 （八）、模板面板計算 .62 （九）、梁底支撐木方的計算 .63 （十）、扣件抗滑移的計算 .67 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .67 六、500*2200 梁模板及支撐架驗算 .68 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .68 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .69 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .70 （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .71 （五）、梁

6、側(cè)模板外龍骨的計算 .73 （ 六）、對拉螺栓的計算 .74 （七）、模板支撐架計算參數(shù) .75 （八）、模板面板計算 .76 （九）、梁底支撐木方的計算 .77 （十）、扣件抗滑移的計算 .81 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .81 七、700mm*1200mm梁模板及支架驗算 .82 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) .82 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 .83 （三）、梁側(cè)模板面板的計算 .84 （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 .85 （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 .87 （六）、對拉螺栓的計算 .88 （七）模板支架計算參數(shù) .89 （八）、模板面板計算 .90 （九）、梁底支撐木方的計算 .9

7、1 （十）、扣件抗滑移的計算 .95 （十一）、立桿的穩(wěn)定性計算 .95 第八節(jié)第八節(jié) 高支模模板的拆除高支模模板的拆除.96 第九節(jié)第九節(jié) 高支模施工的安全措施高支模施工的安全措施.97 第十節(jié)第十節(jié) 質(zhì)量保證措施質(zhì)量保證措施.98 第十一節(jié)第十一節(jié) 應急預案應急預案.98 第十二節(jié)第十二節(jié) 根據(jù)專家評審意見對方案的補充和完善根據(jù)專家評審意見對方案的補充和完善.102 俱樂部項目 高高 支支 模模 方方 案案 第一節(jié)第一節(jié) 概況概況 工程名稱：*俱樂部項目 建設單位：* 設計單位：* 監(jiān)理單位：*監(jiān)理有限公司 工程地點：* 本工程結(jié)構(gòu)體系為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總建筑面積約37168.31平方

8、米，地下一層(含一 層夾層)，地上三層，建筑總高度17.0m ,高大支模主要位于1-11-91-dk軸間和2-62- 82-a2-g軸間, 1-11-91-dk軸間高支模為地下室底板至底層大堂板面,高度為 8.1511.1m,最大跨度為16.8m,梁的最大截面為5003100和900*1500(每米線荷載為37.9和 33.0kn),其它梁截面的線荷載均基本上都在20kn/m以下。 2-62-82-a2-g軸間高支模為 地下室底板面(-15.10m)至地下室頂板面(-1.95),高度為13.15m,最大跨度為21.8m,梁最大截 面為5002200(每米線荷載為26.95kn)，其它梁截面線荷

9、載均在20kn/m以下。 第二節(jié)第二節(jié) 地基地基情況情況 本工程的高支模支撐架均座落在地下室一層底板，地下一層底板厚為 800mm，混凝土標 號 c35p8，底板面標高為-15.1m(絕對標高為+8.4m。并且，高支模施工均在底板混凝土澆灌 完成最少一個月以后才施工。所以,支撐架的地基完全能承受其荷載. 第三節(jié)第三節(jié) 編制依據(jù)編制依據(jù) 1、*俱樂部施工圖紙 2、*俱樂部項目施工組織設計 3、現(xiàn)行的國家規(guī)范及廣東省有關規(guī)定 （1）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2011） （2）、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 （jgj162-2008） （3）、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用

10、安全 （4） 、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范gb50204-92 （5）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001） 4、 現(xiàn)場使用的材料 5、 建筑施工手冊 6、 建筑施工計算手冊 第四節(jié)第四節(jié) 模板支撐模板支撐材料的選用材料的選用 一、材料的選用 梁板底模、側(cè)模均采用 18 厚優(yōu)質(zhì)膠合板，截面尺寸選 1830830mm 或 1200*2400mm；梁 底模板下設置橫向枋木，采用 50*100mm，側(cè)模立檔采用 8080mm 木枋，間距與梁底橫枋對 應，在梁側(cè)豎枋外用 48*3.0mm 雙鋼管加對拉螺桿蝴蝶扣加固，并兩側(cè)1000mm 的間距用 斜撐對稱支撐在梁底橫枋上，必要時加拉鐵線。支

11、架上托梁用 48*3.0mm 雙鋼管。樓板支撐 架采用滿堂架體系用 48*3.0mm 鋼管搭設。具體的搭設、加固方法詳見其后的平剖面圖及驗 算、詳圖等。 二、材料的質(zhì)量要求 鋼管及扣件： 1、為保證模板結(jié)構(gòu)的承載力，防止在一定條件下出現(xiàn)脆性破壞，支撐架的鋼管材料質(zhì) 量應符合現(xiàn)行的國家標準直縫電焊鋼管gb/t3092 中規(guī)定的 q235 普通鋼管的要求，并應 碳素結(jié)構(gòu)鋼gb/t700 中 q235a 級鋼管的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕（斑點、剝皮）、彎 曲、壓扁及裂紋的鋼管。禁止使用非國標產(chǎn)品的鋼管，防止其壁厚偏薄不符合驗算要求。 2、扣件采用可鍛鑄鐵制造的標準機件：質(zhì)量應符合國家標準鋼管腳手架扣

12、件 gb15831的規(guī)定，其機械性能符合（gb-978-67）規(guī)定kt33-s技術(shù)標準，扣件的附件（t形螺 栓、螺母、墊圈）采用材料符合碳素結(jié)構(gòu)鋼gb700中a3規(guī)定：扣件不能有裂紋、氣孔、 疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷，鋼管和扣件均必須有出廠合格證及檢驗單，扣件與鋼管的吻 合面要接觸良好，扣件螺栓必須有足夠的抗滑、抗旋轉(zhuǎn)和抗拔能力，并具有一定的安全儲備。 不得滑絲，夾緊鋼管時，開口處最大距離小于6mm，必要時進行抗滑移試驗。 3、可調(diào)托撐螺桿外徑不得少于36mm,直徑與螺距應符合現(xiàn)行國家標準梯形螺紋 gb/t5796。2、gb/t5796。3的規(guī)定。 可調(diào)托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度

13、不得小于6mm，可調(diào)托撐螺桿與螺母 旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。 可調(diào)托撐抗壓承載力設計值不應小于40kn，支托板厚度不應小于5mm。 4、木材： 模板結(jié)構(gòu)宜選用細密、直紋、無節(jié)和無其它缺陷的針葉松木枋、板材，不得使用有腐朽、 霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材， 木膠合板應選用優(yōu)質(zhì)膠合板，并應具有出廠質(zhì)量合格證明，保證外觀及尺寸合格，不變 形，不起層，脫膠，粘結(jié)密實牢固，其技術(shù)性能應符合下列規(guī)定： a、不浸泡、不蒸煮：剪切強度大于或等于1.41.8n/mm2。 b、室溫水浸泡：剪切強度大于或等于1.21.8n/mm2。 c、沸水煮24h：剪切強度大于或等于1.41.8n/mm2

14、。 d、含水率：5%13%。 e、密度：450880kg/m3。 f、彈性模量：4.510311.5103n.2。 第五節(jié)第五節(jié) 高支撐模板架及模板的搭設高支撐模板架及模板的搭設 一、樓板架的搭設一、樓板架的搭設 1-11-91-dk軸間樓板厚度為180250mm，模板支架搭設高度為8.1511.1m，立 桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.9m，立桿的步距 h=1.50m(驗算時按最大板厚250mm，最 大的縱橫距950*900mm，步距h=1.50m驗算)。面板用厚度18mm的夾板，木方用8080mm，間距 400mm，頂托上托梁采用雙鋼管483.5mm。具體搭設方法詳見后附圖一

15、附圖三1-11- 91-dk軸間和2-62-82-a2-g軸間底層大堂、首層高支模平面圖和剖面圖等 二、梁模板架的搭設二、梁模板架的搭設 （一）、（一）、500mm*3100mm500mm*3100mm 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 梁寬度500mm，高度3100mm，樓板厚度一側(cè)為250mm，另一側(cè)為180mm。梁模板支架搭 設高度（h）為10.75m,梁側(cè)、梁底、梁側(cè)模板面板均采用普通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋 采用50*100mm木方，間距250mm，梁側(cè)豎枋80*80mm，間距250，外用雙鋼管加對拉螺栓對拉， 對拉螺栓布置6道，在豎直方向水平間距為梁底上300+450+500+5

16、00+500+450mm，梁跨度方向 間距750mm，直徑16mm。頂托上托梁采用雙鋼管48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.450m(驗算按0.7m)，立桿的步距 h=1.50m，梁底為5道承重立桿。搭設方法詳下附圖一 1-11-41-dh軸間底層大堂高支模平面圖和附圖四5003100梁剖面圖。 （二）、（二）、900mm*1500mm900mm*1500mm 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 梁寬度900mm，高度1500mm，兩側(cè)樓板厚度180mm。模板支架搭設高度（h）約7.97m， 梁側(cè)、梁底模板面板采用普通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋采用50*100mm木方，間距 30

17、0mm，梁側(cè)豎枋80*80mm，間距300，外用雙鋼管48mm3.0mm加對拉螺栓對拉，對拉螺栓 布置4道，在豎直方向水平間距為梁底上250+300+350+300mm，梁跨度方向間距600mm，直徑 14mm。頂托上托梁采用雙鋼管48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底為5道承重立桿。搭設方法詳附圖二1-41-91-gk軸間底層大堂高支模 平面圖和附圖五9001500梁剖面圖 （三）、（三）、500mm*1000500mm*10001300mm1300mm 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 梁寬度500mm，高度10001300mm，兩側(cè)樓板厚

18、度180250mm。模板支架搭設高度 （h）約7.1510.0m，梁側(cè)、梁底模板面板采用普通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋采用 50*100mm木方，間距350mm，梁側(cè)豎枋80*80mm，間距350，外用雙鋼管48mm3.0mm加對拉 螺栓對拉，對拉螺栓1.01.1m高梁布置2道，在豎直方向水平間距為梁底上250+350mm，梁跨 度方向間距600mm，直徑12mm。1.3m高梁布置3道，在豎直方向水平間距為梁底上 250+350+350mm，梁跨度方向間距600mm，直徑12mm。頂托上托梁采用雙鋼管 48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，

19、梁底為3道承重立桿 （驗算時按5001300mm梁驗算）。搭設方法詳附圖一、二1-11-91-dk軸間底層大堂 高支模平面圖和附圖六50010001300梁剖面圖 （四）、（四）、350*600350*600800800 和和 500mm*600500mm*600800800 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 梁寬度350500mm，高度600800mm，兩側(cè)樓板厚度180250mm。模板支架搭設高度 （h）約7.910.75m，梁側(cè)、梁底模板面板采用普通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋采用 50*100mm木方，間距350mm，梁側(cè)豎枋80*80mm，間距350，外用雙鋼管48mm3.0mm加對拉

20、 螺栓對拉，對拉螺栓0.600.8m高梁布置1道，在豎直方向為梁底上250或350mm處，梁跨度方 向間距700mm，直徑14mm。頂托上托梁采用雙鋼管48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底為2道承重立桿（驗算時按500800mm梁驗算，500*800 梁線荷載為11.0kn/m）。搭設方法詳附圖一、二1-11-91-dk軸間底層大堂高支模平 面圖和附圖七350500600800梁剖面圖 （五）、（五）、500mm*2200500mm*2200 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 在首層2-62-82-a2-g軸間字母軸方向有8條梁寬度500mm

21、，高度2200mm大梁，梁 兩側(cè)雙層樓板，厚度120mm、250mm，兩樓板間間距0.75m，兩層樓板一次性澆灌，施工難度太 大，質(zhì)量、安全無法保證，模板及支撐架難于安裝。擬采取首次只澆灌底層120mm厚樓板,上 層樓板在板底下50mm處梁上留置水平施工縫，待下層樓板混凝土強度達到70%以上后再安裝上 層板模板，澆灌混凝土。本大梁跨度21.8m，模板支架搭設高度至梁底為12.9m，梁側(cè)、梁底 模板面板采用普通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋采用50*100mm木方，間距250mm，梁側(cè)豎枋 80*80mm，間距250，外用雙鋼管48mm3.0mm加對拉螺栓5道對拉，對拉螺栓在梁豎直方向為 梁底上

22、170+300+350+550+360mm處，梁跨度方向間距600mm，直徑12mm。頂托上托梁采用雙 鋼管48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底為5道承重 立桿。搭設方法詳附圖三2-62-82-a2-g軸間首層高支模平面圖和附圖八aa 剖面圖 （六）、（六）、700mm*1300700mm*1300 梁模板架的搭設梁模板架的搭設 在2-12-32-g2-k軸間屋面層高支模中的2-j軸上有一條梁寬度700mm，高度 1300mm的折梁，梁兩側(cè)板厚度150mm，本梁跨度近20.m，模板支架搭設高度至梁底為7.95m， 梁側(cè)、梁底模板面板采用普

23、通膠合板，厚度18mm。梁底橫枋采用50*100mm木方，間距 300mm，梁側(cè)豎枋80*80mm，間距300，外用雙鋼管48mm3.0mm加對拉螺栓3道對拉，對拉螺 栓在梁豎直方向為梁底上200+350+350mm處，梁跨度方向間距600mm，直徑12mm。頂托上托 梁采用雙鋼管48mm3.0mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底為 4道承重立桿。搭設方法詳附圖九2-12-3*2-g2-k軸間屋面層高支模架平面圖和附圖十 bb剖面圖 第六節(jié)第六節(jié) 高支模架搭設的構(gòu)造要求及混凝土澆灌要求高支模架搭設的構(gòu)造要求及混凝土澆灌要求 a.立桿之間必須按步距滿設雙

24、向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； b.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而 另一個方向不變。 c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 e.沿支架四周外立面滿設剪刀撐，中部橫向每隔810m，縱向每隔810m設置剪刀撐。 f.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。 g確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。 h確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45- 60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使

25、用發(fā)生變形的 i精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向 兩邊擴展的澆筑方式。對寬度超過1m 和高度超過1.5m以上的梁及特高梁（高度大于2.5m以上） ，最好采用兩次澆灌或兩次以上澆灌，第一次澆灌一半高或1/3高，在混凝土初凝一定時間終 凝前再澆第二次或第三次至梁面。 j嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措 施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。 k澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 l為保證高支模架的整體穩(wěn)定性，模板安裝完成后，先將剪力墻、柱等混凝土澆灌至 梁底，再綁扎梁板鋼筋，梁板鋼筋綁扎

26、完成后，墻、柱混凝土已產(chǎn)生一定強度，從而大大提 高高支模的整體穩(wěn)定性。 m、在混凝土澆灌過程中，對截面、高度較大的梁應采取分層澆灌，每次澆灌高度不超 過 600mm，澆完下層后間隔 23 小時再澆筑上層（但應在混凝土終凝前澆完上一層），以減 少混凝土澆灌時的壓應力。在澆灌梁、板混凝土時應均勻布料，不得將混凝土集中一堆，讓 其自然流動布料。 n在墻、柱混凝土澆灌 23 天后，增加梁板支撐架與柱墻的拉結(jié)，拉結(jié)固定方法如下 圖： 第七節(jié)第七節(jié) 高支模的驗算高支模的驗算 一、一、250mm250mm 板模板及支架驗算板模板及支架驗算 （一）、計算參數(shù)（一）、計算參數(shù) 模板支架搭設高度為 11.0m，

27、立桿的縱距 b=0.95m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度 18mm，剪切強度 1.4n/mm2，抗彎強度 35.0n/mm2，彈性模量 4500.0n/mm4。 木方 8080mm，間距 400mm，剪切強度 1.3n/mm2，抗彎強度 13.0n/mm2，彈性模量 9000.0n/mm4。 梁頂托采用雙鋼管 483.5mm。 模板自重 0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重 25.00kn/m3，施工活荷載 3.00kn/m2。 扣件計算折減系數(shù)取 1.20。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 （二）

28、、模板面板計算（二）、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.2500.950+0.3000.950)=5.600kn/m 考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+1.000) 0.950=2.565kn/m 面板的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩 w 分別為: 本算例中，截面慣性矩 i 和截面抵抗矩 w 分別為: w = 95.001.801.80/6 = 51.30cm3； i = 95.001.801.801.80/12 = 46.1

29、7cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取 35.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.205.600+1.42.565)0.4000.400=0.165kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.16510001000/51300=3.216n/mm2 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 t

30、 = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.205.600+1.42.565)0.400=2.475kn 截面抗剪強度計算值 t=32475.0/(2950.00018.000)=0.217n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.6004004/(1004500461700)=0.467mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿

31、足要求! ! （三）、支撐木方的計算（三）、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.1.荷載的計算荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.0000.2500.400=2.500kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q12 = 0.3000.400=0.120kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.400=1.200kn/m 考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9(1.202.500+1.200.120) =2.830kn/m

32、考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.91.401.200=1.512kn/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎 矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.583/0.950=4.824kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.14.820.950.95=0.435kn.m 最大剪力 q=0.60.9504.824=2.750kn 最大支座力 n=1.10.9504.824=5.041kn 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 i 和截面抵抗矩 w 分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm

33、3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.435106/85333.3=5.10n/mm2 木方的抗彎計算強度小于木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,13.0n/mm2,滿足要求滿足要求! ! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=32750/(28080)=0.644n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求木方的抗剪強度計算滿足要求! ! (3)木方

34、撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到 2.620kn/m 最大變形 v =0.6772.620950.04/(1009000.003413333.5)=0.470mm 木方的最大撓度小于木方的最大撓度小于950.0/250,950.0/250,滿足要求滿足要求! ! （四）、托梁的計算（四）、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 p= 5.041kn 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kn/m。 900 900 900 5.04kn 5.04kn 5.04kn 5.04kn 5.04kn 5.04kn 5.04kn 0.0

35、9kn/m ab 托梁計算簡圖 0.779 0.985 托梁彎矩圖(kn.m) 5.11 5.09 0.050.02 5.025.06 7.607.60 2.562.52 2.522.56 7.607.60 5.065.02 0.020.05 5.09 5.11 托梁剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 900 900 900 2.74kn 2.74kn 2.74kn 2.74kn 2.74kn 2.74kn 2.74kn 0.09kn/m ab 托梁變形計算受力圖 0.652 0.052 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.985kn

36、.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 12.660kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 0.652mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 w = 10.16cm3； 截面慣性矩 i = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.985106/1.05/10160.0=92.33n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于頂托梁的抗彎計算強度小于215.0n/mm2,215.0n/mm2,滿足要求滿足要求! ! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.652mm 頂托梁的最大撓度小于頂托梁的最大撓度小于950.0/400,950.0/400,滿足要求滿足要求! ! （五）、扣件抗

37、滑移的計算（五）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.00kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 （六）、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值（六）、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kn)： ng1 = 0.12911.000=1.420kn 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 a 雙排架自重標準值，設計人員可

38、根據(jù) 情況修改。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3000.9500.900=0.257kn (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 = 25.0000.2500.9500.900=5.344kn 考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值 ng = 0.9(ng1+ng2+ng3) = 6.318kn。 2.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值 nq = 0.9(1.000+2.000)0.9500.900=2.308kn 3.3.不考慮風荷載時不考

39、慮風荷載時, ,立桿的軸向壓力設計值計算公式立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.20ng + 1.40nq （七）、立桿的穩(wěn)定性計算（七）、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n = 10.81kn i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； a 立桿凈截面面積，a=4.890cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取 1.500

40、+20.350=2.200m； 由長細比，為 2200/16=139； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到 0.353； 經(jīng)計算得到=10814/(0.353489)=62.647n/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 計算公式 mw=0.90.91.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=0.70.3001.6700.115=0.058kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0

41、.95m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 mw=0.90.91.40.0580.9501.5001.500/10=0.014kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； nw=1.26.318+0.91.42.308+0.90.91.40.014/0.900=10.508kn 經(jīng)計算得到=10508/(0.353489)+14000/5080=63.625n/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 二、二、500mm*3100mm500mm*3100mm 梁模板及支撐架驗算梁模板及支撐架驗

42、算 （一）、梁側(cè)模板基本參數(shù)（一）、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度500mm，高度3100mm，兩側(cè)樓板厚度250mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置6道，在斷面內(nèi)水平間距300+450+500+500+500+450mm，斷面跨度方向間 距750mm，直徑16mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度35.0n/mm2，彈性模量4500.0n/mm4。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。 30045050050050045

43、0 3100mm 500mm 模板組裝示意圖 （二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算（二）、梁側(cè)模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考 慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取 3.000h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v 混凝土的澆筑速度，取5.500m/h； h 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；

44、 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=31.570kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=0.931.580=28.422kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 f2=0.94.000=3.600kn/m2。 （三）、梁側(cè)模板面板的計算（三）、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.25m。 荷載計算值 q = 1.228.4220.250+1.403.6000.250=9.787kn/m 面板的截面

45、慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； i = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 250 250 250 9.79kn/m ab 計算簡圖 0.049 0.061 彎矩圖(kn.m) 0.98 1.47 1.22 1.22 1.47 0.98 剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 250 250 250 7.11kn/m ab 變形計算受力圖 0.344 0.027 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 n

46、1=0.979kn n2=2.691kn n3=2.691kn n4=0.979kn 最大彎矩 m = 0.061kn.m 最大變形 v = 0.344mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06110001000/13500=4.519n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取35.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 t=31467.0/(2250.00018.000)=0.489n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算

47、 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.344mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于250.0/250,250.0/250,滿足要求滿足要求! ! （四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算（四）、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2528.42+1.40.253.60=9.787kn/m 撓度計算荷載標準值q=0.2528.42=7.106kn/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 300 450 500 500 500 450 150 9.79kn/m ab 內(nèi)龍

48、骨計算簡圖 0.440 0.135 內(nèi)龍骨彎矩圖(kn.m) 0.00 2.94 2.93 1.48 2.22 2.67 2.50 2.39 2.44 2.45 2.40 2.00 1.47 0.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 450 500 500 500 450 150 7.11kn/m ab 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0.218 0.051 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.440kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 5.863kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 0.218mm 內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為 本算

49、例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.440106/85333.3=5.16n/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0n/mm13.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=32935/(28080)=0.688n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 內(nèi)龍骨

50、的抗剪強度計算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! ! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.218mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于500.0/250,500.0/250,滿足要求滿足要求! ! （五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算（五）、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。 750 750 750 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn 5.86kn ab 支撐鋼管計算簡圖 1.07

51、5 1.173 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 4.30 4.30 1.56 1.56 7.43 7.43 5.86 5.86 0.00 0.00 5.86 5.86 7.43 7.43 1.56 1.56 4.30 4.30 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 750 750 750 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn 4.26kn ab 支撐鋼管變形計算受力圖 0.684 0.042 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=1.

52、172kn.m 最大變形 vmax=0.684mm 最大支座力 qmax=19.153kn 抗彎計算強度 f=1.172106/10160000.0=115.35n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm205.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! 支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于750.0/150750.0/150與與10mm,10mm,滿足要求滿足要求! ! （六）、對拉螺栓的計算（六）、對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，

53、取170n/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): a = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 19.153 對拉螺栓強度驗算滿足要求對拉螺栓強度驗算滿足要求! ! （七）、支撐架計算參數(shù)（七）、支撐架計算參數(shù) 模板支架搭設高度為10.8m， 梁截面 bd=500mm3100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加5道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度35.0n/mm2，彈性模量

54、4500.0n/mm4。 木方50*100mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。 梁底支撐木方長度 2.00m。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 梁底承重桿按照布置間距600,200,200,200,200,mm計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.00kn/m3，施工活荷載3.00kn/m2。 梁兩側(cè)的樓板厚度0.25m，梁兩側(cè)的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 10750 15003100 500 600200200200200600 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷

55、載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 f = 0.91.2025.0000.2500.5000.250=0.844kn。 采用的鋼管類型為483.5。 （八）、模板面板計算（八）、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0003.1000.500+0.5000.500)=35.100kn/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+1.000) 0.500=1.350kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩

56、w分別為: w = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； i = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取35.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.2035.100+1.41.350)0.2500.250=0.275kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.27510001000/27

57、000=10.188n/mm2 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.2035.100+1.41.350)0.250=6.602kn 截面抗剪強度計算值 t=36602.0/(2500.00018.000)=1.100n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67735.100

58、2504/(1004500243000)=0.849mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于250.0/250,250.0/250,滿足要求滿足要求! ! （九）、梁底支撐木方的計算（九）、梁底支撐木方的計算 1 1、梁底木方計算、梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.0003.1000.250=19.375kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.5000.250(23.100+0.500)/0.500=1.675kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(

59、kn)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 p1 = (1.000+2.000)0.5000.250=0.375kn 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9(1.2019.375+1.201.675) =22.734kn/m 考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 p = 0.91.400.375=0.473kn 600 200 200 200 200 600 0.47kn 0.84kn 0.84kn 22.73kn/m ab 木方計算簡圖 0.041 0.082 木方彎矩圖(kn.m) 0.000.00 0.270.27 0.570.570.57 1.71 2.17 2.37 2.37 2.

60、17 1.71 0.570.570.57 0.270.27 0.000.00 木方剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 600 200 200 200 200 600 0.70kn 0.70kn 21.05kn/m ab 變形計算受力圖 0.000 0.001 木方變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.272kn n2=3.883kn n3=5.216kn n4=3.883kn n5=0.272kn n6=0.000kn n7=0.000kn 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.082kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 5.216