板模板 (碗扣式支撐 )計算書

1、板模板 （碗扣式支撐）計算書新建廠房及附屬用房項目（板模板）工程 ；工程建設地點：天津市學府工業(yè)園；屬于框架結構；地上2層；地下0層；建筑高度：；標準層層高： ；總建筑面積：平方米；總工期： 939天。本工程由天津市眾賀科技發(fā)展有限公司投資建設，天津市豐和建筑工程設計有限公司設計，天津市地質勘察院地質勘察，天津市誠達工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理，天津瑞東建筑工程有限公司組織施工；由擔任項目經理，擔任技術負責人。工程說明：工程概況；本工程位于天津市西青區(qū)學府工業(yè)園慧深道與學府西街交叉口東南側。本工程主體為鋼筋混凝土框架結構，地上二層，建筑高度；二層為 ,、綜合說明由于其中模板支撐架高米，為確保施工安全，

2、編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬=乂，厚。特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規(guī)范，本計算書參考扣件式規(guī)范的相關規(guī)定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高 15 左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現(xiàn)有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業(yè)標準，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（ jgj130 2001）。2、建筑施工安全手冊（ 杜榮軍 主編 ）3、建設部建筑施工安

3、全檢查標準 (jgj59-99)4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件，此外，在計算中還參考了浙江省地方標準 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程 (j10905-2006) 的部分內容。二、搭設方案(一)基本搭設參數(shù)模板支架高 m 立中f步距h (上下水平桿軸線間的距離)取，立桿縱距 l a取，橫距l(xiāng) b取。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度 a 取。整個支架的簡圖如下所示。單位:(mm)模板支架立面圖模板底部的方木，截面寬40mm高80mm布設間距。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 x鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm鋼管上嚴

4、禁打孔;采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達 65n-m外，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照“底模底模方木/鋼管”橫向水平 鋼管”可調托座”立桿“基礎”的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。(一)板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示鋼筋計板lc1c1c*-(1)荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。止匕時,模板的截面抵抗矩為：w= 100ox 152/6= x 104m木模

5、板自重標準值：xi=xi =m；新澆混凝土自重標準值:x2= x 24x 1 =m；板中鋼筋自重標準值:x3 = x x 1 =m；施工人員及設備活荷載標準值：x4 = 1 x 1 =1kn/m;振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2x 1=2kn/mi以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)，4、5項為活載，取分項系數(shù)，則底模的荷載設計值為：g 1 =(x 1+x2+x3) x=+x =mr| q 1 =(x 4+x5) x =(1+2) x =m;對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大 值。跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下mmax = + = xx+x x=m9

6、1支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:iax=色經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。(2)底模抗彎強度驗算取max(mmax, mmax)進行底?？箯濖炈悖?x 106 /x 104)=mn22f m=15n/mm,mm2滿足要求。底模面板的受彎強度計算值a =mm2小于抗彎強度設計值滿足要求。(3)底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為q=+=x x +x x =；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算:=3 x(2 x1000x 15)=mm2;所以，底模的抗剪強度 =mm2小于抗剪強度設計值fv(4)底模撓度驗算模板彈性模量e=6000 n/mn2;模板慣性

7、矩i=1000 x 153/12= x 105 mn4；根據jgj130 2001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算:1 =0.6著把受旦二十0.沏士旦）/血11生,1。） 100 910 崎150v =；底模面板的撓度計算值v=小于撓度設計值v =min（200/150滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：xi=x=mr|新澆混凝土自重標準值：x2= x 24 x =mr|板中鋼筋自重標準值：x3=x x =mr|施工人員及設備活荷載標準值：x4=1 x =mr|振搗混凝土時

8、產生的荷載標準值：x5=2x =nr|以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)，4、5項為活載，取分項系數(shù)，則底模的荷載設計值為：g =(x 1+x2+x3) x=+x =mq2 =(x 4+x5) x =+x =nr|支座最大彎矩計算公式如下：2max= xg2x xq 2xla = xx；(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 w=bh2/6=40 x 802/6= x 104 mm3；tvw=x 106/ x 104)=mm；底模方木的受彎強度計算值 =mm2小于抗彎強度設計值fm =13n/mn2 ,滿足要求。(3)底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為q=+= x +x x =；按照下面

9、的公式對底模方木進行抗剪強度驗算:2=mm;所以，底模方木的抗剪強度。=mm2小于抗剪強度設計值fv=mmf足要求。(4)底模方木撓度驗算方木彈性模量e=9000 n/mm2；方木慣性矩i=40 x 80 3/12= x 106 mn4；根據 jgj130 2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：v = x (x 1+x2+x3) x la 4/(100 x ex i)+ x (x 4+x5) x la 4/(100 x ex i)= nn；底模方木的撓度計算值丫=小于 撓度設計值v =min(1200/150,10)n

10、n ，滿足要求。(三)托梁材料計算根據 jgj130 2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。2 2多2z 例 用 22 %1 2% 14 團,匕材料自重：mi方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝攘τ嬎愕闹虚g支座反力值，即p=+=x x +x x =;按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下:托梁采用：鋼管（單鋼管）：48 x ；w= x 103mm；i= x 104mm；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kn m）支撐鋼管計算變形圖（mm）4.9 4*6964.s44 4

11、,8362 g 2 配2-ct|3 0,7057tp 2709tt 522iq7 2.649 00,4621.4743 661 klq-eesis93.443.8538521.717lj253.904 3.9085.343 5852支撐鋼管計算剪力圖（kn）中間支座的最大支座力rmax = kn鋼管的最大應力計算值a = x 106/ x 103= n/mni;鋼管的最大撓度v max = mm ;支撐鋼管的抗彎強度設計值 f m=205 n/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值a = n/mm2小于鋼管抗彎強度設計值f m=205 n/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度計算值v =小于最大允許

12、撓度m=min(900/150,10) mm,滿足要求！(四)立桿穩(wěn)定性驗算1、不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算(1)立桿荷載。根據規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值n應按下式計算：n = zjn gk + zjn qk其中ngk為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節(jié)，此值為f1=。除此之外，根據規(guī)程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為e=x =；立桿受壓荷載總設計值為：nt=fi+f2 x =+x =；其中為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，f1

13、 因為已經是設計值，不再乘分項系數(shù)。2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算采用;取;小-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據長細比人按規(guī)程附錄 ca -立桿的截面面積，取x 102m向k h-高度調整系數(shù)，建筑物層高超過 4m按規(guī)程采用;計算長度10按下式計算的結果取大值:1 o=h+2a=+2x =;1 o=k 禮 h=x x =；式中：h-支架立桿的步距，取;a - 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度,醫(yī)-模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表d1,取;k - 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表 d 2取值為;故l。取;人=lo/i= x 103/=162 ;查規(guī)程附錄c導小二； =l +

14、qg5(h-4)kh=1/1+ x=；a = xn/(小 akh尸 x x 103 /xx i02x=mr2i；立桿的受壓強度計算值。=mm2小于立桿的抗壓強度設計值f =205 n/mrr ,滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算(1)立桿荷載。根據規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：風荷載標準值按下式計算：w=醫(yī) z 醫(yī) swo=k x x =m2;其中w 0 -基本風壓(kn/m2),按照建筑結構荷載規(guī)范 (gb50009-2001)的規(guī)定采用： w = kn/m 2;llz -風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb5

15、0009-2001)的規(guī)定采用：醫(yī)z=；-風荷載體型系數(shù)：取值為；m=x xmwk=x xwkx iaxh2/10= x x x x 10= m；(2)立桿穩(wěn)定性驗算銷買ewa = xn/(小 akh)+m/w=x x 103/ x x 102 x+x 106 / x 103)=mn2；立桿的受壓強度計算值a=mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f =205n/mm2 ，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求地基承載力設計值fg = f gkxkc = 120 x =48 kpa;其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc

16、=；立桿基礎底面的平均壓力：p = a = x = kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值n = kn ；基礎底面面積：a = mp= f g=48 kpa o地基承載力滿足要求!(六)拆模時間計算參考建筑施工安全手冊(杜榮軍主編，中國建筑工業(yè)出版社出版社出版)，各樓層層高、樓面設計荷載、樓板板厚均按相同計。1、支架所受各類荷載的取值:附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：hki = x x x x ( 24+)=;模板自重為：n莫i = x x x =;支架自重為：ngi = x x =;混凝土澆筑施工荷載為：2 = x ( 1+2) x x =；樓蓋總的設計荷載為：lb= x x x +2、澆筑層的荷載計算（設當前澆筑層為第 i層）澆筑層荷載強度達到x 100% =0%設計強度,mi = n 板i+n莫i+mgi+nfei =+=；3、下一層立桿的荷載計算:下一層荷載強度達到x 100% =%設計強度,mi-i = nki+n莫i +ntgi + a n板i