電力變壓器設計手冊6負載損耗計算

1、設 計 手 冊油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁0201 目 錄1概述sb-007.6第 1 頁2繞組導線電阻損耗（pr）計算sb-007.6第 1 頁3繞組附加損耗（pf）計算sb-007.6第 1頁3.1層式繞組的附加損耗系數(shù)（k f %）sb-007.6第 1 頁3.2餅式繞組的附加損耗系數(shù)（k f %）sb-007.6第 2 頁3.3導線中渦流損耗系數(shù)（k w %）計算sb-007.6第 2 頁3.3.1雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度（bm）計算sb-007.6第 2 頁3.3.2降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方

2、式的最大縱向漏磁通密度（bm）計算sb-007.6第 3 頁3.3.3升壓三繞組（或高-低-高雙繞組）變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度（bm）計算sb-007.6第 3 頁3.3.4雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)（k w %）簡便計算sb-007.6第 4 頁3.4環(huán)流損耗系數(shù)（k c %）計算sb-007.6第 4 頁3.4.1連續(xù)式繞組的環(huán)流損耗系數(shù)（k c %）計算sb-007.6第 4 頁3.4.2載流單螺旋“242”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c1 %）計算sb-007.6第 5 頁3.4.3 非載流(處在漏磁場中間)單螺旋“242”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c2 %）計算sb

3、-007.6第 5 頁3.4.4載流雙螺旋“交叉”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)(k c1 %)計算sb-007.6第 6 頁3.4.5非載流(處在漏磁場中間)雙螺旋 “ 交叉 ” 換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c2 %）計算sb-007.6第 7 頁4引線損耗（py）計算sb-007.6第 7 頁5雜散損耗（pzs）計算sb-007.6第 8 頁5.1小型變壓器的雜散損耗（pzs）計算sb-007.6第 8 頁5.2中大型變壓器的雜散損耗（pzs）計算sb-007.6第 9 頁5.3特大型變壓器的雜散損耗（pzs）計算sb-007.6第10 頁 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第

4、 頁0202 目 錄6負載損耗（pk）計算sb-007.6第10 頁7軸向分裂變壓器負載損耗（pkf）計算sb-007.6第11 頁7.1全穿越狀態(tài)的負載損耗（pk）計算sb-007.6第11 頁7.1.1全穿越狀態(tài)的各繞組相電流sb-007.6第11 頁7.1.2全穿越狀態(tài)的負載損耗（pk）計算sb-007.6第11 頁7.2半穿越狀態(tài)的負載損耗（pkb）計算sb-007.6第11 頁7.2.1半穿越狀態(tài)的各繞組相電流sb-007.6第11 頁7.2.2半穿越狀態(tài)的電阻損耗（prb）計算sb-007.6第11 頁7.2.3半穿越狀態(tài)的雜散損耗（pzsb）計算sb-007.6第12 頁7.2.

5、4半穿越狀態(tài)的負載損耗（pkb）計算sb-007.6第12 頁7.3分裂狀態(tài)的負載損耗（pkb）計算sb-007.6第12 頁7.3.1分裂狀態(tài)的各繞組相電流sb-007.6第12 頁7.3.2分裂狀態(tài)的電阻損耗（prf）計算sb-007.6第12 頁7.3.3分裂狀態(tài)的橫向漏磁產(chǎn)生的渦流損耗（pwf）計算sb-007.6第13 頁7.3.4分裂狀態(tài)的負載損耗（pkf）計算sb-007.6第13 頁資 料 來 源編 制校 核標 審提出部門審 定標記處數(shù)更改文件號簽 字日 期實施日期批 準 會簽 描圖 卷 號 舊底圖總號 底圖總號 日期簽字設 計 手 冊油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗

6、計 算代替共 頁第 1 頁131 概述 負載損耗是當變壓器在負載試驗狀態(tài)下, 在一對繞組中, 當額定電流（或分接電流）流經(jīng)一個繞組的線路端子, 且另一繞組短路時, 在額定頻率及參考溫度下所吸取的有功功率。此時, 其他繞組(如果有)應開路。 根據(jù)磁勢平衡原理，當短路的繞組中電流達到額定值，則接于電源的繞組中電流也達到額定值。根據(jù)標準規(guī)定，在負載試驗狀態(tài)下，應施加相應的額定電流（或分接電流）。在受到試驗設備限制時，可以施加不小于相應額定電流（或分接電流）的50 % 。 變壓器的負載損耗主要是電流流經(jīng)繞組導線產(chǎn)生的電阻損耗；漏磁通在繞組導線中產(chǎn)生的附加損耗（包括導線的渦流損耗和導線換位不完全而產(chǎn)生的

7、環(huán)流損耗），以及漏磁通在鋼鐵結構件（如鋼壓板、夾件、油箱、鋼螺栓及螺母緊固件等）中產(chǎn)生渦流而形成的雜散損耗。但由于漏磁場分布復雜，因此，附加損耗及雜散損耗難以精確計算，通常采用近似簡化方法進行估算。另外，還有電流流經(jīng)引線而產(chǎn)生的引線損耗等。 在負載試驗狀態(tài)下，由于所施加的電壓比額定電壓低得多，在鐵心中產(chǎn)生的磁通較小，故鐵心損耗很小，常忽略不計。但當變壓器的短路阻抗較大（如高阻抗變壓器的短路阻抗高達40%以上）時，另需計算在負載試驗狀態(tài)下的鐵心損耗。2 繞組導線電阻損耗（pr）計算 各繞組導線的電阻損耗分別按下式計算： pr = m x i 2 r q w ( 6 . 1 )式中：m x 相數(shù);

8、 i 分接的相電流（a）; r q 分接的相電阻（w）, 見線圈計算公式（2 . 30）。3 繞組附加損耗（pf）計算 w ( 6 . 2 )式中： pr 繞組導線的電阻損耗（w）, 按公式（6 .1）計算 ; kf % 繞組導線的附加損耗系數(shù)（%）, 一般用占導線電阻損耗的百分數(shù)表示。 3.1 層式繞組的附加損耗系數(shù)（k f %） 層式繞組的附加損耗系數(shù)（k f %），其中包括導線的渦流損耗及在油箱等結構件中的雜散損耗系數(shù), 一般估計為: 200kva k f % = 3 % 左右 250kva315 kva k f % = 5 % 左右 400kva630 kva k f % = 8 %

9、左右 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁132 3.2 餅式繞組的附加損耗系數(shù)（k f %） 餅式繞組的附加損耗系數(shù)（kf %），包括繞組的渦流損耗系數(shù)（k w %）及環(huán)流損耗系數(shù)（kc %），可按下式計算： kf % = k w % + k c % % ( 6 . 3 )式中：kw% 被計算繞組的渦流損耗系數(shù)（%），按公式（6 . 4）或公式（6 . 12）計算； kc % 被計算繞組的環(huán)流損耗系數(shù)（%），按公式（6 . 13）至公式（6 . 22）計算。3.3 導線中渦流損耗系數(shù)（k w %）計算 f 頻率（hz）；

10、 k 導線電阻系數(shù)（ mm2 / m）； 銅線（75）時：k = 0.02135 mm2 / m ; 鋁線（75）時：k = 0.0357 mm2 / m ; a 垂直于漏磁場方向的單根裸導線尺寸, 一般指單根裸導線厚度（mm）； jq 導線的電流密度（a / mm2）； bm 最大縱向漏磁通密度（t）, 變壓器繞組的最大縱向漏磁通密度（bm）與運行 方式有關，分別按下列各式計算。3.3.1 雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度（bm）計算 （如圖6.1）式中：iw 繞組的安匝； 洛氏系數(shù), 見阻抗計算sb1-007.5; hk 平均電抗高度（mm）。 必須注意：當三繞組的外部1與內(nèi)部3運行時，

11、中間繞組2為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。其中間繞組2的渦流損耗將是平均渦流損耗的3 倍。為了計算方便起見，常采用同一公式（6.4）計算渦流損耗系數(shù)，故將中間繞組的最大縱向漏磁通密度用 bm2 = 3 bm 代入。低壓2高壓1bm中(低)壓2高壓1低(中)壓3bm中(低)壓2高壓1低(中)壓3bm中(低)壓2高壓1低(中)壓3bm圖6.1雙繞組運行方式的縱向漏磁通密度分布圖a) 高壓1與 低壓2運行b) 外部1與 中間2運行d) 外部1與 內(nèi)部3運行c) 中間2與 內(nèi)部3運行 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力

12、 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁133 3.3.2 降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度（bm）計算 （如圖6.2）式中：i1w1 ；i3w3 聯(lián)合運行時外繞組及內(nèi)繞組的安匝； 13 外、內(nèi)繞組的洛氏系數(shù), 見阻抗計算sb1-007.5; hk123 平均電抗高度（mm）。圖6.2 降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方式 的縱向漏磁通密度分布圖a) 高1對中2 及低3運行b) 高1及中2 對低3運行中壓2高壓1低壓3bm3bm1中壓2高壓1低壓3bm3bm1圖6.3 升壓三繞組變壓器聯(lián)合運行或低壓對高i 及高ii運行方式的縱向漏磁通密度分布圖a) 低(中)2對高1 及中(低)3

13、運行b) 低2對高i 及高ii運行低(中)壓2高壓1中(低)壓3bm3bm1低壓2高壓i1高壓ii3bm3bm13.3.3 升壓三繞組（或高-低-高雙繞組）變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度（bm） 計算 （如圖6.3）式中：i1w1 聯(lián)合運行時外繞組的安匝； i3w3 聯(lián)合運行時內(nèi)繞組的安匝； 12 外、中繞組的洛氏系數(shù), 見阻抗計算sb1-007.5； 23 中、內(nèi)繞組的洛氏系數(shù), 見阻抗計算sb1-007.5； hk12 外、中繞組平均電抗高度（mm）; hk23 中、內(nèi)繞組平均電抗高度（mm）。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損

14、耗 計 算共 頁第 頁134 雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)（k w %）簡便計算， 雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)計算，為了簡便起見，可不必先計算漏磁通密度( bm ) ,而直接用下式計算： 表6.1 公式（6.12）中符號代表意義名 稱同 心 式 線 圈交 迭 式 線 圈kw - 渦流系數(shù)kw= 1.78210 3 2 / (18k2 ) ; 75 c時 :銅線：kw= 3.8； 鋁線：kw=1.36 f - 頻率 (hz) f - 額定頻率 (hz) f - 額定頻率 (hz)n - 平行于漏磁場 方向的導線根數(shù)連續(xù)式: n = 總段數(shù)（總餅數(shù)）螺旋式: n = 匝數(shù)(w)螺旋股數(shù)( n b

15、)連續(xù)式: n = 每段匝數(shù)(wb)并聯(lián)根數(shù)(mb)螺旋式: n = 每股并聯(lián)根數(shù) (m b)m -垂直于漏磁場 方向的導線根數(shù)連續(xù)式: m = 每段匝數(shù)(wb)并聯(lián)根數(shù)(mb)螺旋式: m = 每股并聯(lián)根數(shù) (m b)連續(xù)式: m = 每磁平衡組內(nèi)段數(shù)(nh)螺旋式: m = 每磁平衡組內(nèi)匝數(shù)(wh)a -垂直于漏磁場方 向的裸導線尺寸a = 沿輻向方向單根裸導線厚度(mm)a = 沿軸向方向單根裸導線寬度(mm)s - 單根導線面積 s = 單根裸導線截面（m m2）s = 單根裸導線截面（m m2） - 洛氏系數(shù) = 縱向漏磁洛氏系數(shù) h = 橫向漏磁洛氏系數(shù)hk -電抗高 (m m)h

16、k = 線圈電抗高度（m m）hk = 線圈電抗寬度(bk）（m m）3.4 環(huán)流損耗系數(shù)（k c %）計算由于并聯(lián)導線在漏磁場中所處的位置不同，故在并聯(lián)導線中產(chǎn)生循環(huán)電流, 從而產(chǎn)生環(huán)流損耗，環(huán)流損耗的大小與漏磁分布曲線及繞組的換位型式有關，下面僅考慮由于縱向漏磁通在并聯(lián)導線中產(chǎn)生的環(huán)流損耗。 對單螺旋式而言，采用“242” 換位為最佳。以 “242” 換位, m = 4 環(huán)流損耗為1的各種換位型式的相對環(huán)流損耗，如表6.2 所示。表6.2 相對環(huán)流損耗對比表m345681216202428一次標準換位196.6321344358.7全分布（潘戈）換位2.365.006.988.37“121

17、” 換位2.2515.5821.3225.8627.5828.4128.89“212” 換位113.4718.7522.824.2724.9725.35“242” 換位11.772.763.193.413.533.81“424” 換位912.3114.2915.2315.7716.1216.36“121” / “212” 換位2.251.161.141.131.131.141.14“424” / “242” 換位96.955.184.774.624.574.533.4.1 連續(xù)式繞組的環(huán)流損耗系數(shù)（k c %）計算式中：k 0 系數(shù); k 0 = 1610 44 / (180k2) ; 75c

18、時: 銅線：k 0 = 1.89；鋁線：k 0 = 0.679； m b 連續(xù)式繞組沿輻向并聯(lián)根數(shù); 其它符號代表意義，見表6.1。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁135 3.4.2 載流單螺旋“242”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c1 %）計算 式中：wi 兩端（,）換位區(qū)的實際匝數(shù): wi = wiv = w w 單及單半螺旋式線圈的總匝數(shù) ; 兩端加大換位間距的換位區(qū)匝數(shù)系數(shù), 見線圈計算中圖2.7 kr -曲線； hk 線圈的電抗高度（mm）, 見阻抗計算sb1-007.5; 漏磁總寬度（mm）,一般指內(nèi)線圈

19、內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度（指計算的 兩個線圈）, 見阻抗計算sb1-007.5; f 頻率（hz）； a 垂直于漏磁場方向的裸導線厚度（mm）； s 單根裸導線截面（m m2）； m 垂直于漏磁場方向的導線根數(shù)，此處指每股螺旋中并聯(lián)根數(shù) ( m b )； k1 、k2 系數(shù)，見表6.3。表6.3 系數(shù) k1 、k2 、k3m481216202428k11.15232.54186.5620.0155532786139k2001.0244.60812.9028.6755.30k3030.72184.3614.41536322660213.4.3 非載流(處在漏磁場中間)單螺旋“242”換位的繞組

20、環(huán)流損耗系數(shù)(k c2 %)計算式中：k3 系數(shù)，見表6.3 ; 漏磁總寬度(mm), 指內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度（含中間線圈）, 見阻抗計算sb1-007.5; 其它符號代表意義同公式 ( 6.14 ) 及公式 ( 6.15 )。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁136 3.4.4 載流雙螺旋“交叉”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c1 %）計算 雙螺旋“交叉”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)（k c1 %）計算較復雜，均用計算機程序進行計算，其具體計算公式如下： 表6.4 導線在各區(qū)的位置k i , j第j個“換位區(qū)”第

21、i根導線j ( m / 2 )( m / 2 ) j mj = m +1 i = 1k 1, j = ( m / 2 )j + 1 k 1, j = j( m / 2 ) k 1, j = k 1, 1 i = 2mk i , j = k ( i 1 ) , ( j +1 )k i , j = k i , 1 式中：k 4 系數(shù); k4 = 6410 74 /k2 ; 75c時: 銅線：k4 =1.367； 鋁線：k4 = 0.489； m 雙螺旋式線圈中的換位數(shù)，即雙螺旋并聯(lián)總根數(shù) m = n bm b ； n b 線圈中沿軸向并聯(lián)根數(shù)，雙螺旋式線圈n b = 2 ； m b 線圈中沿輻向并

22、聯(lián)根數(shù)，即每列螺旋的并聯(lián)根數(shù)； k i , j 第 i根導線在第 j 個“換位區(qū)”的位置 , 見表6.4 ; i 載流繞組的第 i根導線在各區(qū) j = 1（m + 1）的磁鏈和； s 載流繞組的第1根至第q根導線在各區(qū) j = 1（m + 1）的總磁鏈； j 載流繞組的第j個 “換位區(qū)”的磁通； n j 載流繞組的第j個 “換位區(qū)” 的換位間距, 見線圈計算sb1-007.2; w 雙螺旋式線圈的總匝數(shù) ; hk 線圈的電抗高度( mm ), 見阻抗計算sb1-007.5; 漏磁總寬度(mm), 指被計算的內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度, 見阻 抗計算sb1-007.5; f 頻率（hz）；

23、 a 垂直于漏磁場方向的裸導線厚度（mm）； s 單根裸導 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁137 3.4.5 非載流(處在漏磁場中間)雙螺旋“交叉”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)(k c2 %)計算 式中：f i 非載流繞組的第i根導線在各區(qū) j = 1（m + 1）的磁鏈和； f s 非載流繞組的第1根至第q根導線在各區(qū) j = 1（m + 1）的總磁鏈； f j 非載流繞組的第j個 “換位區(qū)”的磁通； f 漏磁總寬度(mm), 指內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度（含中間線圈）, 見阻抗計算sb1-007.5; 其它符號代

24、表意義同公式 ( 6.17 ) 至公式 ( 6.19 )。4 引線損耗（py）計算 當電流通過引線時, 由于引線有電阻存在, 而產(chǎn)生引線的電阻損耗, 可按下式計算: py = m x i 2 r y w ( 6 . 23 )式中： m x 相數(shù); i 引線相電流（a）; r y 引線相電阻（w）, r y = y l y / s y w ( 6 . 24 )式中: r y 引線電阻系數(shù) ( wmm 2 / m ), 銅引線(75) : r y= 0.02135 wmm 2 / m; 鋁引線(75) : r y = 0.0357 wmm 2 / m; l y 引線的每相平均總長度( m )，可按

25、表6.5估算; s y 引線總截面積( mm 2 )。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁138 表6.5引線每相平均總長估算接法電壓（kv）出線方式線 圈 排 列引線每相平均長度ly（m）y或yn220中部出線高低 ly 6.5中部出線高低高高低高低自 耦 變 壓 器 ly 6.5 + 窗高 + 夾件高度 9110中部出線 ly 4端部出線 ly 4 + ( 窗高 / 2 ) 4.53510端部出線 ly 油箱高度 2線圈高度353端部出線中 壓 繞 組 ly 窗高 + 油箱高 3線圈高度d353首端在上末端在下 ly

26、 窗高+2鐵心柱中心距+鐵軛至蓋距離 5線圈高度353首 末 端均 在 上 ly 2鐵心柱中心距 有時為了計算簡便起見, 引線損耗可用引線損耗占繞組導線電阻損耗（pr）的百分數(shù)來估算: w ( 6 . 2 5 )式中： pr 繞組導線的電阻損耗（w）, 按公式（6 .1）計算 ; ky % 引線損耗占繞組導線電阻損耗（pr）的百分數(shù)（%）, 可按表6.6選取。 表6.6 引線損耗占繞組導線電阻損耗（pr）的百分數(shù)（ky %）繞組電壓等級(kv)3510630.4雙螺旋式四螺旋式ky %y聯(lián)結可不計0.511.51215d聯(lián)結0.51235 雜散損耗（pzs）計算變壓器在運行時，繞組或大電流引線

27、的漏磁通，穿過鋼夾件、鋼壓板、鋼螺栓螺母及油箱等鋼鐵結構件，在其中產(chǎn)生渦流，從而產(chǎn)生雜散損耗。在特大容量變壓器中，雜散損耗有時可達負載損耗的30%40%，必須引起足夠重視。常在漏磁通較大的部位，采用磁屏蔽或電磁屏蔽等措施，來減少鋼鐵結構件中的雜散損耗?？紤]到漏磁通路徑的復雜性，精確計算較為困難，所以，雜散損耗只能用近似方法進行計算。5.1 小型變壓器的雜散損耗（pzs）計算對于630kva及以下的小型變壓器, 一般采用層式線圈結構，由于它的漏磁不大，故將雜散損耗一并在附加損耗中予以考慮，不再單獨計算。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計

28、 算共 頁第 頁139 5.2 中大型變壓器的雜散損耗（pzs）計算對于110 kv級及以下，800 kva及以上的中大型雙繞組及三繞組變壓器, 一般采用餅式線圈結構，當其中每一對繞組運行時，繞組的縱向漏磁通為z = xk%m / 100，其中有一部分漏磁通w向外匯流入油箱壁，另一部分漏磁通n向內(nèi)匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼鐵結構件?，F(xiàn)僅以計算匯流入油箱壁的漏磁通w，在油箱壁中產(chǎn)生的渦流損耗為基礎，而向內(nèi)匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼鐵結構件的漏磁通n產(chǎn)生的渦流損耗，以乘上一個系數(shù)來修正，故總的雜散損耗，可按下列經(jīng)驗公式估算：式中：kzs 經(jīng)驗系數(shù)，平滑油箱: 三相取 kzs = 23 / xk% ;

29、單相取 kzs = 10.5 / xk% ； 波紋油箱(當xk%10.5%時): 三相取 kzs = 3 ; 單相取 kzs = 1.69 ； xk% 額定容量時的電抗百分數(shù)（%），見阻抗計算sb1-007.5； 如xk % 用實際容量的電抗百分數(shù)代入，則公式（6.26）中（p / pr ）2 = 1 。 m 鐵心主磁通（wb），見鐵心計算sb1-007.1； 漏磁鏈校正系數(shù)，按下式計算： kyb 考慮壓板的系數(shù), 絕緣壓板取: kyb = 0.8; 鋼壓板(或無壓板)取: kyb = 1.0; bq1, bq2 各線圈的輻向尺寸（mm），見線圈計算sb1-007.2； a12 線圈間主空道尺

30、寸（mm），見線圈計算sb1-007.2； rp1, rp2 各線圈的平均半徑（mm），見線圈計算sb1-007.2； rp12 主空道的平均半徑（mm），見線圈計算sb1-007.2； hk 平均電抗高度（mm），見線圈計算sb1-007.2，先分別計算各線圈電抗 高度, 然后再計算平均電抗高度; lxb 平滑油箱內(nèi)壁的周長（mm）; 當線圈至油箱長軸方向的兩端距離相差較 大（如有載變壓器開關在一端）時，按距離較小的一端計算后，再乘2； 三相： lxb = 2（rpb + 2 mo） mm （6.28） 單相： lxb = 2（rpb + mo） mm （6.29） mo 鐵心柱中心距（mm

31、），見圖6.4； rpb 油箱內(nèi)壁的平均折合半徑（mm），即鐵心柱中心至油箱壁平均距離；rpb圖6.4 油箱斷面示意圖cxbmobxb bxb 油箱內(nèi)壁的寬度（mm），見圖6.4； rw1 外線圈的外半徑（mm）；見sb1-007.2； cxb 線圈至油箱長軸方向的距離（mm）, 見圖6.4； f 額定頻率（hz）； p 實際容量（kva）； pr 額定容量（kva）。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁1310 5.3 特大型變壓器的雜散損耗（pzs）計算對于220kv級及以上的特大型雙繞組及三繞組變壓器，線圈及引線等

32、結構比較復雜，漏磁也比較復雜，雜散損耗計算更難以準確，可按下列另一個經(jīng)驗公式估算： pzs = 0.07 k1 k2 k3 khx xk %（1 u t %100 )2 pr w （6.31）式中：k1 考慮鐵心有旁軛的修正系數(shù)， 取 k1 = 0.8 ; 無旁軛時， 取 k1 = 1.0 ; k2 考慮油箱有磁屏蔽的修正系數(shù)，取 k2 = 0.75 ; 無磁屏蔽時，取 k2 = 1.0 ; k3 考慮夾件有磁屏蔽的修正系數(shù)，取 k3 = 0.75 ; 無夾件磁屏蔽時，取 k3 = 1.0 ; khx 考慮橫向漏磁增大的修正系數(shù)， 雙繞組變壓器：取khx = 1.0 ; 三繞組及自耦變壓器：高

33、中（外中）運行：取khx = 1.0 ; 中低（中內(nèi)）運行：取khx = 1.2 ; 高低（外內(nèi)）運行：取khx = 1.5 ; xk% 額定容量時的電抗百分數(shù)（%），見阻抗計算sb1-007.5； u t % 調(diào)壓百分數(shù)（%），額定電壓時，u t % = 0 ； pr 額定容量（kva）。 6 負載損耗（pk）計算負載損耗，對兩繞組變壓器而言，它包括兩個繞組的導線電阻損耗、導線附加損耗（導線渦流損耗和導線環(huán)流損耗）、引線損耗以及雜散損耗。而對三繞組變壓器而言，應分別計算各對繞組運行時的負載損耗，即計算“外中”、“中內(nèi)”、“外內(nèi)”等三種運行狀態(tài)下的負載損耗，并均折算到較小容量時的損耗值，如一個

34、繞組容量為50%時，則另一個繞組也折算到50%容量的損耗值。 當三繞組變壓器的“外內(nèi)”繞組運行時，中間繞組為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。其中間繞組的渦流損耗將是平均渦流損耗的3 倍，故三繞組變壓器的“外內(nèi)”繞組運行時的負載損耗計算時，應再加上中間繞組按正常載流計算的平均渦流損耗的三倍。各對繞組運行時的負載損耗，按下式計算： pk = pr +pf +py + pzs + kc2 % prz + 3 kwz % prz w （6.32）式中: pr 被計算的一對繞組的導線電阻損耗之和（w），分別按公式（6.1）計算； pf 被計算的一對繞

35、組的導線附加損耗之和（w），分別按公式（6.2）計算； py 被計算的一對繞組的引線損耗之和（w），分別按公式（6.25）計算； pzs 被計算的一對繞組的雜散損耗（w）, 按公式（6.26）或公式（6.31）計算； kc2 % 當三繞組變壓器的“外內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按 公式（6.16）或公式（6.20）非載流計算的環(huán)流損耗系數(shù)（%）； kwz % 當三繞組變壓器的“外內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按 公式（6.12）計算的平均渦流損耗系數(shù)（%）；如按公式（6.4）計算時， 其中縱向漏磁通密度用bm2 =3 bm 代入, 則上式中kwz %前不再乘3; prz

36、當三繞組變壓器的“外內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按 載流計算的導線電阻損耗（w）。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器負 載 損 耗 計 算共 頁第 頁1311 7 軸向分裂變壓器負載損耗（pkf）計算圖6.5 分裂變壓器接線簡圖x2a2b）半穿越狀態(tài)a1x1i3baxi1bi2bir 2a1x1a）全穿越狀態(tài)i3i4a2x2axi1i2ir c）分裂狀態(tài) axi1fi2fi4fa2x2a1x1i3f7.1 全穿越狀態(tài)的負載損耗（pk）計算7.1.1 全穿越狀態(tài)的各繞組相電流軸向分裂變壓器的全穿越狀態(tài)接線簡圖如圖6.5 a）所示，它與普通變壓器沒有什么兩 樣。各繞組均為額定電流，其相電流為 ： i 1 = i 2 = i r / 2 a （6.33） i 3 = i 4 a （6.34）式中：ir 高壓繞組的額定相電流（a） i r = i 1 + i 2。7.1.2 全穿越狀態(tài)的負載損耗（pk）計算 全穿越狀態(tài)的負載損