人民北路4b出入口通道工程淺埋暗挖加固措施方案

1、人民北路4b出入口通道工程淺埋暗挖加固措施方案一、編制依據(jù)1、成都地鐵1號線一期工程人民北路站4b出入口通道工程施工合同2、成都地鐵1號線一期工程人民北路站4b出入口通道工程施工招標(biāo)文件3、成都地鐵1號線一期工程人民北路站4b出入口通道工程施工設(shè)計(jì)圖紙4、成都地鐵1號線一期工程人民北路站4b出入口通道工程實(shí)施性施工組織設(shè)計(jì)5、成都地鐵1號線一期工程人民北路站主體結(jié)構(gòu)施工圖6、人民北路站建筑 第二冊 附屬建筑第一分冊 1、4號出入口及1、2號風(fēng)道施工圖7、現(xiàn)場踏勘調(diào)查所獲得的工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、當(dāng)?shù)刭Y源、交通狀況及施工環(huán)境等調(diào)查資料。二、工程概況及現(xiàn)場施工環(huán)境2.1 工程簡介成都地鐵1號線一期工

2、程人民北路站4b出入口通道工程跨過一環(huán)，連通成都地鐵1號線人民北路結(jié)構(gòu)原4號出入口與萬達(dá)廣場地下一層，同時(shí)出地面而增加一出入口。通道北端埋于萬達(dá)廣場下方，增設(shè)的的出入口設(shè)置在一環(huán)路北側(cè)廣場以內(nèi)，南端緊臨地礦大廈金麒麟大酒店。通道平面布置與人民北路站接口示意圖2.2 設(shè)計(jì)概況4b出入口通道明挖主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為單層矩形結(jié)構(gòu)，其中北段明挖段主體結(jié)構(gòu)（萬達(dá)廣場側(cè)）總長123m，暗挖結(jié)構(gòu)62.8m（穿越一環(huán)路）,蓋挖結(jié)構(gòu)（南段接人民北路站）20米。明挖段通道凈寬分別為4.0m、6.0米、3.0米和4.5米（出土豎井處）。暗挖及蓋挖段凈寬均為6.0米，主通道拱頂3.5米及2.38米處分別有dn1600雨水管

3、及dn800污水管一根。主通道頂板距地面7.3米，采用矩形斷面，采用crd法暗挖施工。即通道暗挖前對通道進(jìn)行大管棚超前支護(hù)，然后分段開挖暗挖土方；各暗挖施工段施工前首先對擬開挖上半斷面進(jìn)行超前小導(dǎo)管護(hù)頂（隧道輪廓頂及上半斷面輪廓側(cè)向土體）注漿加固。暗挖通道縱斷面圖2.3 施工環(huán)境4b號出入口通道橫跨一環(huán)路北三段，出地面部分設(shè)置于一環(huán)路北側(cè)。4b號出入口通道北側(cè)為在建成都金牛萬達(dá)廣場商業(yè)綜合樓，南側(cè)為金麒麟酒店。4b出入口周邊規(guī)劃為：二類住宅用地，商業(yè)用地，公共服務(wù)設(shè)施用地。為了不影響萬達(dá)廣場的正常營業(yè)，本工程圍擋范圍僅限于結(jié)構(gòu)內(nèi)，臨時(shí)加工場地就近外租，施工材料需導(dǎo)運(yùn)入場。2.4水文地質(zhì)本區(qū)間地

4、下水主要有兩種類型：一是是砂卵石層中的孔隙潛水，二是基巖裂隙水。第四系孔隙水主要賦存于全新統(tǒng)（q4）的卵石土中，具微承壓性，卵石層含水豐富，含水層厚度5.0-8.8m。根據(jù)成都地區(qū)工程經(jīng)驗(yàn)，場地內(nèi)卵石土綜合含水層滲透系數(shù)k取18m/d，為強(qiáng)透水層。本工程主體結(jié)構(gòu)基本位于卵石土中，受地下水影響很大。地質(zhì)構(gòu)造圖2.4.1地下水動態(tài)特征場地內(nèi)地下水具有埋藏深，季節(jié)性變化明顯，受降水影響大，水位西北高東南低。成都平原區(qū)地下水具有明顯季節(jié)變化特征，潛水位一般從4、5月開始上升至8月下旬最，高峰出現(xiàn)在7、8月，最低在13月、12月中交替出現(xiàn)，動態(tài)曲線上峰谷起伏，動態(tài)變化明顯，該區(qū)地下水埋深枯期24m，洪季

5、1m3m，年變幅1m3m。在本工程詳勘階段，測得地下水位埋深為45米，相當(dāng)于絕對標(biāo)高499.45500.45地下水位淺，對降水要求較高。2.4.2不良地質(zhì)與特殊巖土場地內(nèi)無不良地質(zhì)作用，特殊性巖土為雜填土和膨脹土。1）雜填土本工程范圍內(nèi)的雜填土以卵石土和碎石土為主，充填大量建筑垃圾和生活垃圾，連續(xù)分布于地表，厚度1.2-2.5m。該層土人為隨意性大，均勻性差，多為欠壓密土，結(jié)構(gòu)疏松，多具強(qiáng)度較低，壓縮性高，受壓易變形的特點(diǎn)。2）膨脹土場地范圍內(nèi)的膨脹土為上覆的第四系上更新統(tǒng)沖洪積層的粘土，灰黃色，硬塑，裂隙較發(fā)育；具有遇水軟化、膨脹、崩解，失水開裂、收縮的特點(diǎn)。該層分布于人工填土之下，在場地內(nèi)

6、普遍分布，頂面埋深1.2-2.0m，厚度1.0-1.6m。該層地基位于主體范圍內(nèi)，對主體有影響。25工程特點(diǎn)與難點(diǎn) 1)隧道覆跨比小于0.5,為超淺埋隧道,施工中如無應(yīng)對措施,極易造成地表沉降過大或工作面塌坍。 2)隧道為平頂直墻的矩形斷面結(jié)構(gòu),此種結(jié)構(gòu)形式對控制地表沉降及工作面的安全開挖極為不利。 3)隧道開挖過程中,如何保證上方管線的安全,尤其是確保有壓上水管線的安全運(yùn)行是該工程的關(guān)鍵控制點(diǎn)。 4)隧道上方的2條管線鋪設(shè)時(shí)間較長可能均存在不同程度的滲漏,管線下方為飽和含水軟、流塑狀地層,地層無任何自穩(wěn)性,因此,在隧道開挖過程中采取何種地層改良措施防止隧道涌泥、塌方事故,是該工程需要解決的關(guān)

7、鍵難點(diǎn)。 5)一環(huán)路為重要的交通干線,重載車輛通過頻繁,對隧道初期支護(hù)有較大的影響,特別是對未成環(huán)結(jié)構(gòu)沖擊較大,如何在交通不改道、不限行的情況下保證隧道初期結(jié)構(gòu)的安全,也是該工程的難點(diǎn)之一。2.6 影響沉降的因素分析 依據(jù)大量的工程實(shí)踐以及理論分析1-2,淺埋暗挖法沉降影響因素按對沉降的影響程度大小依次為:隧道拱頂土體性狀覆跨比土體滲透性系數(shù)穿越土體性狀垂直鄰近度(與管線、構(gòu)筑物等的間距)環(huán)向超前預(yù)加固隧道上覆地層性狀分部多導(dǎo)洞法直線型正面超前預(yù)加固初支背后注漿質(zhì)量拱部超前預(yù)加固開挖步距分部拆除二襯施作時(shí)機(jī)跳倉方式正臺階長度二襯一次施作長度水平導(dǎo)洞錯距二襯背后注漿質(zhì)量上下導(dǎo)洞錯距。三、加固施工

8、方案3.1自鉆式管棚施工施工方法及技術(shù)：采用r51n型邁式管棚作為桿體，使用sp50型鉆機(jī)鉆進(jìn)安裝，用sdw型或其它相應(yīng)泵進(jìn)行注漿。鉆頭、管棚桿體、連接套、止?jié){塞一次性進(jìn)入土體中構(gòu)成管棚體。3.1.1.自進(jìn)式管棚支護(hù)參數(shù)自進(jìn)式管棚主要參數(shù)表項(xiàng)目編號技術(shù)參數(shù)施工標(biāo)準(zhǔn)及技術(shù)要求1管棚設(shè)計(jì)長度l=7m2材料材標(biāo)準(zhǔn)r51n型邁式管棚，管內(nèi)徑為51mm、壁厚8mm，全長左旋螺紋。3布設(shè)范圍j0+29.764 j0+39.764南側(cè)邊墻（仰拱底上3.0m至起拱線范圍內(nèi)）。4管棚外插角305方向水平向前6管棚與結(jié)構(gòu)關(guān)系螺紋管尾端中心沿結(jié)構(gòu)外輪廓尺寸線施工7環(huán)向布設(shè)間距500mm8縱向布設(shè)間距3m（管線與車站

9、平行時(shí)縱向間距）9管節(jié)長度2m和3m10施工誤差錨管孔距偏差150mm11管節(jié)聯(lián)結(jié)方式管棚連接套連接12注漿壓力不大于5.0mpa 13漿液類型純水泥漿，水灰比1：13.1.2.施工工藝流程圖r51n型邁式管棚施工工藝流程圖見圖3所示。施工準(zhǔn)備設(shè)備就位測量放點(diǎn)設(shè)備調(diào)試安裝管棚及鉆頭開始鉆進(jìn)停鉆接長管棚鉆進(jìn)一節(jié)管棚長度繼續(xù)鉆進(jìn)管棚到位撤掉鉆機(jī)接通注漿管路及注漿泵注漿至達(dá)到設(shè)計(jì)要求配置漿液下一循環(huán)圖3 自進(jìn)式管棚施工流程圖3.1.3單根管棚施做及注漿量計(jì)算 管棚施做見圖4所示，鉆機(jī)布置示意見圖5所示。 圖4 單根7m長管棚施做示意圖單根7m長管棚注漿量計(jì)算： 漿液擴(kuò)散半徑 r=0.45m； 管棚長

10、度 l=7m 砂層孔隙率 a=0.2 注漿量 v=*r2*l*a*k=3.14*0.452*7*0.2=0.86m3共計(jì)56根管棚的總注漿量為48.16m3 ，水泥用量為38.53t。受洞內(nèi)施工空間限制，管棚節(jié)長不能超過3m,單根7m長管棚分成兩根2m長管節(jié)和一根3m長管節(jié)施工。 圖5 掌子面鉆機(jī)布置示意圖3.1.4施工方法（1）測量放出管棚位置，同時(shí)指導(dǎo)鉆機(jī)就位。（2）根據(jù)自進(jìn)式管棚直徑和長度，采用sp50型鉆機(jī)鉆進(jìn)。依據(jù)每根管棚的中心線及高程及管棚的角度，安裝導(dǎo)軌及鉆機(jī)。（3）安裝管棚及鉆頭：鉆機(jī)定位完成后，將專用鉆頭和管棚連接好，并連接好鉆機(jī)上的風(fēng)水管。（4）管棚鉆進(jìn)：為了確保管棚的方向

11、、坡度和精度，在進(jìn)行鉆進(jìn)前，測量人員對管棚位置進(jìn)行放樣，放樣完成后，調(diào)整好鉆機(jī)角度開始鉆進(jìn)。（5）管棚接長：7m長的管棚由兩節(jié)2m和一節(jié)3m連接而成。在第一節(jié)2m管棚鉆到位后，使用邁式管棚專用連接套連接第二節(jié)2m長管棚，繼續(xù)鉆進(jìn)到位后用連接套連接第三節(jié)3m長管棚繼續(xù)完成鉆進(jìn)。（6）撤掉鉆機(jī)：管棚鉆進(jìn)到位后，鎖緊卡釬器，反轉(zhuǎn)鉆機(jī)，將管棚從鉆機(jī)連接套卸下，移開鉆機(jī)。繼續(xù)鉆進(jìn)安裝下根管棚。（7）連接注漿設(shè)備開始注漿：在管棚尾部旋轉(zhuǎn)上注漿接頭，連接注漿管路及注漿泵，配制漿液（純水泥漿，水灰比1：1）開始注漿。3.2 tgrm分段前進(jìn)式超前深孔注漿改良地層 原設(shè)計(jì)僅采用超前小導(dǎo)管注雙液漿的拱部超前預(yù)加固

12、措施,但由于拱頂管線滲漏水嚴(yán)重,地層變?yōu)榱魉軤?開挖時(shí)掌子面及拱頂多次出現(xiàn)流泥、坍塌,嚴(yán)重影響道路及隧道上方運(yùn)行管線的安全,因此,依據(jù)影響沉降的要素分析,必須對隧道開挖實(shí)施環(huán)向超前預(yù)加固和正面超前預(yù)加固措施。 為確保地層改良的效果,決定選擇超前深孔注漿對地層進(jìn)行預(yù)加固。深孔注漿依漿液的選擇不同有2種方式:分段后退式雙液深孔注漿和分段前進(jìn)式單液深孔注漿。考慮到分段后退式深孔注漿存在:濕式鉆孔,必然會加劇地層的劣化程度;雙液漿加固地層僅起臨時(shí)加固作用,水玻璃的離析對控制道路和管線的沉降不利的問題。基于此,決定采用強(qiáng)度更高的tgrm深孔注漿工藝超前預(yù)加固隧道前方地層,以保證隧道的開挖安全。3.2.1

13、 加固范圍 超前注漿加固范圍為:隧道拱頂上方環(huán)向超前加固1.5 m,正面超前加固0.5 m,拱頂邊角環(huán)向超前加固1 m。如圖1所示。3.2.3 施工工藝 鉆孔布置如圖1所示。在鉆孔施工過程中先進(jìn)行外圈a排8個孔鉆孔注漿施工;后進(jìn)行內(nèi)圈b排9個孔鉆孔注漿施工;最后進(jìn)行c排2個孔施工。每循環(huán)累計(jì)鉆孔數(shù)19個,采用間隔鉆孔注漿。鉆孔施工每循環(huán)進(jìn)尺14 m,后序注漿段均預(yù)留4 m已注漿段作為止?jié){巖盤,循環(huán)長度如圖2所示。3.2.4 注漿材料 注漿材料采用tgrm水泥基特種灌漿料。設(shè)計(jì)配比參數(shù)(水灰比11)配制漿液進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn),以便在注漿施工中合理使用。試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。3.2.5 注漿參數(shù)(見表2)

14、3.3 隧道多導(dǎo)洞開挖參數(shù)優(yōu)化 為使沉降能得到有效控制,對隧道開挖與初支參數(shù)進(jìn)行了如下優(yōu)化: 1)各導(dǎo)洞開挖分部順序與錯距。各導(dǎo)洞開挖分部順序嚴(yán)格按圖1中順序執(zhí)行,根據(jù)施工步序,為減少變形疊加效應(yīng),各導(dǎo)洞開挖錯距必須保證不小于15 m。 2)下臺階開挖面形式與臺階參數(shù)。由于此段暗挖結(jié)構(gòu)所處地層為粉質(zhì)黏土、黏質(zhì)粉土及粉細(xì)砂互層,開挖暴露后容易產(chǎn)生塊狀剝落。為防止土體剝落,在開挖導(dǎo)洞下部土體時(shí),采取了如下控制措施:開挖面要留有一定的坡度,坡度控制在80;下部導(dǎo)洞土體分臺階開挖。為避免擾動上臺階土體,上臺階高度控制為1.3 m,分臺階長度控制為1.52 m。具體見圖3。3.4二襯施工優(yōu)化 依據(jù)地層變

15、位的分部、分階段控制原理,二襯施工時(shí),采取了如下沉降控制措施: 1)隧道結(jié)構(gòu)斷面分、,4次澆筑完成(見圖4),這樣可避免因過早拆除臨時(shí)仰拱和中隔墻,而引起的沉降。 2)澆筑必須拆除臨時(shí)仰拱時(shí),應(yīng)及時(shí)用模板腳手架進(jìn)行支撐。 3)澆筑時(shí),及時(shí)用型鋼對中隔墻下部交錯拆除的格柵進(jìn)行替換,并與結(jié)構(gòu)澆筑成為一體。 4)結(jié)構(gòu)斷面澆筑的每一步的應(yīng)力轉(zhuǎn)換均有不拆除的滿堂紅支架來承擔(dān)。3.5 管線保護(hù)措施 1)施工前先對管線位置進(jìn)行確認(rèn),使用雷達(dá)進(jìn)行探測準(zhǔn)確定位。合理安排每循環(huán)鉆孔位置,避開管線。 2)在鉆孔施工時(shí),鉆孔位置要與管線保持一定距離。如有鉆孔位置與管線位置發(fā)生沖突,可調(diào)整實(shí)施方案,取消這個鉆孔,同時(shí)在

16、附近位置進(jìn)行補(bǔ)孔,以保證管線安全及施工質(zhì)量。 3)工作面正面土體近拱頂上方0.5 m范圍進(jìn)行深孔注漿,可確保管線地基土的穩(wěn)定,從而確保管線的安全,另外也可降低滲漏水對隧道開挖的影響。 4)在注漿過程中,要嚴(yán)格控制注漿壓力,避免出現(xiàn)注漿壓力過大對管線造成影響。3.6鋼便橋泄壓考慮到暗挖主通道為上方為成都市主干道，車流及人流量都加大，為減輕動載對下部結(jié)構(gòu)影響特采用在暗挖主通道上方布設(shè)鋼便橋。鋼便橋架設(shè)后荷載計(jì)算按覆土6.0m考慮，采用全包防水且在防水層外側(cè)采取在隧道環(huán)向設(shè)置排水盲管及拱腳設(shè)盲溝的排水處理措施，水壓取至拱頂；頂板上土荷載：dingtu=6*20=120kn/m2；底板水壓力：dis=

17、105.4=54kn/m2；對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：dingcetu=6200.4=48kn/m2；對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：dicetu =（620+5.4（21-10）0.4=71.8kn/m2；地面超載qm=20kn/m；超載引起的側(cè)壓力：200.4=8kn/m2；分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進(jìn)行配筋計(jì)算，表中彎矩值為基本組合、準(zhǔn)永久組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值。最大剪力fv=536kn， 考慮拱腳腋角作用0.7hftbh0=0.71.01.571000（500+200-62）=811knfv， 抗剪滿足要求，且土體自穩(wěn)能力加強(qiáng)。3.7地表注漿加固3.7

18、.1注漿材料注漿材料采用水泥單液漿和水泥水玻璃雙液漿兩種，即外圍周邊孔采用雙液漿，內(nèi)部采用水泥單液漿。當(dāng)內(nèi)部的地下水豐富，地下水活動較強(qiáng)，吸漿量大，注漿壓力不上升的情況下內(nèi)外均采用雙液漿。其中，注漿用水泥采用活性高，出廠日期不超過3個月的42.5r.以上普通硅酸鹽水泥；水玻璃采用出廠濃度45 be(波美度)，模數(shù)2.83.4的水玻璃原漿，使用時(shí)用水稀釋成35 be。為了選擇適合廣福隧道地表注漿的最佳漿液配合比，對各配合比的漿液性能作了幾組有代表性的現(xiàn)場試驗(yàn)，重點(diǎn)比較其凝結(jié)時(shí)間、抗拉強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度。具體試驗(yàn)結(jié)果見表1。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果及設(shè)備所能達(dá)到的要求，決定單漿液水灰比為0.51，雙漿液水灰比為0

19、.81，而水玻璃和水泥的質(zhì)量比為320。表1 現(xiàn)場配合比試驗(yàn)結(jié)果3.7.2 注漿范圍注漿范圍可根據(jù)地質(zhì)情況、地下水壓力大小和隧道施工方法等因素綜合確定。一般來說，注漿加固半徑為隧道開挖半徑的23倍，當(dāng)?shù)叵滤畨毫^大或在水下施工時(shí)，應(yīng)為隧道開挖半徑的46倍。本次地表注漿加固的豎向范圍為開挖輪廓拱頂以上8m至仰拱底以下2m；橫向范圍為開挖輪廓以外3.8m。注漿加固范圍如圖l所示。圖1 注漿加固范圍圖(單位：cm)3.7.3 注漿孔布設(shè)根據(jù)注漿試驗(yàn)確定注漿的擴(kuò)散半徑為1.5m，并通過現(xiàn)場對注漿壓力、注入能力和注漿時(shí)間等情況確定其孔位布設(shè)如圖2所示。注漿時(shí)，先行鉆孔，鉆孔孔徑為ø91mm

20、；之后在鉆孔內(nèi)放入ø32mm的鋼管，鋼管下半段鉆設(shè)孔徑10mm、間距40mm、呈梅花型布置的花孔；最后通過鋼管向圍巖注漿。圖2 地表注漿孔位布設(shè)圖(單位：cm)3.7.4 注漿壓力注漿壓力是給予漿液在土層中滲透、擴(kuò)散、劈裂及壓實(shí)的能量，其大小決定著注漿效果的好壞和費(fèi)用的高低。本次注漿巖性屬于弱風(fēng)化裂隙巖石、無大裂隙但有層理的沉積巖，經(jīng)按有關(guān)規(guī)定計(jì)算得到注漿容許壓力為13mpa。3.7.5 注漿次序在設(shè)計(jì)注漿孔的排列時(shí)，一般原則是從外圍進(jìn)行圍、堵、截，內(nèi)部進(jìn)行填、壓，以獲得良好的注漿效果。本段注漿順序?yàn)椋赫w注漿時(shí)先外圍后內(nèi)部，并采取隔孔注漿方式；分段注漿先注溝側(cè)周邊孔，后注山側(cè)周

21、邊孔。每孔又采取分節(jié)注漿的方式，每次注漿結(jié)束后及時(shí)清孔，以便保證下次順利壓注。注漿結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)以注漿終壓和注漿量進(jìn)行綜合判定。3.7.6 注漿效果分析3.7.6.1 數(shù)值模擬計(jì)算分析4.1.1 計(jì)算模型及施工過程模擬(1) 計(jì)算模型計(jì)算模擬采用ansys大型通用有限元軟件，計(jì)算模型中用隧道與地層共同作用的受力模式模擬分析隧道結(jié)構(gòu)的受力與變形，用四節(jié)點(diǎn)等參平面實(shí)體單元(plane42)模擬圍巖(包括注漿段)；用二節(jié)點(diǎn)等參平面梁單元(beam3)模擬初期支護(hù)結(jié)構(gòu)(其模量為格柵鋼架和噴射混凝土的綜合模量，即將噴射混凝土的模量提高到1.2倍)，用四節(jié)點(diǎn)等參平面實(shí)體單元(plane42)模擬二次襯砌，錨桿未

22、作模擬即視錨桿對圍巖的加固作用與施工擾動對圍巖的破壞相抵。在計(jì)算過程中假定：巖體的變形是各向同性的；隧道的受力和變形是平面應(yīng)變問題。(2) 施工步驟由于計(jì)算重在分析注漿效果，所以計(jì)算分析采用全斷面開挖，開挖后假定洞周圍巖釋放40%應(yīng)力，施作初期支護(hù)后釋放40%應(yīng)力，施作二次襯砌后再釋放20%應(yīng)力。整個模擬過程分為4個載荷步完成。具體步驟如下：計(jì)算模型的初始應(yīng)力；全斷面開挖；激活初期支護(hù)結(jié)構(gòu)；激活二次襯砌。注漿段的模擬采用在計(jì)算過程中變換材料屬性的方法實(shí)現(xiàn)。4.1.2 材料計(jì)算參數(shù)選取有限元數(shù)值分析中，隧道圍巖材料特性按均質(zhì)彈塑性體考慮，材料力學(xué)特性假定遵循drucker-prager屈服準(zhǔn)則，當(dāng)材料進(jìn)入塑性狀態(tài)后，其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系由塑性理論中的增量法求解。襯砌材料因其力學(xué)特性遠(yuǎn)較v級圍巖好，計(jì)算中視為彈性體。2種材料的物理力學(xué)參數(shù)見表2。表2 圍巖與結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)參數(shù) 4.1.3 計(jì)算結(jié)果分析 (1) 初期支護(hù)計(jì)算結(jié)果分析圖3，4分別為注漿前后初期支護(hù)的彎矩和軸力圖。從圖3可以看出：注漿前后，初期支護(hù)在埋深較大一側(cè)拱腳處負(fù)彎矩值最大，未注漿時(shí)最大負(fù)彎矩值達(dá)14948nm；注漿之后彎矩值降為7535nm，減小了近一