超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)故障處理案例(華中所張文濤)

1、超臨界超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng) 故障故障處理案例處理案例 20162016年年0101月月1 15 5日日 西安西安 報(bào)告人：張文濤報(bào)告人：張文濤 目前，目前，600MW及及600MW以上汽輪發(fā)電機(jī)組已成為以上汽輪發(fā)電機(jī)組已成為 我國電力行業(yè)的主力機(jī)組，其安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重我國電力行業(yè)的主力機(jī)組，其安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重 要意義要意義。軸。軸系長度的增加、支撐方式的多樣性，啟系長度的增加、支撐方式的多樣性，啟 動(dòng)過程中和帶負(fù)荷期間出現(xiàn)的的動(dòng)靜碰磨，運(yùn)行一動(dòng)過程中和帶負(fù)荷期間出現(xiàn)的的動(dòng)靜碰磨，運(yùn)行一 段時(shí)間后的平衡惡化段時(shí)間后的平衡惡化等普通強(qiáng)迫振動(dòng)等普通強(qiáng)迫振動(dòng)，還有一些，還有一些諸

2、諸 如汽流如汽流激振和油膜振蕩激振和油膜振蕩等自激振動(dòng)等自激振動(dòng)仍不時(shí)發(fā)生。下仍不時(shí)發(fā)生。下 面我分享兩面我分享兩個(gè)超臨界機(jī)組的振動(dòng)個(gè)超臨界機(jī)組的振動(dòng)故障處理案例。故障處理案例。 概述 主要內(nèi)容 660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)故障診斷和處理超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)故障診斷和處理 600MW超臨界機(jī)組異常振動(dòng)故障處理超臨界機(jī)組異常振動(dòng)故障處理 660MW660MW超超臨界超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷故障診斷和處理和處理 機(jī)組機(jī)組是是660MW汽輪機(jī)，為超超臨界、一次中間再熱、三缸汽輪機(jī)，為超超臨界、一次中間再熱、三缸 四排汽凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為四排汽凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為N660-25.

3、0/600/600，該機(jī)組共，該機(jī)組共 有有9個(gè)軸承個(gè)軸承，機(jī)組，機(jī)組軸系如圖軸系如圖1所示所示。 660MW660MW超超臨界超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷故障診斷和處理和處理 一、首次啟動(dòng)暖機(jī)一、首次啟動(dòng)暖機(jī) 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 從上圖可以看出，從上圖可以看出，1549 r/min暖機(jī)期間，暖機(jī)期間，7Y軸振不斷增加，軸振不斷增加， 其主要頻率分量為基頻，相位略有變化。從振動(dòng)幅值的增加其主要頻率分量為基頻，相位略有變化。從振動(dòng)幅值的增加 量和時(shí)間來看，可以較為明確地判斷該軸承附近出現(xiàn)了動(dòng)靜量和時(shí)間來看，可以

4、較為明確地判斷該軸承附近出現(xiàn)了動(dòng)靜 碰碰摩。決定摩。決定逐步檢查油擋、軸承和密封瓦，并測(cè)量相關(guān)間隙逐步檢查油擋、軸承和密封瓦，并測(cè)量相關(guān)間隙 。 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 停機(jī)后拆除發(fā)電機(jī)停機(jī)后拆除發(fā)電機(jī)7瓦側(cè)端蓋，檢查油擋、軸承、密瓦側(cè)端蓋，檢查油擋、軸承、密 封瓦等部件，發(fā)現(xiàn)密封瓦下瓦磨損較重封瓦等部件，發(fā)現(xiàn)密封瓦下瓦磨損較重 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 故障分析和處理故障分析和處理 隨后對(duì)隨后對(duì)7瓦側(cè)密封瓦進(jìn)行了處理瓦側(cè)密封瓦進(jìn)行了處理，對(duì)檢修情況進(jìn)行了，對(duì)檢

5、修情況進(jìn)行了 了解，了解，重新調(diào)整重新調(diào)整了相關(guān)間隙了相關(guān)間隙并再次啟動(dòng)運(yùn)行。此次并再次啟動(dòng)運(yùn)行。此次 中速暖機(jī)過程中中速暖機(jī)過程中7Y軸振振動(dòng)幅值最大約軸振振動(dòng)幅值最大約140m，較，較 檢修之前偏大檢修之前偏大，但在，但在約約4個(gè)小時(shí)的暖機(jī)時(shí)間內(nèi)比較穩(wěn)個(gè)小時(shí)的暖機(jī)時(shí)間內(nèi)比較穩(wěn) 定。最后機(jī)組順利升速至定。最后機(jī)組順利升速至3000r/min，表表中中給給出了部出了部 分測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)分測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)數(shù)據(jù)數(shù)據(jù) 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 可以看出，可以看出，兩兩個(gè)低壓轉(zhuǎn)子的軸振合格，但軸承振動(dòng)個(gè)低壓轉(zhuǎn)子的軸振合格，但軸承振動(dòng) 超標(biāo)。其主頻

6、率是基頻，空載狀態(tài)下的幅值和相位超標(biāo)。其主頻率是基頻，空載狀態(tài)下的幅值和相位 穩(wěn)定穩(wěn)定?？紤]。考慮到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸振和軸承振動(dòng)仍在合格到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸振和軸承振動(dòng)仍在合格 范圍，且沒有帶負(fù)荷過程的振動(dòng)數(shù)據(jù)，決定首先平范圍，且沒有帶負(fù)荷過程的振動(dòng)數(shù)據(jù)，決定首先平 衡低壓轉(zhuǎn)子衡低壓轉(zhuǎn)子。 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 轉(zhuǎn)速 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y 7瓦 8x 8y 8瓦 3000 r/min 77 81 45 49 78 63 37 81 45 43 78 39 轉(zhuǎn)速 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y

7、7瓦 8x 8y 8瓦 3000r/min 37 41 30 47 80 41 46 98 42 37 63 47 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 可以看出，此次定速時(shí)低壓可以看出，此次定速時(shí)低壓B轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動(dòng)已轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動(dòng)已 降至合格范圍，但降至合格范圍，但7Y軸振和軸振和7、8瓦的軸承振動(dòng)幅值仍偏瓦的軸承振動(dòng)幅值仍偏 大，振動(dòng)幅值大的原因是發(fā)電機(jī)在檢修大，振動(dòng)幅值大的原因是發(fā)電機(jī)在檢修后后平衡狀態(tài)發(fā)生平衡狀態(tài)發(fā)生 了變化了變化，由于調(diào)度的原因，并考慮到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子帶負(fù)荷由于調(diào)度的原因，并考慮到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子帶負(fù)荷 會(huì)

8、產(chǎn)生熱變形量。決定帶負(fù)荷監(jiān)視運(yùn)行，利用臨停的機(jī)會(huì)產(chǎn)生熱變形量。決定帶負(fù)荷監(jiān)視運(yùn)行，利用臨停的機(jī) 會(huì)再對(duì)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行相應(yīng)的動(dòng)平衡處理會(huì)再對(duì)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行相應(yīng)的動(dòng)平衡處理 低壓轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡后的數(shù)據(jù)如下低壓轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡后的數(shù)據(jù)如下 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 二二、首次帶負(fù)荷、首次帶負(fù)荷 機(jī)組負(fù)荷機(jī)組負(fù)荷630MW時(shí)的部分軸系振動(dòng)數(shù)據(jù)時(shí)的部分軸系振動(dòng)數(shù)據(jù) 負(fù)荷 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y 7瓦 8x 8y 8瓦 630MW 32 66 20 45 80 33 74 148 44 101 63 76 可以看出，高負(fù)荷時(shí)，

9、發(fā)電機(jī)振動(dòng)較空載時(shí)變大，尤其是軸承振動(dòng)，幅值已可以看出，高負(fù)荷時(shí)，發(fā)電機(jī)振動(dòng)較空載時(shí)變大，尤其是軸承振動(dòng)，幅值已 超標(biāo)。對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，幅值的主頻率是基頻，相位穩(wěn)定，振動(dòng)變大的原超標(biāo)。對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，幅值的主頻率是基頻，相位穩(wěn)定，振動(dòng)變大的原 因是帶負(fù)荷時(shí)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)了熱變形，與偏大的原始振動(dòng)疊加，導(dǎo)致幅因是帶負(fù)荷時(shí)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)了熱變形，與偏大的原始振動(dòng)疊加，導(dǎo)致幅 值值進(jìn)一步進(jìn)一步變變大，不排除較大的振動(dòng)誘發(fā)密封大，不排除較大的振動(dòng)誘發(fā)密封瓦瓦等等處處出現(xiàn)動(dòng)靜碰摩。處理方案出現(xiàn)動(dòng)靜碰摩。處理方案 如前述，降低空載時(shí)振動(dòng)幅值，并綜合考慮到帶負(fù)荷時(shí)的振動(dòng)數(shù)據(jù)，制定加如前述，降低空載時(shí)

10、振動(dòng)幅值，并綜合考慮到帶負(fù)荷時(shí)的振動(dòng)數(shù)據(jù)，制定加 重方案，保證空載和帶負(fù)荷狀態(tài)下的軸系振動(dòng)降重方案，保證空載和帶負(fù)荷狀態(tài)下的軸系振動(dòng)降至至合格的合格的范圍范圍。對(duì)機(jī)組升速。對(duì)機(jī)組升速 、空載和帶負(fù)荷數(shù)據(jù)進(jìn)行了綜合處理，結(jié)合轉(zhuǎn)子陣型特征，最終選擇的加重、空載和帶負(fù)荷數(shù)據(jù)進(jìn)行了綜合處理，結(jié)合轉(zhuǎn)子陣型特征，最終選擇的加重 平面是低發(fā)對(duì)輪平面是低發(fā)對(duì)輪 加重后空載狀態(tài)下振動(dòng)數(shù)據(jù)加重后空載狀態(tài)下振動(dòng)數(shù)據(jù) 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 轉(zhuǎn)速 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y 7瓦 8x 8y 8瓦 3000 r/min 51 60

11、 30 48 71 42 32 45 30 24 27 17 軸系各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)均在合格范圍，機(jī)組的振動(dòng)故障處理已基本結(jié)軸系各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)均在合格范圍，機(jī)組的振動(dòng)故障處理已基本結(jié) 束。但由于廠方希望低壓束。但由于廠方希望低壓B轉(zhuǎn)子振動(dòng)能進(jìn)一步降低，隨后對(duì)低轉(zhuǎn)子振動(dòng)能進(jìn)一步降低，隨后對(duì)低 壓壓B轉(zhuǎn)子進(jìn)行了微調(diào)轉(zhuǎn)子進(jìn)行了微調(diào)。 調(diào)整配重后，空載及帶負(fù)荷振動(dòng)數(shù)據(jù)調(diào)整配重后，空載及帶負(fù)荷振動(dòng)數(shù)據(jù) 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 轉(zhuǎn)速 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y 7瓦 8x 8y 8瓦 3000 r/min 29 29 19 36

12、49 26 31 38 17 19 22 18 320MW 60 69 26 36 55 31 47 24 23 25 21 18 軸系振動(dòng)優(yōu)良軸系振動(dòng)優(yōu)良 機(jī)組機(jī)組檢修后首次啟動(dòng)過程中振動(dòng)大無法升速的原檢修后首次啟動(dòng)過程中振動(dòng)大無法升速的原 因是發(fā)電機(jī)密封瓦出現(xiàn)了動(dòng)靜碰摩，處理后碰摩因是發(fā)電機(jī)密封瓦出現(xiàn)了動(dòng)靜碰摩，處理后碰摩 現(xiàn)象消失，升速過程振動(dòng)現(xiàn)象消失，升速過程振動(dòng)正常正常 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子帶負(fù)荷后振動(dòng)超標(biāo)的原因是檢修后產(chǎn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子帶負(fù)荷后振動(dòng)超標(biāo)的原因是檢修后產(chǎn) 生了新的質(zhì)量不平衡，低壓生了新的質(zhì)量不平衡，低壓B轉(zhuǎn)子額定轉(zhuǎn)速下的轉(zhuǎn)子額定轉(zhuǎn)速下的 振動(dòng)故障原因是存在較大的殘余二階質(zhì)量振動(dòng)故障原

13、因是存在較大的殘余二階質(zhì)量不平衡不平衡 。 660MW660MW超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng)超超臨界機(jī)組軸系振動(dòng) 故障診斷和處理故障診斷和處理 三、總結(jié)三、總結(jié) 該機(jī)組是該機(jī)組是600MW超臨界、一次中間再熱、三缸四排汽凝汽超臨界、一次中間再熱、三缸四排汽凝汽 式汽輪機(jī)，型號(hào)是式汽輪機(jī)，型號(hào)是CLN600-24.2/566/566，該機(jī)組共有，該機(jī)組共有9個(gè)軸個(gè)軸 承，承，1、2號(hào)軸承為支承高中壓轉(zhuǎn)子的落地軸承，號(hào)軸承為支承高中壓轉(zhuǎn)子的落地軸承，3、4號(hào)軸承號(hào)軸承 為支承低壓為支承低壓A轉(zhuǎn)子的兩個(gè)汽缸軸承，轉(zhuǎn)子的兩個(gè)汽缸軸承，5、6號(hào)軸承為支承低壓號(hào)軸承為支承低壓 B轉(zhuǎn)子的兩個(gè)汽缸軸承，轉(zhuǎn)子的兩個(gè)汽缸

14、軸承，7、8號(hào)軸承為發(fā)電機(jī)的兩個(gè)端蓋軸號(hào)軸承為發(fā)電機(jī)的兩個(gè)端蓋軸 承，承，9號(hào)軸承為勵(lì)磁短節(jié)支承軸承號(hào)軸承為勵(lì)磁短節(jié)支承軸承 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 機(jī)組機(jī)組啟動(dòng)啟動(dòng)升速過程正常，但在額定轉(zhuǎn)速停留時(shí)，升速過程正常，但在額定轉(zhuǎn)速停留時(shí)，6號(hào)號(hào) 軸承振動(dòng)持續(xù)增加，被迫停機(jī)，無法進(jìn)行相關(guān)的電軸承振動(dòng)持續(xù)增加，被迫停機(jī)，無法進(jìn)行相關(guān)的電 氣試驗(yàn)，影響機(jī)組的正常氣試驗(yàn)，影響機(jī)組的正常運(yùn)行運(yùn)行。下面從機(jī)組振動(dòng)測(cè)。下面從機(jī)組振動(dòng)測(cè) 試，故障原因分析，治理方案的確定和實(shí)施等幾個(gè)試，故障原因分析，治理方案的確定和實(shí)施等幾個(gè) 方面進(jìn)行了方面進(jìn)行了介紹。介紹。 6

15、00MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 啟動(dòng)后定速啟動(dòng)后定速3000r/min時(shí)的軸系振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)如下時(shí)的軸系振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)如下 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 一一、振動(dòng)測(cè)試、振動(dòng)測(cè)試 轉(zhuǎn)速 5x 5y 5瓦 6x 6y 6瓦 7x 7y 7瓦 8x 8y 8瓦 3000 r/min 52 38 37 125 93 45 60 74 49 36 38 23 隨后機(jī)組定速隨后機(jī)組定速3000r/min，準(zhǔn)備做相關(guān)電氣試驗(yàn)。在等待準(zhǔn)，準(zhǔn)備做相關(guān)電氣試驗(yàn)。在等待準(zhǔn) 備的過程中備的過程中6瓦軸承振動(dòng)逐漸增大，幅值超過瓦軸承振

16、動(dòng)逐漸增大，幅值超過100m，手動(dòng)，手動(dòng) 停機(jī)。下圖給停機(jī)。下圖給出了出了幾個(gè)軸承的趨勢(shì)圖幾個(gè)軸承的趨勢(shì)圖 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 可以可以看出，看出，3000 r/min下空載運(yùn)行約下空載運(yùn)行約35分鐘，分鐘，7號(hào)軸號(hào)軸 承通頻幅值由承通頻幅值由50m增大到增大到80m，6瓦軸承已超過瓦軸承已超過 100m，軸承振幅值主頻為基頻，幅值增大過程中軸承振幅值主頻為基頻，幅值增大過程中 ，相位略，相位略有變化，手動(dòng)打閘停機(jī)。有變化，手動(dòng)打閘停機(jī)。 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的振動(dòng)

17、情況取決于激振力和軸承動(dòng)剛度的影軸承系統(tǒng)的振動(dòng)情況取決于激振力和軸承動(dòng)剛度的影 響，在線性系統(tǒng)中，部件呈現(xiàn)的振幅與作用在該部件上的激響，在線性系統(tǒng)中，部件呈現(xiàn)的振幅與作用在該部件上的激 振力振力成正比成正比，與與動(dòng)剛度成動(dòng)剛度成反比反比。 6、7 號(hào)軸振和瓦振都以工頻分量為主，屬于強(qiáng)迫振動(dòng)范疇，號(hào)軸振和瓦振都以工頻分量為主，屬于強(qiáng)迫振動(dòng)范疇， 振動(dòng)爬升增加的幅值也以工頻分量為主，振動(dòng)爬升增加的幅值也以工頻分量為主，6號(hào)軸振值由號(hào)軸振值由 126m爬升至爬升至149m，6號(hào)瓦瓦振由最初號(hào)瓦瓦振由最初 49m爬升至爬升至100m ，有繼續(xù)增大的趨勢(shì)。爬升過程中軸振和瓦振的相位基本未，有繼續(xù)增大的趨

18、勢(shì)。爬升過程中軸振和瓦振的相位基本未 變，屬于工頻失穩(wěn)變，屬于工頻失穩(wěn)問題問題。 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 二、故障分析和處理二、故障分析和處理 機(jī)組機(jī)組定速后，軸振以及軸承振動(dòng)的基頻相位、激振力的位置定速后，軸振以及軸承振動(dòng)的基頻相位、激振力的位置 及轉(zhuǎn)子的不平衡量都基本不變，在排除動(dòng)靜碰摩的情況下，及轉(zhuǎn)子的不平衡量都基本不變，在排除動(dòng)靜碰摩的情況下， 引起基頻幅值持續(xù)緩慢上升的故障原因在于軸承座整體動(dòng)剛引起基頻幅值持續(xù)緩慢上升的故障原因在于軸承座整體動(dòng)剛 度緩慢下降或存在結(jié)構(gòu)共振度緩慢下降或存在結(jié)構(gòu)共振。 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨

19、界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 定速定速3000 r/min初期，初期，6號(hào)軸承軸振最大號(hào)軸承軸振最大125m，主要是基頻，主要是基頻 分量，表明低壓轉(zhuǎn)子存在較大的不平衡量，但不是引起分量，表明低壓轉(zhuǎn)子存在較大的不平衡量，但不是引起 6、7 號(hào)瓦振、軸振不穩(wěn)定的原因。引起號(hào)瓦振、軸振不穩(wěn)定的原因。引起 6、7 號(hào)瓦振、號(hào)瓦振、 軸振爬升軸振爬升 最有可能的最有可能的因素是軸承座因素是軸承座動(dòng)力特性發(fā)生了變化，使得軸承座動(dòng)力特性發(fā)生了變化，使得軸承座 動(dòng)剛度下降，并影響支撐系統(tǒng)的固有頻率動(dòng)剛度下降，并影響支撐系統(tǒng)的固有頻率。 措施措施： 降低降低軸系的激振力軸系的激振力-通過動(dòng)平衡處理

20、降低軸振通過動(dòng)平衡處理降低軸振； 提高提高軸承座的動(dòng)剛度軸承座的動(dòng)剛度-具備條件時(shí)需要相關(guān)軸承參數(shù)（接具備條件時(shí)需要相關(guān)軸承參數(shù)（接 觸面和間隙等觸面和間隙等） 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 經(jīng)討論決定，優(yōu)先對(duì)低壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡，降低原經(jīng)討論決定，優(yōu)先對(duì)低壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡，降低原 始激振力，從而降低共振峰值，以保證空載時(shí)各項(xiàng)始激振力，從而降低共振峰值，以保證空載時(shí)各項(xiàng) 試驗(yàn)的順利完成。帶負(fù)荷后，隨著低壓缸進(jìn)汽量的試驗(yàn)的順利完成。帶負(fù)荷后，隨著低壓缸進(jìn)汽量的 增大，整體剛度會(huì)增加，增大，整體剛度會(huì)增加，6號(hào)軸承振動(dòng)會(huì)進(jìn)一步降低號(hào)軸承振動(dòng)會(huì)進(jìn)一步降低 600MW600MW超臨界機(jī)組超臨界機(jī)組異常異常振動(dòng)振動(dòng) 故障處理故障處理 對(duì)軸系的振動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，低壓對(duì)軸系的振動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，低壓B轉(zhuǎn)子振動(dòng)以二階陣型轉(zhuǎn)子振動(dòng)以二階陣型 為主，綜合考慮熱變形量，實(shí)施了反對(duì)稱形式的配重。分別為主，綜合考慮熱變形量，實(shí)施了反對(duì)稱形式的配重。分別 在低壓在低壓B轉(zhuǎn)子兩端加重轉(zhuǎn)子兩端加重300g后啟動(dòng)運(yùn)行，額定轉(zhuǎn)速下后啟動(dòng)運(yùn)行，額定轉(zhuǎn)速下6號(hào)軸號(hào)軸 承振動(dòng)仍有所增加，但最終穩(wěn)定在承振動(dòng)仍有所