專用銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)論文

1、攀枝花學(xué)院本科課程設(shè)計(jì)（論文） 專用銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： * 學(xué)生學(xué)號(hào)： * 院（系）： 機(jī)械工程學(xué)院 年級(jí)專業(yè)： 09 機(jī)制 1 班 指導(dǎo)教師： * 二 0 一二 年 六 月 攀枝花學(xué)院教務(wù)處制 攀枝花學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書攀枝花學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 題題目目專用銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 1、課程設(shè)計(jì)的目的、課程設(shè)計(jì)的目的 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和計(jì)算是機(jī)床設(shè)計(jì)的一部分。要求學(xué)生在完成液壓傳動(dòng)課程學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上， 運(yùn)用所學(xué)液壓基本知識(shí)，根據(jù)液壓元件、各種液壓回路的基本原理，獨(dú)立完成液壓回路設(shè) 計(jì)任務(wù)。使學(xué)生在完成液壓回路設(shè)計(jì)的過程中，強(qiáng)化對(duì)液壓元器件性能的掌握，理解不同 回路在系統(tǒng)中的各自作

2、用。能夠?qū)W(xué)生起到加深液壓傳動(dòng)理論的掌握和強(qiáng)化實(shí)際運(yùn)用能力 的鍛煉 2、課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）、課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等） 設(shè)計(jì)一臺(tái)專用銑床，銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率為 6.96 千瓦，銑刀直徑為 120mm，轉(zhuǎn)速 350 轉(zhuǎn)/ 分，如工作臺(tái)質(zhì)量為 363 公斤，工件和夾具的質(zhì)量為 124 公斤，工作臺(tái)的行程為 426mm， 工進(jìn)行程為 185mm，快進(jìn)快退速度為 3.5 米/分，工進(jìn)速度為 601000 毫米/分，其往復(fù)運(yùn) 動(dòng)的加速（減速）時(shí)間為 0.05 秒，工作臺(tái)用平導(dǎo)軌靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)0.2 s f ，試設(shè)計(jì)該機(jī)床的液

3、壓系統(tǒng)。0.1 d f 3、主要參考文獻(xiàn)、主要參考文獻(xiàn) 1 王積偉，章宏甲，黃誼.主編. 液壓傳動(dòng). 機(jī)械工業(yè)出版社.2006.12 2 成大先. 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行本機(jī)械傳動(dòng). 化學(xué)工業(yè)出版社 2004.1 3 張利平液壓傳動(dòng)系統(tǒng)及設(shè)計(jì) m北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005 4 路甬祥主編.液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.2002 5 雷天覺主編.液壓工程手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.1990 4、課程設(shè)計(jì)工作進(jìn)度計(jì)劃、課程設(shè)計(jì)工作進(jìn)度計(jì)劃 1.明確機(jī)床對(duì)液壓系統(tǒng)的要求，進(jìn)行工作過程分析 2 學(xué)時(shí) 2. 初步確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)， 進(jìn)行工況分析和負(fù)載圖的編制 12 學(xué)時(shí) 3. 確定液壓系

4、統(tǒng)方案，擬訂液壓系統(tǒng)圖 8 學(xué)時(shí) 4. 確定液壓制造元件的類型并選擇相應(yīng)的液壓元件，確定輔助裝置 8 學(xué)時(shí) 5. 液壓系統(tǒng) 的性能驗(yàn)算 2 學(xué)時(shí) 6. 液壓油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，制圖及編制技術(shù)文件 8 學(xué)時(shí) 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師（簽字） 日期日期年 月 日 教研室意見：教研室意見： 年 月 日 學(xué)生學(xué)生（簽字）： 接受任務(wù)時(shí)間： 2012 年 6 月 6 日 注：注：任務(wù)書由指導(dǎo)教師填寫。 課程設(shè)計(jì)（論文）指導(dǎo)教師成績?cè)u(píng)定表課程設(shè)計(jì)（論文）指導(dǎo)教師成績?cè)u(píng)定表 題目名稱題目名稱 評(píng)分項(xiàng)目評(píng)分項(xiàng)目 分分 值值 得得 分分 評(píng)價(jià)內(nèi)涵評(píng)價(jià)內(nèi)涵 01學(xué)習(xí)態(tài)度 6 6 遵守各項(xiàng)紀(jì)律，工作刻苦努力，具有良好的科學(xué) 工

5、作態(tài)度。 02科學(xué)實(shí)踐、調(diào)研 7 7 通過實(shí)驗(yàn)、試驗(yàn)、查閱文獻(xiàn)、深入生產(chǎn)實(shí)踐等渠 道獲取與課程設(shè)計(jì)有關(guān)的材料。 工 作 表 現(xiàn) 20% 03課題工作量 7 7 按期圓滿完成規(guī)定的任務(wù)，工作量飽滿。 04綜合運(yùn)用知識(shí)的能力 1010 能運(yùn)用所學(xué)知識(shí)和技能去發(fā)現(xiàn)與解決實(shí)際問題， 能正確處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，能對(duì)課題進(jìn)行理論分析， 得出有價(jià)值的結(jié)論。 05應(yīng)用文獻(xiàn)的能力 5 5 能獨(dú)立查閱相關(guān)文獻(xiàn)和從事其他調(diào)研；能提出并 較好地論述課題的實(shí)施方案；有收集、加工各種 信息及獲取新知識(shí)的能力。 06 設(shè)計(jì)（實(shí)驗(yàn)）能力，方案 的設(shè)計(jì)能力 5 5 能正確設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)方案，獨(dú)立進(jìn)行裝置安裝、調(diào)試、 操作等實(shí)驗(yàn)工作，數(shù)據(jù)正

6、確、可靠；研究思路清 晰、完整。 07計(jì)算及計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力 5 5 具有較強(qiáng)的數(shù)據(jù)運(yùn)算與處理能力；能運(yùn)用計(jì)算機(jī) 進(jìn)行資料搜集、加工、處理和輔助設(shè)計(jì)等。 能 力 水 平 35% 08 對(duì)計(jì)算或?qū)嶒?yàn)結(jié)果的分析 能力（綜合分析能力、技 術(shù)經(jīng)濟(jì)分析能力） 1010 具有較強(qiáng)的數(shù)據(jù)收集、分析、處理、綜合的能力。 09 插圖（或圖紙）質(zhì)量、篇 幅、設(shè)計(jì)（論文）規(guī)范化 程度 5 5 符合本專業(yè)相關(guān)規(guī)范或規(guī)定要求；規(guī)范化符合本 文件第五條要求。 10設(shè)計(jì)說明書（論文）質(zhì)量 3030 綜述簡練完整，有見解；立論正確，論述充分， 結(jié)論嚴(yán)謹(jǐn)合理；實(shí)驗(yàn)正確，分析處理科學(xué)。 成 果 質(zhì) 量 45% 11創(chuàng)新 1010

7、對(duì)前人工作有改進(jìn)或突破，或有獨(dú)特見解。 成績成績 指指 導(dǎo)導(dǎo) 教教 師師 評(píng)評(píng) 語語 指導(dǎo)教師簽名： 年月日 摘摘 要要 本次設(shè)計(jì)的是專用銑床的液壓設(shè)計(jì)，專用銑床是根據(jù)工件加工需要，以液壓 傳動(dòng)為基礎(chǔ)，配以少量專用部件組成的一種機(jī)床。在生產(chǎn)中液壓專用銑床有著較 大實(shí)用性，可以以液壓傳動(dòng)的大小產(chǎn)生不同性質(zhì)的銑床。此次設(shè)計(jì)主要是將自己 所學(xué)的知識(shí)結(jié)合輔助材料運(yùn)用到設(shè)計(jì)中，鞏固和深化已學(xué)知識(shí)，掌握液壓系統(tǒng)設(shè) 計(jì)計(jì)算的一般步驟和方法，正確合理的確定執(zhí)行機(jī)構(gòu)，選用標(biāo)準(zhǔn)液壓元件，能熟 練的運(yùn)用液壓基本回路，組成滿足基本性能要求的液壓系統(tǒng)。在設(shè)計(jì)過程中最主 要的是圖紙的繪制，這不僅可以清楚的將所設(shè)計(jì)的內(nèi)容完

8、整的顯示出來，還能看 出所學(xué)知識(shí)是否已完全掌握了。 整個(gè)設(shè)計(jì)過程主要分成六個(gè)部分：參數(shù)的選擇、方案的制定、圖卡的編制、 專用銑床的設(shè)計(jì)、液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)以及最后有關(guān)的驗(yàn)算。主體部分基本在圖的編 制和液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)兩部分中完成的。 關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：專用銑床，液壓傳動(dòng)，回路設(shè)計(jì). abstract the design is hydraulic special milling machine, hydraulic design special milling machine is based on needs of work, based on hydraulic transmission, mat

9、ch with a few special parts of a machine tool. during production has great practical hydraulic special milling machine, can with hydraulic drive size produces different nature of the milling machine. this design is mainly with my own knowledge will be applied to design of auxiliary materials, streng

10、thening and deepening prior knowledge of hydraulic system design calculation, the general procedure and method to determine the correct method of actuator, choose standard hydraulic components, can skilled using hydraulic basic circuit, composition satisfy basic performance requirements of the hydra

11、ulic system. in the design process of the main is drawing, which not only can clearly drawn designed by the completeness of the contents will show out, still can see whether the knowledge already complete mastery. the whole design process mainly divided into six parts: parameter selection, plan form

12、ulation, the figure card planning, special milling machine design, hydraulic system design and final relevant calculating. theme part includes graph preparation and hydraulic system design key words: special milling machine, hydraulic transmission, loop design. 目目 錄錄 摘摘 要要.i abstract.ii 1 1 設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)題目

13、.1 1.1 設(shè)計(jì)題目.1 2 2 工況分析工況分析.2 2.1 負(fù)載分析.2 2.2 運(yùn)動(dòng)分析.3 3 3 確定液壓缸的參數(shù)確定液壓缸的參數(shù).5 3.1 初選液壓缸的工作壓力.5 3.2 確定液壓缸的尺寸.5 3.3 液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值.6 3.3.1 快進(jìn)階段.6 3.3.2 工進(jìn)階段.6 3.3.3 快退階段.7 3.3.4 繪制液壓缸工況圖.8 4 4 液壓系統(tǒng)圖的擬定液壓系統(tǒng)圖的擬定.11 4.1 制定液壓回路方案.11 4.1.1.油源型式及壓力控制.12 4.1.2.調(diào)速回路.12 4.1.3.換向回路與快速運(yùn)動(dòng)回路及連接方式.12 4.1.4.輔助

14、回路.12 4.2 擬定液壓系統(tǒng)圖.13 5 5 液壓元件的選擇液壓元件的選擇.16 5.1 液壓泵及驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇.16 5.1.1.液壓泵的最高工作壓力計(jì)算.16 5.1 .2 液壓泵的流量計(jì)算.16 5.1.3.確定液壓泵的規(guī)格.16 5.1.4 確定液壓泵驅(qū)動(dòng)功率及電機(jī)的規(guī)格、型號(hào).17 5.2 閥類元件及輔助元件的選擇.17 5.3 油管的選擇.18 5.4 油箱的計(jì)算.19 5.5 吸油管和過濾器之間管接頭的選擇.19 5.6 堵塞的選取.19 5.7 空氣過濾器的選取.20 6 6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算.21 6.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值.21 6

15、.1.1 快進(jìn).21 6.1.2 工進(jìn).22 6.1.3 快退.23 6.2 油液溫升驗(yàn)算.24 7 7 油箱的設(shè)計(jì)油箱的設(shè)計(jì).25 7.1 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì).25 7.2 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì).25 7.3 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì).25 7.4 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置.26 7.5 油箱的裝配圖的繪制.27 參參 考考 文文 獻(xiàn)獻(xiàn).28 總總 結(jié)結(jié).29 致致 謝謝.31 附附 錄錄.33 1 1 設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)題目 1.11.1 設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)題目 設(shè)計(jì)一臺(tái)專用銑床，銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率為 6.96 千瓦，銑刀直徑為 120mm，轉(zhuǎn)速 350 轉(zhuǎn)/分，如工作臺(tái)質(zhì)量為 3

16、63 公斤，工件和夾具的質(zhì)量為 124 公斤，工作臺(tái)的行程為 426mm，工進(jìn)行程為 185mm，快進(jìn)快退速度為 3.5 米/分，工進(jìn)速度為 601000 毫米/分，其往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）時(shí)間為 0.05 秒，工作臺(tái)用平導(dǎo)軌靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)，試設(shè)0.2 s f 0.1 d f 計(jì)該機(jī)床的液壓系統(tǒng)。 設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)參數(shù) 銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率（kw）： p=6.96 銑刀直徑（mm）： d=120 工作臺(tái)質(zhì)量（kg）： m=363 工件和夾具的質(zhì)量（kg）： m=124 工作臺(tái)快進(jìn)、快退速度（m/min）： v= 3.5 工進(jìn)速度 (mm/min) v= 601000 工作臺(tái)液壓缸快進(jìn)行程（m

17、m）： l1=241 工作臺(tái)液壓缸工進(jìn)行程（mm）： l2=185 工作臺(tái)導(dǎo)軌面靜摩擦系數(shù)： 0.2 s f 工作臺(tái)導(dǎo)軌面動(dòng)摩擦系數(shù)： 0.1 d f 往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）時(shí)間（t）： t=0.5 2 2 工況分析工況分析 2.12.1 負(fù)載分析負(fù)載分析 銑床工作臺(tái)液壓缸快進(jìn)階段，啟動(dòng)時(shí)的外負(fù)載是導(dǎo)軌靜摩擦阻力，加速時(shí)的負(fù)載 是導(dǎo)軌動(dòng)摩擦阻力和慣性力，恒速時(shí)是動(dòng)摩擦阻力，在快退階段的外負(fù)載是動(dòng)摩 擦阻力，銑床工作臺(tái)液壓缸在工進(jìn)階段的外負(fù)載是工作負(fù)載，即刀具銑削力及動(dòng) 摩擦阻力。 根據(jù)給定條件，先計(jì)算工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)中慣性力，工作臺(tái)與導(dǎo)軌的動(dòng)摩擦阻力 m f 和靜摩擦阻力 fd f fs f (2-

18、1) 4870 4.35/60 (4870 0.0725)/(10 0.05)706( ) 10 0.05 g m fv fn g t (n) (2-2) 12 ()0.1 (3630 1240)487 fddgg ffff (n) (2-3) 12 ()0.2 (3630 1240)974 fssgg ffff 其中，(n) 11 363 103630 g fm g (n) 22 124 101240 g fm g (n) 12 3630 12404870 ggg fff 由銑頭的驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率可以求得銑削工作負(fù)載： t f (2-4) t p f v 其中 350 3.14 0.12 2.1

19、98 6060 n d m v s 所以，（n） 6960 3166 2.198 t p f v 同時(shí)考慮到液壓缸密封裝置的摩擦阻力（取液壓缸的機(jī)械效率） ，工作臺(tái) 0.9 m 的液壓缸在各工況階段的負(fù)載值列于表 2-1 中，負(fù)載循環(huán)圖如圖 2-1 所示。 表 2-1 銑床工作臺(tái)液壓缸外負(fù)載和推力計(jì)算結(jié)果 工況負(fù)載計(jì)算公式液壓缸負(fù)載 f(n)液壓缸推力（n） 0 f 起動(dòng) fs ff 9741082 加速 fdm fff 11931326 快進(jìn) fd ff 487541 工進(jìn) fdt fff 36534059 反向起動(dòng) fs ff 9741082 反向加速 fdm fff 11931326 快

20、退 fd ff 487541 圖 2-1 液壓缸負(fù)載循環(huán)圖 2.22.2 運(yùn)動(dòng)分析運(yùn)動(dòng)分析 根據(jù)給定條件，快進(jìn)、快退速度為 0.0725m/s，其行程分別為 241mm 和 426mm，工進(jìn)速度為 601000m/s（即 0.0010.0167m/s） ，工進(jìn)行程 185mm，繪 出速度循環(huán)圖如圖 2-2 所示 圖 2-2 液壓缸速度循環(huán)圖 3 3 確定液壓缸的參數(shù)確定液壓缸的參數(shù) 3.13.1 初選液壓缸的工作壓力初選液壓缸的工作壓力 專用銑床歸屬于半精加工機(jī)床，根據(jù)液壓缸推力為 4070n（表 2-1）,，初 選液壓缸的設(shè)計(jì)壓力為pa. 5 30 10 3.23.2 確定液壓缸的尺寸確定液

21、壓缸的尺寸 由于銑床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使 ,快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力 12 2aa 損失取pa，快退時(shí)回油路壓力損失亦取pa。工進(jìn)時(shí)， 5 5 10p 5 5 10p 為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為 pa,選取背壓pa。 5 (510) 10 5 2 8 10p 確定液壓缸尺寸取液壓缸無桿腔作工作腔列液壓缸力的平衡方程： 專用銑床液壓缸力的平衡圖 根據(jù),可求出液壓缸大腔面積為 1122 () m fpap a 1 a (3-1) 2 1 5 2 1 3653 0.0016 8 0.9 (30) 10

22、() 22 m f am p p (3-2) 1 44 0.0016 0.0451 3.14 a dm 根據(jù) gb2348-80 圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得 d=50mm，液壓缸活塞桿直徑 ，根據(jù) gb2348-80 就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值 d=36mm，于是液35.36 2 d dmm 壓缸實(shí)際有效工作面積為 (3-3) 222 1 0.050.0020 44 adm (3-4) 22222 2 ()(0.050.036 )0.0010 44 addm 3.33.3 液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值 3.3.13.3.1 快進(jìn)階段快進(jìn)階段

23、 1、啟動(dòng)階段 （3-/974/0.91082() m fn 5） （3- 1012 (/)/() m pfaa 2 po 6） 故 1 1082/(0.00200.0010)1.082 a pmp 2、加速階段 /1193/0.9=1326( ) m fn （3- 21 ppp 7） （3- 1122 1212 / (/)/() m m p afp a pfpaaa 6-4-4 =(1326+0. 5 1010 10 )/ (20-10) 10 =1. 826m pa 8） 3、恒速階段 /487/0.9=541( ) m fn 21 ppp 1122 1212 / (/)/() 10 m

24、m p afp a pfpaaa 6-4-4 =(541+0. 5 1010 )/ (20-10) 10 =1. 041 m pa 又因?yàn)?（3- 43 121 ()10 104.35/ min4.35 / minqaaml -3 4. 35 10 9） 故輸入功率為： 63 1 1.041 104.35 10/600.075pp qkw 3.3.23.3.2 工進(jìn)階段工進(jìn)階段 /3653/0.9=4059( ) m fn 2 0.6pmpa （3- 1122 1221 / (/)/ 2.330 m m p afp a pfp aa 6-4-4 =(4059+0. 6 1010 10 )/ 2

25、0 10 m pa 10） 因?yàn)椋?（3- 43 12 20 101.0/ min2.0 / minqaml 11） 或： 433 12 20 100.060.12 10/ min0.12 / minqa vml 故輸入功率為： 63 1 2.330 102.0 10/600.0777pp qkw 或： 63 1 2.330 100.12 10/600.0047pp qkw 3.3.33.3.3 快退階段快退階段 1、啟動(dòng)階段 /974/0.91082 m fn 12 (/)/ m pfa 2 0p 故 4 1 1082/10 101.082ppampa 2、加速階段 /1193/0.9132

26、6 m fn 2 0.5 a pmp 1221 1212 / (/)/ 2.326 m m a p afp a pfp aa mp 6-4-4 =(1326+0. 5 1020 10 )/ 10 10 3、恒速階段 /487/0.9541() m fn 2 0.5pmpa 1221 1212 / (/)/ 20 1.541 m m p afp a pfp aa 6-4-4 =(541+0. 5 1010 )/ 10 10 m pa 又因?yàn)?（3-12 4 23 3 10 104.35 4.35/ min 4.35 / min qa m l -3 10 ） 故輸入功率為： 1 63 1.541

27、104.35 10/60 0.112 pp q kw 根據(jù)上述計(jì)算各參數(shù)值列入表 3-1 所示。 表 3-1 液壓缸在不同階段的壓力、流量和功率值 工況 推力 f/n 回油腔壓力 2 p /mpa 進(jìn)油腔 壓力 p1 mpa 輸入流 量 q l/min 輸入功 率 p/kw 計(jì)算公式 起動(dòng) 108201.082 112 /()pfaa 加速 13261.826快進(jìn) 恒速 541 21 0.5 ppp pmpa 1.0414.350.075 1212 121 1 ()/() () pfa paa qaa v pp q 工進(jìn) 40590.62.330 0.122 .0 0.0047 0.077 7

28、 1221 1 2 1 ()/pfa pa qav pp q 起動(dòng) 108201.082 12 /pf a 加速 13262.326 快退 恒速 541 0.3 1.5414.350.112 1122 2 3 1 ()/pfa pa qa v pp q 3.3.43.3.4 繪制液壓缸工況圖繪制液壓缸工況圖 根據(jù)表 3-1 計(jì)算結(jié)果，分別繪制 p-l、q-l 和 p-l 圖，如圖 3-1 所示 p-l 圖 q-l 圖 p-l 圖 4 4 液壓系統(tǒng)圖的擬定液壓系統(tǒng)圖的擬定 4.14.1 制定液壓回路方案制定液壓回路方案 4.1.1.4.1.1.油源型式及壓力控制油源型式及壓力控制 這臺(tái)機(jī)床液壓系

29、統(tǒng)功率很小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，可 以采用進(jìn)口調(diào)速回路的形式。為了解決進(jìn)口調(diào)速回路在負(fù)載變化時(shí)的突然 前沖現(xiàn)象，回油路上要設(shè)置背壓閥。 由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中的油液循環(huán)必定是開式 的。從系統(tǒng)壓力流量表 1-3 中可以看到，在液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)內(nèi)，液壓 缸要求壓力變化不大?？爝M(jìn)、快退所需的時(shí)間和工進(jìn)所需的時(shí)間分別為： （4- 11133 131 3 ( /)(/) ()/ (300400) 10/0.0583 12 tlvlv llv s 1） （4- 3 222 /100 10/(1/60)6tlvs 2） 或： 3 222 /100 10/(0.06/60)10

30、0tlvs 所以工進(jìn)時(shí)間占總時(shí)間的比率為： （4- 2 12 6100 100%100%33.3%89.3% (6100) 12 t tt 3） 表 4-1 液壓泵特性 特性齒輪泵葉片泵柱塞泵 功率質(zhì)量比中大大 輸出壓力脈動(dòng)大小小 噪聲大中大 價(jià)格低中高 粘度對(duì)效率的 影響 很大稍小很小 污染敏感度小大 大 適用場合 機(jī)床、工程機(jī)械、 農(nóng)牧機(jī)械、車輛 機(jī)床、液壓機(jī)、注 塑機(jī)、工程機(jī)械 工程機(jī)械、礦山機(jī)械、鍛 壓機(jī)械、建筑機(jī)械 因此從節(jié)能、節(jié)約成本、噪聲以及功率質(zhì)量比等角度考慮，采用單個(gè) 葉片泵液壓泵就可以滿足系統(tǒng)的工作要求 ，工況圖表明，系統(tǒng)的壓力和流 量均較小，故可采用單定量泵供油油源和溢流

31、閥調(diào)壓的方案，如圖 4-1 所 示： 4.1.2.4.1.2.調(diào)速回路調(diào)速回路 銑床加工零件時(shí)，有順銑和逆銑兩種工作狀態(tài)，故選用單向調(diào)速閥的 回油節(jié)流調(diào)速，如圖 4-3 所示。由于已經(jīng)選用節(jié)流調(diào)速回路，故系統(tǒng)必然 為開式循環(huán)。 4.1.3.4.1.3.換向回路與快速運(yùn)動(dòng)回路及連接方式換向回路與快速運(yùn)動(dòng)回路及連接方式 換向回路選用了三位四通“o”型中位機(jī)能的電磁換向閥實(shí)現(xiàn)液壓缸 的進(jìn)退和停止，如圖 4-2 所示。采用二位三通電磁換向閥實(shí)現(xiàn)液壓缸快進(jìn) 時(shí)的差動(dòng)連接，如圖 4-4 所示。 由于本機(jī)床工作部件終點(diǎn)的定位精度無特殊要求，故采用行程控制方 式即活動(dòng)擋塊壓下電氣行程開關(guān)，控制換向閥電磁鐵的通

32、斷電以及死擋鐵 即可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)換向和速度換接。 4.1.4.4.1.4.輔助回路輔助回路 在液壓泵進(jìn)口設(shè)置一過濾器以保證吸入液壓泵的油液清潔，出口設(shè)一 單向閥以保護(hù)液壓泵，在該單向閥與液壓泵之間設(shè)一壓力表及其開關(guān)，以 便溢流閥調(diào)壓和觀察，如圖 4-5 所示。 圖 4-1 液壓油源的選擇 圖 4-2 換向回路 圖 4-3 速度換接回路 圖 4-4 差動(dòng)回路 圖 4-5 輔助回路 4.24.2 擬定液壓系統(tǒng)圖擬定液壓系統(tǒng)圖 在制定個(gè)液壓回路方案的基礎(chǔ)上，經(jīng)整理所得到的液壓系統(tǒng)原理圖如圖。在制定個(gè)液壓回路方案的基礎(chǔ)上，經(jīng)整理所得到的液壓系統(tǒng)原理圖如圖。 由電磁鐵動(dòng)作順序表更容易了解系統(tǒng)的工作原理及各工

33、況下的油液流動(dòng)路線。由電磁鐵動(dòng)作順序表更容易了解系統(tǒng)的工作原理及各工況下的油液流動(dòng)路線。 工況 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 原位停止 電磁鐵狀態(tài) 1ya2ya 3ya - - + -+ +- - + 1ya 2ya 3ya 工進(jìn) 快退 1 過濾器； 2 定量葉片泵；3 異步電機(jī)；4 溢流閥；5 單向調(diào)速閥；6 單向閥；7 三位四通 電磁閥；8 壓力表開關(guān)；9 液壓缸；10 二位三通電磁換向閥 液壓系統(tǒng)工作原理簡要分析如下： a.快進(jìn) 按下啟動(dòng)按鈕，電磁鐵 2ya 得電使三位四通電磁換向閥 7 切換至 右位，電磁鐵 3ya 得電，二位三通電磁換向閥 9 切換至右位。系統(tǒng)的油液路線 為： 進(jìn)油路：過濾器 1

34、-定量葉片泵 2-三位四通電磁換向閥 7（右位）-液 壓缸 10（無桿腔） 回油路：液壓缸 10（有桿腔）-二位三通電磁換向閥 9（左位）-液壓缸 10（無桿腔） b.工進(jìn): 電磁鐵 2ya 得電使三位四通電磁換向閥 7 切換至右位，電磁鐵 3ya 失電，二位三通電磁換向閥 9 切換至中位機(jī)能。系統(tǒng)的油液路線為： 進(jìn)油路：過濾器 1-定量葉片泵 2-三位四通電磁換向閥 7（右位）-液 壓缸 10（無桿腔） 回油路：液壓缸 10（有桿腔）-二位三通電磁換向閥 9（中位）-單向調(diào) 速閥 8-三位四通電磁換向閥 7（右位）-油箱 c.快退: 電磁鐵 1ya 得電使三位四通電磁換向閥 7 切換至左位，

35、電磁鐵 3ya 失電，二位三通電磁換向閥 9 切換至中位機(jī)能。系統(tǒng)的油液路線為： 進(jìn)油路：過濾器 1-定量葉片泵 2-三位四通電磁換向閥 7（左位）-單 向調(diào)速閥 8-二位三通電磁換向閥 9（中位）-液壓缸 10（有桿腔） 回油路：液壓缸 10（無桿腔）-三位四通電磁換向閥 7（左位）-油箱 d.快退: 電磁鐵 1ya，2ya 失電使三位四通電磁換向閥 7 切換至中位，電磁 鐵 3ya 失電，二位三通電磁換向閥 9 保持中位機(jī)能，此時(shí)液壓缸 10 兩腔封閉， 實(shí)現(xiàn)了原位停止，液壓泵實(shí)現(xiàn)小流量卸荷。 5 5 液壓元件的選擇液壓元件的選擇 5.15.1 液壓泵及驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇液壓泵及驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇

36、 5.1.1.5.1.1.液壓泵的最高工作壓力計(jì)算液壓泵的最高工作壓力計(jì)算 液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的最大工作壓力出現(xiàn)在快退階段，其值為 2.326mpa，由于進(jìn)油路元件較少，故液壓缸間的進(jìn)油路上的壓力損失估取為 0.9mpa，則泵的最大工作壓力應(yīng)為： p p (2.3260.50.4)3.226 p pmpampa 5.125.12液壓泵的流量計(jì)算液壓泵的流量計(jì)算 泵的供油流量按液壓缸的快進(jìn)（恒速時(shí)）階段的流量 q=4.35l/min 進(jìn)行估算。 由于系統(tǒng)流量較小，故取泄漏系數(shù) k=1.3，則液壓泵供油流量應(yīng)為 p q =1.3 4.35=5.655(l/min) p qqv 5.1.3.5.

37、1.3.確定液壓泵的規(guī)格確定液壓泵的規(guī)格 根據(jù)系統(tǒng)所需流量，擬初選液壓泵的轉(zhuǎn)速為 1450 r/min，泵的容積效率為 =0.8，由此可得泵的排量參考值為 v =1000/（n1）=1000 5.655/(1450 0.8)=4.875()vgqv v /ml r 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，最后確定選取 yb1-6 型葉片泵，泵 的額定壓力為=6.3mpa,液壓泵的理論排量為: ，容積效率pn6/vml r =0.8，泵的額定轉(zhuǎn)速為 1450r/min。輸出流量為 v ， 0.86 1450 0.86.96(/ min) p qvnl 比系統(tǒng)所需的流量稍大。 5.1.45.1.4 確

38、定液壓泵驅(qū)動(dòng)功率及電機(jī)的規(guī)格、型號(hào)確定液壓泵驅(qū)動(dòng)功率及電機(jī)的規(guī)格、型號(hào) 由于液壓缸在快退階段的輸入功率最大，這時(shí)液壓泵的工壓力為 1.541mpa、 流量為 4.35l/min。取泵的總效率，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)的所需功率0.8 p 為： （5-1） (0.3) 6 (1.5410.3) 1450 0.334 60 0.8 1000 pppp pp p qpq pkw 根據(jù)此數(shù)值按 jb/t8680.11998，查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本選取 y801-4 型三相 異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率為，額定轉(zhuǎn)速。用此轉(zhuǎn)0.55 n pkw1390 / min n nr 速驅(qū)動(dòng)液壓泵時(shí)，泵的實(shí)際輸出流量為 6.67l

39、/min，仍能夠滿足系統(tǒng)工作時(shí) 各工況對(duì)流量的要求。 5.25.2 閥類元件及輔助元件的選擇閥類元件及輔助元件的選擇 根據(jù)閥類及輔助元件所在的油路的最大工作壓力和通過該元件的最大實(shí) 際流量，可以選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格見表 5-1，表中序號(hào)與圖 4-6 中標(biāo)號(hào)相同。 表 5-1 元件的型號(hào)及規(guī)格 序號(hào)元件名稱 估計(jì)通過 流量 l/min 額定 流量 /l/min 額定壓 力/mpa 額定壓降 /mpa 型號(hào)、規(guī)格 1過濾器6.67162.50.02xu-b16x100 2定量葉片泵66.676.3yb-6 3異步電機(jī)y8014 4溢流閥6.67636.3yf3-10b 5壓力表開關(guān)6.3a

40、f6ep30/y63 6單向閥6.6780160.2af3-ea10b 7 三位四通 電磁閥 4.586160.534df3-e4b 8單向調(diào)速閥4.266.316aqf3-6ab 9 二位三通電 磁換向閥 4.26106.323d-10b 10液壓缸自行設(shè)計(jì) 5.35.3 油管的選擇油管的選擇 各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出口油管則按 輸入、排出的最大流量計(jì)算。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、 出流量由節(jié)流閥與調(diào)速閥決定，故液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量均可調(diào)整到與 原定數(shù)值相同，進(jìn)出液壓缸無桿腔的流量，在快退和差動(dòng)工況時(shí)為，所以管 2q 道流量按計(jì)算。

41、q 12 / minl 液壓缸在各階段的進(jìn)、出流量及流速表 5-2： 表 5-2 液壓缸的進(jìn)、出流量及流速 流量 流速 快進(jìn)工進(jìn)快退 輸入 流量 l/min 1112 ()/() (20 6.67)/10 13.34 p qaqaa 1 2.0q 1 6.67 p qq 排出 流量 l/min 22 11 ()/ (10 13.34)/20 6.67 qa qa 2211 ()/ (2.0 10)/20 1.0 qa qa 21 12 ()/ (6.67 20)/10 13.34 qaqa 運(yùn)動(dòng)速度 m/min 1 4 / /10 10 6.67 vq p12 -3 （a-a） =6.67 1

42、0 211 4 / /20 10 1 vqa -3 2. 0 10 312 4 / /10 10 6.67 vqa -3 6. 67 10 由表中數(shù)據(jù)可知所選液壓泵的型號(hào)、規(guī)格是適宜的。 由表 3-1 可知，該系統(tǒng)中最大壓力小于 3mpa，油管中流速取 2.53m/s；所以當(dāng) 油液在壓力管中流速取 3m/min 時(shí)，公式 （5-2 q d v 3） 可算得與液壓缸無桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為： 63 1 2/2(13.34 10 )/(3 1060)9.7dqmm 故可取內(nèi)徑為的管道。 10mm 63 2 2/2(6.67 10 )/(3 1060)6.87dqmm 故可取內(nèi)徑為管道。7mm 5

43、.45.4 油箱的計(jì)算油箱的計(jì)算 油箱容積公式 (5-4） p vq 估算，當(dāng)取為 6 時(shí)，求得其容積為：6 6.6740.02 p vql 按 jb/7938-1999 規(guī)定，取標(biāo)準(zhǔn)值 v=40l 5.55.5 吸油管和過濾器之間管接頭的選擇吸油管和過濾器之間管接頭的選擇 在此選用卡套式軟管接頭 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)4表 23.966 得其連接尺寸如下表： 表 7.3 卡套式軟管接頭 單位：mm 0 d 公稱 壓力 mpa 管子 內(nèi)徑 0 d mm 公稱尺寸極限偏差 min l卡套式管接頭 0 d g(8)3018.5250.10517026 5.65.6 堵塞的選取堵塞的選取 考慮到鋼板厚度只有

44、 4mm，加工螺紋孔不能太大，查中國機(jī)械設(shè)計(jì)大典表 42.7178 選取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見下表 表 7.5 外六角螺塞作為堵塞 s d 1 d de基本尺寸極限偏差lhb 1 b rc 重量 kg 12 1.25m 10.2221513 0 0.24 4123311.00.032 5.75.7 空氣過濾器的選取空氣過濾器的選取 按照空氣過濾器的流量至少為液壓泵額定流量 2 倍的原則， 即： 22 6.96 / min13.92(/ min)qqll p 過濾器 選用 ef 系列液壓空氣過濾器，參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表 23.8-95 得，將其主要 參數(shù)列于下表： 表 7.6 ef 系列液

45、壓空氣過濾器 參數(shù) 型號(hào) 過 濾 注 油 口 徑 mm 注油 流量 l/min 空氣 流量 l/min 油過 濾面 積 l/min 1 h mm 2 h mm 1 d mm 2 d mm 3 d mm 四只螺 釘均布 mm 空氣 進(jìn)濾 精度 mm 油 過 濾 精 度 m e-50 2 f 323237927015458668296m6140.105125 注：油過濾精度可以根據(jù)用戶的要求是可調(diào)的。 6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算 6.16.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值 由于系統(tǒng)的油路布置尚未具體確定，整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無法全面估算， 故

46、只能先按式估算閥類元件的壓力損失，待設(shè)計(jì)好管路布局 2 () r r q pp q 圖后，加上管路的沿程損失和局部損失即可。但對(duì)于中小型液壓系統(tǒng)，管路 的壓力損失甚微，可以不予考慮。壓力損失的驗(yàn)算應(yīng)按一個(gè)工作循環(huán)中不同 階段分別進(jìn)行。 6.1.16.1.1 快進(jìn)快進(jìn) 滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表 5-1 和表 5-2 可知，進(jìn)油路上油液通過 單向閥 3 電磁換向閥 2 的流量是 6.67l/min，然后與有桿腔的回油匯合，以 13.34l/min 通過行程閥 7 并進(jìn)入無桿腔,從而進(jìn)油路上的總壓降為： 222 0.2 (6.67/63)0.5 (6.67/80)0.25 (13.34/63

47、)0.0169 v pmpa (6-1) 此壓力值不大，不會(huì)會(huì)使壓力閥打開，故可保證從節(jié)流閥流出的油液全部進(jìn) 入液壓缸。 回油路上，液壓缸有桿腔中的油液通過電液換向閥 2 和單向閥 3 的流量 都是 6.67l/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥 7 流入無桿腔。由此 可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力與無桿腔壓力之差。 2 p 1 p (6-2) 21 222 0.5 (6.67/80)0.2 (6.67/63)0.25 (13.34/63) 0.0169 ppp mpa 此值小于原估計(jì)值 0.5mpa（見表 3-1） ，所以是偏安全的。 6.1.26.1.2 工進(jìn)工進(jìn) 工進(jìn)時(shí)，油液在油路上通過單

48、向閥 3 和電磁換向閥 2 的流量為 2.0l/min，在調(diào)速閥 6 處的壓力損失為 0.5mpa；油液在回油路上通過換向 閥 2 的流量是 1.0l/min，在背壓閥 7 處的壓力損失為 0.5mpa，通過順序閥 10 的流量為（1.0+6.67）l/min，因此這時(shí)液壓缸回油腔的壓力為: 2 p (6-3) 22 2 0.5 (2.0/80)0.50.37.67/63 0.505pmpa（） 可見此值小于原估計(jì)值 0.8mpa。故可按表 3-1 中公式重新計(jì)算工進(jìn)時(shí)液壓缸 進(jìn)油腔壓力，即： 1 p 6 121 ()/10 )2.282pfp aampa 6-4-4 (4059+0. 505

49、 1010 10 )/ (20 10 (6-4) 此值與表 3-1 中數(shù)值 2.330mpa 相近。溢流閥 4 的調(diào)壓應(yīng)為: 1p a p (6-5) 2 111 2.2820.5 (2.0/80)2.2823 p a pppmpa 6.1.36.1.3 快退快退 快退時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過單向閥 3、電磁換向閥 2 的流量為 13.7l/min，油液在回油路上通過換向閥 2 和單向閥 3 的流量為 27.4l/min. 因此進(jìn)油路上總壓降為： (6-6) 22 1 0.3 (6.67/100)0.5 (6.67/80)0.0048 v pmpa 此值較小，液壓泵驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率是足夠的。所以快

50、退時(shí)液壓泵的最大工 作壓力應(yīng)為： p p (6-7) 11 2.282+0.0048=2.286mpa pv ppp 因此大流量液壓泵卸荷的順序閥 11 的調(diào)節(jié)器壓應(yīng)大于 2.286mpa。 6.26.2 油液溫升驗(yàn)算油液溫升驗(yàn)算 工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中所占的時(shí)間比例達(dá) 54.7%95.3%，所以系統(tǒng)發(fā) 熱和油液溫升可用工進(jìn)時(shí)的情況來計(jì)算。工進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為 （6- 3 4059 1000/(60 10 )0.06765 o pfvkw 8） 由于使用變量泵，則液壓泵的出油量是根據(jù)系統(tǒng)所需油量出油的，又在工 進(jìn)時(shí)所需油液為 0.08l/min，同時(shí)回路中油液損失按 10%計(jì)算，則液壓泵出

51、油量為：，由手冊(cè)查得，變量葉片泵的效率可0.9 0.080.072 / min p ql 取 0.8,故此時(shí)液壓泵總的輸出功率為： （6- 3 6 20.25 10 /1.914 10 /0.80.8075 60 ipp pp qkw 9） 由此得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為: 0.80750.067650.7399 iio hppkw （6- 10） 由于在液壓系統(tǒng)中，油管的散熱面積相對(duì)于油箱來說小的多，可以忽略不 計(jì)，故系統(tǒng)主要考慮油箱的熱量問題。因?yàn)橐簤合到y(tǒng)采用變量泵供油，其 發(fā)熱量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式可算得，式中 v 為油箱的有效體積， 32 / i thvc 由前面計(jì)算可知 v=66l,故其發(fā)熱量為：

52、 (6-11) 3232 3 /0.7399 10 /(40)45.2950 55 i thvcccc 該系統(tǒng)的溫升沒有超出允許的范圍，故該液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。 7 油箱的設(shè)計(jì)油箱的設(shè)計(jì) 由前面計(jì)算可知，該液壓系統(tǒng)所需油液體積為：v=40.02，但應(yīng)考慮油箱內(nèi) 散熱條件，由相關(guān)資料查得油箱頂面應(yīng)高出油液高度 10%-15%，所以油箱 的內(nèi)體積應(yīng)為：，并取標(biāo)準(zhǔn)容積為 63l，且選擇開 1.1 40.0244.022vl 式油箱，考慮到油箱的整體美觀大方,將其設(shè)計(jì)成為帶支撐腳的長方體形油 箱。所以其長、寬、高尺寸均按國家規(guī)格選取，其外形圖如圖 5 所示。 液 位 計(jì) 注油器 清 洗 孔 個(gè)

53、固定孔 離地 間隙 圖 7-1 油箱外形圖 根據(jù)有關(guān)手冊(cè)及資料初步確定其外形尺寸為如表 7-1 所示： 表 7-1 油箱的輪廓參數(shù) 公稱容 量 b1b2l1l2h 近似油 深 固定孔 徑 最小壁 厚 63l365285508308410350mm14mm3mm 7.17.1 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì)壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì) 由表中數(shù)據(jù)分析可采取鋼板焊接而成，故取油箱的壁厚為： ，并采用將液壓泵安裝在油箱的上表面的方式，故上表面應(yīng)比其 3mm 壁要厚，同時(shí)為避免產(chǎn)生振動(dòng)，則頂扳的厚度應(yīng)為壁厚的 4 倍以上，所以 取： ，并在液壓泵與箱頂之間設(shè)置隔振墊。55 315mm 頂 在箱頂設(shè)置回油管、

54、泄油管、吸油管、通氣器并附帶注油口，即取下通氣 帽時(shí)便可以進(jìn)行注油，當(dāng)放回通氣帽地就構(gòu)成通氣過濾器，其注油過濾器 的濾網(wǎng)的網(wǎng)眼小于，過流量應(yīng)大于 20l/min。另外，由于要將液壓250 m 泵安裝在油箱的頂部，為了防止污物落入油箱內(nèi)，在油箱頂部的各螺紋孔 均采用盲孔形式，其具體結(jié)構(gòu)見油箱的結(jié)構(gòu)圖。 7.27.2 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì)箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì) 在此次設(shè)計(jì)中采用箱頂與箱壁為不可拆的連接方式，由于油箱的體積 也相對(duì)不大，采用在油箱壁上開設(shè)一個(gè)清洗孔，在法蘭蓋板中配以可重復(fù) 使用的彈性密封件。法蘭蓋板的結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)油箱的外形尺寸按標(biāo)準(zhǔn)選取， 具體尺寸見法蘭蓋板的零

55、件結(jié)構(gòu)圖，此處不再著詳細(xì)的敘述。為了便于油 箱的搬運(yùn)，在油箱的四角上焊接四個(gè)圓柱形吊耳，吊耳的結(jié)構(gòu)尺寸參考同 類規(guī)格的油箱選取。 在油箱的箱體另一重要裝置即是液位計(jì)了，通過液位計(jì)我們可以隨時(shí) 了解油箱中的油量，同時(shí)選擇帶溫度計(jì)的液位計(jì)，我們還可以檢測(cè)油箱中 油液的溫度，以保證機(jī)械系統(tǒng)的最佳供油。將它設(shè)計(jì)在靠近注油孔的附近 以便在注油時(shí)觀察油箱內(nèi)的油量。 7.37.3 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì)箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì) 在油箱的底設(shè)置放油塞，可以方便油箱的清洗和換油，所以將放油塞 設(shè)置在油箱底傾斜的最低處。同時(shí)，為了更好地促使油箱內(nèi)的沉積物聚積 到油箱的最低點(diǎn)，油箱的傾斜坡度應(yīng)為：。在油箱的底部，

56、為 1/25 1/20 了便于放油和搬運(yùn)方便，在底部設(shè)置支腳，支腳距地面的距離為 150mm， 并設(shè)置加強(qiáng)筋以增加其剛度，在支腳設(shè)地腳螺釘用的固定。 7.47.4 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置 為了延長油液在油箱中的逗留時(shí)間，促進(jìn)油液在油箱中的環(huán)流，促使 更多的油液參與系統(tǒng)中的循環(huán)，以更好地發(fā)揮油箱的散熱、除氣、沉積的 作用，在油箱中的上下板上設(shè)置隔板，其隔板的高度為油箱內(nèi)油液高度的 2/3 以上。并在下隔板的下部開缺口，以便吸油側(cè)的沉積物經(jīng)此缺口至回 油側(cè)，經(jīng)放油孔排出。如圖 8： 在油箱中為了使油液中的氣泡浮出液面，并在油箱內(nèi)設(shè)置除氣網(wǎng)，其 網(wǎng)眼的直徑可用網(wǎng)眼直徑為 0

57、.5mm 的金屬網(wǎng)制成，并傾斜布置。 1030 在油箱內(nèi)回油管與吸油管分布在回油測(cè)和吸油測(cè)，管端加工成朝向箱壁的 斜口，以便于油液沿箱壁環(huán)流。 45 油管管口應(yīng)在油液液面以下，其入口應(yīng)高于底面 23 倍管徑，但不應(yīng)小于 20mm，以避免空氣或沉積物的吸入或混入。對(duì)泄油管由于其中通過的流量 一般較小，為防止泄油阻力，不應(yīng)插入到液面以下。另外在油箱的表面的 通孔處，要妥善密封，所以在接口上焊上高出箱頂 20mm 的凸臺(tái)，以免維 修時(shí)箱頂?shù)奈畚锫淙胗拖洹?7.57.5 油箱的裝配圖的繪制油箱的裝配圖的繪制 采用 cad 繪制油箱的裝配圖見圖以及系系統(tǒng)原理圖見圖。 圖7-2 油箱隔板 參參 考考 文文

58、 獻(xiàn)獻(xiàn) 1 王積偉，章宏甲，黃誼.主編. 液壓傳動(dòng). 機(jī)械工業(yè)出版社.2006.12 2 成大先. 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行本機(jī)械傳動(dòng). 化學(xué)工業(yè)出版社 2004.1 3 張利平液壓傳動(dòng)系統(tǒng)及設(shè)計(jì) m北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005 4 路甬祥主編.液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.2002 5 雷天覺主編.液壓工程手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.1990 總總 結(jié)結(jié) 一個(gè)星期的時(shí)間，課程設(shè)計(jì)終于完成了。在這個(gè)過程中我對(duì)書本有了更深 的了解，學(xué)到了很多有價(jià)值東西，能達(dá)到這樣的效果是所有曾經(jīng)指導(dǎo)過我的老 師，幫助過我的同學(xué)，對(duì)我的教誨、幫助和鼓勵(lì)的結(jié)果。我要在這里對(duì)他們表 示深深的謝意！ 液壓系統(tǒng)的作用為通過改變壓強(qiáng)增大作用力。一個(gè)完整的液壓系統(tǒng)由五個(gè) 部分組成，即動(dòng)力元件、執(zhí)行元件、控制元件、輔助元件（附件）和液壓油。 一個(gè)液壓系統(tǒng)的好壞取決于系統(tǒng)設(shè)計(jì)的合理性、系統(tǒng)元件性能的的優(yōu)劣，系統(tǒng) 的污染防護(hù)和處理，而最后一點(diǎn)尤為重要。 1、在