架橋機(jī)計(jì)算書

1、目錄一、設(shè)計(jì)規(guī)范及參考文獻(xiàn) 2二 . 架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載 2三. 架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算 3四. 結(jié)構(gòu)分析 6五. 架橋機(jī) 1號(hào)、 2號(hào)車橫梁檢算 8六 . 架橋機(jī) 0 號(hào)立柱橫梁計(jì)算 11七、1號(hào)車橫梁及 0號(hào)柱橫梁撓度計(jì)算 13八. 150 型分配梁：（1號(hào)車處） 15九、0號(hào)柱承載力檢算 16十、起吊系統(tǒng)檢算 18十一 . 架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算 18十二.導(dǎo)梁天車走道梁計(jì)算 20十三.吊梁天車橫梁計(jì)算 21、設(shè)計(jì)規(guī)范及參考文獻(xiàn)（一）重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（ GB3811-83）（二）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（ GBJ17-88）（三）公路橋涵施工規(guī)范（ 041-89 ）（四）公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTJ021-

2、89 ）（五）石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書（六）梁體按 30 米箱梁 100 噸計(jì)。二 . 架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載（一） . 垂直荷載梁重:Q1=100t單個(gè)天車重： Q2=20t （含卷?yè)P(yáng)機(jī)、天車重、天車橫梁重） 主梁、桁架及橋面系均部荷載： q=0.67t/m 1.1=0.74t/m 前支腿總重 : Q 3=4t中支腿總重： Q4=2t1 號(hào)承重梁總重： Q5=34t2 號(hào)承重梁總重： Q6=34t2#號(hào)橫梁 Q7=12t梁增重系數(shù)取： 1.1活載沖擊系數(shù)?。?1.2不均勻系數(shù)?。?1.1（二）水平荷載1. 風(fēng)荷載a. 設(shè)計(jì)取工作狀態(tài)最大風(fēng)力，風(fēng)壓為 7 級(jí)風(fēng)的最

3、大風(fēng)壓：2 q1=19kg/mb. 非工作計(jì)算狀態(tài)風(fēng)壓，設(shè)計(jì)為 11 級(jí)的最大風(fēng)壓 ;2q2=66kg/m（ 以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書 ）2. 運(yùn)行慣性力： =1.1三. 架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算（ 一） 架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性計(jì)算 架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機(jī)懸臂前行階段， 該工況下架橋 機(jī)的支柱已經(jīng)翻起， 1 號(hào)天車及 2 號(hào)天車退至架橋機(jī)尾部作為配重，計(jì)算簡(jiǎn)圖 見圖 1（單位 m）:圖中圖1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74 22=16.28t（導(dǎo)梁后段自重）P3=0.74 30=22.2t導(dǎo)梁前段自重）P5= P4=20t（含卷?yè)P(yáng)

4、機(jī)、天車重、天車橫梁重）P6為風(fēng)荷載，按 11 級(jí)風(fēng)的最大風(fēng)壓下的橫向風(fēng)荷載，所有迎風(fēng)面均按實(shí)體 計(jì)算P6=CKnqAi =1.2 1.39 66（0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5） 12.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上 5.5m 處 M抗=16.2811+20（11+4+5）+20（11+5） =899.08t.mM傾=430+22.2 15+10.055.5=508.275t.m 架橋機(jī)縱向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M 傾 =899.08/（508.275 1.1）=1.611.3 1.3 可）2. 非工作條件下穩(wěn)定性計(jì)算 架橋機(jī)懸臂前

5、行時(shí)自重荷載全部由車體承擔(dān)，在橫向風(fēng)荷載作用下，其穩(wěn) 定性見圖 3。與圖 2 相比，架橋機(jī)在提的梁為傾覆作用時(shí)， 架橋機(jī)有 N=2.26 的橫向抗傾系數(shù)， 而圖 3 中已經(jīng)沒有提梁，故此不用計(jì)算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿足要求。結(jié)論：架橋機(jī)穩(wěn)定性符合規(guī)范要求四. 結(jié)構(gòu)分析（一）、荷載取值：桁架及橋面系均部荷載 0.67t/ 節(jié) 1.1=0.74t/ 節(jié)（單邊） ，荷載（100+202） 1.2=168.00t 。其余荷載取值見前?？v向走行天車輪距為 2m ,當(dāng)天車居于天車橫梁跨中時(shí)，單片空載輪壓集中 力為（ 20+6）/4=6.5t ，負(fù)荷輪壓集中力為（ 6+168）/4=43.5t ，架邊梁時(shí)

6、輪壓集 中力為（重邊） ： 6/4+168/2=85.5t ，（輕邊） 6/4=1.5t. 吊梁小車輪壓集中力 168/4=42t （輪距 1.6m）。（二）、分析計(jì)算：根據(jù)以上荷載值，按桁架進(jìn)行分析，計(jì)算過程由有限元分析程序SAP 93 來完成。工況取 :（1） 架橋機(jī)前移， （2）1 號(hào)天車提梁， （3）2 號(hào)天車提梁， （4）1 號(hào)天 車至跨中、 （5） 中梁就位， （6） 邊梁就位 6種工況進(jìn)行計(jì)算， 計(jì)算得前懸臂端最大 撓度 852.6mm，考慮到桁架空多，加 1.1 的系數(shù)， 852.6 1.1=937.86mm，待架 孔導(dǎo)梁跨中最大撓度 71mm，考慮到桁架空多，加 1.1 的系

7、數(shù)， 711.1=78mm， 天車橫梁跨中最大撓度 ?28mm導(dǎo). 梁結(jié)構(gòu)圖見圖 4各桿件在工況 1，5，6 的桿件內(nèi)力見附加圖 各工況的軸重見圖 5前行時(shí)1#提梁時(shí)2#提梁時(shí)1#天車行到跨中時(shí)架中梁時(shí)架邊梁時(shí)（重邊）圖5（單位：桿見最大內(nèi)力匯總表名稱計(jì)算最大內(nèi)力（ T）允許內(nèi)力（ T）備注上弦桿+232.79272工況 1B 附近下弦桿-228.02266工況 1B 附近立桿-90.408119.0工況 6C 附近斜桿-57.673.6工況 6C 附近注：受拉為 +，受壓為 -6 種工況各支點(diǎn)最大反力（單邊）如下： （單位：噸）支點(diǎn)工況ABC工況 12.34598.730工況 267.145

8、40.42923.333工況 369.1474.9523.14工況 445.45777.57140.502工況 526.3976.8960.245工況 6 重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五. 架橋機(jī) 1號(hào)、 2號(hào)車橫梁檢算架橋機(jī) 1號(hào)、2 號(hào)車橫梁設(shè)計(jì)采用 16Mn鋼，頂板厚度為 12mm，底板厚度為圖612mm，用 16016814.5 兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖 6 截面特性如下：查工字鋼表有 S=146.45cm2,I=68512.5cm42A=145.452100+124062=3903 mm2I=68512.5 1042+12406

9、(560+6) 22=4.49-3m4 計(jì)算圖示如下圖 7( 單位 m): 架橋機(jī)在吊邊梁對(duì)位時(shí)由導(dǎo)梁傳到橫梁的最大壓力為 93.75t.1. 應(yīng)力計(jì)算兩導(dǎo)梁中心距 L=5.1m懸臂長(zhǎng)度 L=1m,最大集中荷載 P=93.75t橫梁支點(diǎn)彎矩： M=93.751=93.75t m則翼緣板應(yīng)力：I93.75 0.2920.0044926097t / m2 60.97MPa 210MPa腹板最大應(yīng)力：9QS 93.75 (12 406 (560 6) 10 9 230.00449 2 14.5 10 3max 31985t /m2 19.85MPa 140MPaI局部壓應(yīng)力c F 93.75 1.3

10、5 10 269.39MPa 320MPa TwLz 162 2 14.5Lz=22 4+(12+25) 2=162mm換算應(yīng)力：2 3260.972 3 19.852 70.0MPa 1.1 231MPa2. (1)整體穩(wěn)定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.36l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計(jì)算其整體穩(wěn)定性 （ 見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè) P28）2）局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定b0/t=253.5/12=21.125 b 0 /t=33 可b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4腹板局部穩(wěn)定：h0 560h00 38

11、.62 0 80t 14.5t不需設(shè)加勁板。為安全起見，在直接受力處加了厚可235 80 235 66fQ 34534510mm的內(nèi)加勁肋和厚 16mm的外加勁肋，同時(shí)，其他位置布置間距為 1m的，厚 10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿足要求六 . 架橋機(jī) 0 號(hào)立柱橫梁計(jì)算1. 設(shè)計(jì)說明和基本依據(jù)架橋機(jī)前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計(jì) 4 根，在工作狀態(tài)下，僅考 慮外側(cè) 2 根立柱承受豎向荷載，內(nèi)側(cè) 2 根只起橫向穩(wěn)定作用。前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機(jī)吊梁就位時(shí)，端構(gòu)架豎桿內(nèi)力為 36.8t （由電算 分析

12、），此時(shí)由導(dǎo)梁傳向橫梁的荷載為 P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算（1）應(yīng)力檢算支柱橫梁采用箱形斷面，如圖 8。設(shè)計(jì)采用 16Mn鋼板，頂板和底板厚度為14mm腹, 板厚 10mm。特性如下：I=0.380 0.46 3-(0.38-2 0.01) 0.432 3/12=0.000664m導(dǎo)梁支點(diǎn)懸出立柱中心位置 0.85 m，則M=71.140.85=60.469t m翼緣應(yīng)力：可60.469 0.23 16025t /m2 209.56MPa 210MPa0.000664腹板剪應(yīng)力：QS 71.14 (14 380 (230 7) 10 9 maxmax I 0.000664 2

13、10 10 326358.48t / m2 63.58MPa 140MPa局部壓應(yīng)力F 71.14 1.35 104 cTwLz 528 2 1090.95MPa 320 MPal z=(120 2+10)2+214=528mm換算應(yīng)力：2 3 2 209.562 3 63.582 236.7MPa 1.1 230MPa焊縫強(qiáng)度與鋼板等強(qiáng)，可不必進(jìn)行計(jì)算?？?. (1)整體穩(wěn)定性b 0=200-10-10=180h/b 0=460/180=2.5566l/b 0=11600/180=64.4465故可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算（ 見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè) P28）2）局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定：b0/t

14、=180/14=12.86 b 0/t=33 (可)b/t=90/14=6.43b/t=12.4 ( 可 )腹板局部穩(wěn)定h0 460 28t 1043.2 h 80 235 66t 345故不需設(shè)加勁板，為安全起見，在直接受力處加了厚 10mm的內(nèi)加勁肋和 厚 16mm的外加勁肋，同時(shí)，其他位置布置間距為 1m的，厚 10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其 強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠。經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿足要求。七、1 號(hào)車橫梁及 0號(hào)柱橫梁撓度計(jì)算由于橫梁剛性較大，可不計(jì)自重產(chǎn)生的撓度計(jì)算圖示如下圖 10：P1P21. 1 號(hào)車橫梁撓度計(jì)算：8m=1m l=

15、5.1m EI=8.98108當(dāng) P1=P2=71.93t=m/l=1/9.6=0.1042P m2lfc fd 6EI (3 2 )4271.93 10 4 12 9.6 (3 2 0.1042) 4.11 103m6 8.98 108當(dāng) P1= 93.75t P 2=32.73t 時(shí)，可以把 C點(diǎn)的 P1分解開， P1=P1+P2有P1=93.75-32.73=61.02t42fc f D(3 2 0.1042) 1.871 10 3 m32.73 104 12 9.686 8.98 108fcP1m2l3EI(1 )461.02 104 1 9.63 8.98 108(1 0.1042)

16、 2.401 10 3 mP1ml6EI461.02 104 1 9.686 8.98 100.001087radf d=mB=10.001087=1.087 10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm 有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大 d 計(jì)算如下4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0 號(hào)車橫梁撓度計(jì)算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328 108當(dāng) P1=P2

17、=44.89t=m/l=0.65/10.3=0.0631fc fdPm2l6EI(3 2 )44.89 104 0.652 10.3 (3 2 0.0631)6 1.328 108P1=7.66 10 3m71.14t P 2=18.63t 時(shí)，可以把 C點(diǎn)的 P1分解開， P1=P1+P2有P1=71.14-18.63=52.51tfc f D4218.63 104 0.652 10.36 1.328 108(3 2 0.0631) 3.181 10 3 mf d=m B=065 0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.04

18、1mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大 d 計(jì)算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm綜上計(jì)算，天車咬合總間距為 58.81mm,(100-70) 2=60mm可八.150 型分配梁：(1 號(hào)車處)截面形式如上圖 11：(單位 mm)100 400 100021616004600截面特性：2A=0.60.02 2+20.36 0.016=0.03552m233I 2 0.016 0.36 2(0.6 0.02 0.6 0.02 0.192 ) 9.92 10

19、4m4 12 12跨中集中荷載 P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩： M pl 94.514 1.5 35.443t m44支點(diǎn)反力： R=94.514/2=47.257 t彎曲應(yīng)力：My 35.443 104 40.2 71.46 106Pa 71.46MPa 210MPaI 9.92 10 4腹板最大剪應(yīng)力：QS max max I47.257 104 (0.6 0.02 0.19)49.92 10 4 2 0.016633.94 10 pa局部壓應(yīng)力33.94MPa 140MPa4FcTwLz62.30MPa 320MPa94.514 1.35 104640 2

20、16l z=600+2 20=640mm換算應(yīng)力：2 3 271.462 33.942 92.53MPa 1.1 231MPa 可九、0 號(hào)柱承載力檢算立柱采用 219mm無縫鋼管，壁厚 12mm（內(nèi)管 192mm，壁厚 13mm），一側(cè)立 柱由兩根組成，中間用 605mm鋼管作為連接。1. 若按兩根鋼管同受力， 其截面形式如右圖 12所示，其失穩(wěn)方向?yàn)槔@ y 軸失穩(wěn)A 2(d 2 d12)4(0.2192 0.1952)220.0156m2(d 2 d12)422(0.1922 0.1662)220.0146m244(d 4 d14 )44(0.2194 0.195 4 )6432548.3

21、9 10 5 m4（ 加為以內(nèi)鋼管為準(zhǔn) ）圖 12圖 13截面特性：I y 24 4 4 4(d4 d14)(0.1924 0.1664) 5.887 10 5m46432回轉(zhuǎn)半r8.39 10 5 0.0733m0.0156回轉(zhuǎn)半rIyA55.887 10 50.06345m0.0146按一端固結(jié)，一端鉸接計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 ulry0.7 3.6 34.4 1500.0733長(zhǎng)細(xì)比 ulry0.7 3.6 39.71 1500.06345由長(zhǎng)細(xì)比，可按 a類構(gòu)件查表 3.4-5 （鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè) 594頁(yè)），取安全系數(shù) n=2，得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.9538 ，=0.941872 71.14

22、 1040.9538 0.015695.6MPa 210MPa可4N 2 71.14 104A 0.94187 0.0146103.047MPa 210MPa可2. 只考慮外側(cè)單根受力，內(nèi)側(cè)一根作為一種約束，則應(yīng)力： （圖見 13）(d d1 )4(0.9122 0.166 2 )40.0073m244(d4 d14 )64(0.1924 0.166 4 )64542.9435 10 5 m4回轉(zhuǎn)半ryI y 2.9435 10 5A 0.00730.0635m按一端固結(jié)，一端鉸接計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比 ul 0.7 3.6 39.7 150 ry0.0635由長(zhǎng)細(xì)比，可按 a 類構(gòu)件查表 3.4-5 （

23、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè) 594頁(yè)），取安全系數(shù) n=2，得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.9419206.93MPa 210MPaN 2 71.14 104A 0.9419 0.0073十、起吊系統(tǒng)檢算1. 起升系統(tǒng)檢算滑車組效率：0.72起升卷樣機(jī) 5t，8 輪 100t 滑車組，24.5mm鋼絲繩走 16 起升荷載 Q=57.2t （實(shí)際凈吊重為 40t ）,所需牽引力：57.2P 57.2 4.965t 5t 可 n E 16 0.721 (1 n ) 0.96 (1 0.9616 )n 1 16 (1 0.96)選用公稱抗拉強(qiáng)度為 1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為 38.1t ，考慮鋼

24、絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按 0.7 折減。安全系數(shù) n=38.11 6 0.7/57.2=7.46 6可2. 吊兩千斤繩驗(yàn)算選用 637 絲36.5mm ,10 股公稱抗拉強(qiáng)度為 1700MPa的鋼絲繩，查表得其 破段拉應(yīng)力為 83.9t ，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按 0.7 折減。安全系數(shù) n=83.9 100.7/57.2=10.27 10 可十一 . 架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算導(dǎo)梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算可近似為一實(shí)體鋼梁。導(dǎo)梁在 0號(hào)支柱、 1 號(hào)腿 2 號(hào)腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié)，故不必在此處檢算導(dǎo)梁縱體穩(wěn)定1導(dǎo)梁跨中主弦桿截面形式見下圖 14：(單位： cm)A= (93.2-11

25、.2 ) 8=656cm224Ix=656 1002=6560000cm422Iy=656 502=1640000cm2Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm100cm50cmx=l 0/rx=3200/100=32 y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235(b類構(gòu)件 )得：x=0.929, y=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：Mx=R16-q 162/2=23.36 162-1.42 162/2=565.76t m橫向風(fēng)力產(chǎn)生在導(dǎo)梁跨中最大彎矩：按 7 級(jí)風(fēng)壓檢算( W0

26、=19kg/m2)W=K1K2K3K4W0=10.4 1.0 1.2 19=9.12kg/m計(jì)算原理：Mx My f 170MPaxWx yWyMx,My 繞強(qiáng)軸和弱軸作用的最大彎矩 .Wx,Wy 按受壓邊緣確定的強(qiáng)軸和弱軸的抵抗矩 繞強(qiáng)軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)f 允許抗壓強(qiáng)度值橫向風(fēng)力作用在導(dǎo)梁上引起的跨中彎矩， 這里近似按簡(jiǎn)支梁計(jì)算導(dǎo)梁跨中風(fēng) 力彎矩My=29.12 2.495 (32 2/8) 10-3=6.0t mMx My xWx yWy565.76 1046 1040.929 58311.11 0.786 26240107.35MPa f 170MPa 2當(dāng)架橋機(jī)前行時(shí)， B 點(diǎn)

27、截面及截面特性同上有：Wx=58311.11cm3Wy=26240cm3 x=0.929, y=0.786豎向最大彎矩 Mx=ql2/2=1.42 322/2+32 5.6=906.24 t.m橫向最大彎矩（取 7 級(jí)風(fēng)壓） My=ql2/2=210-39.12 2.495 322/2=23.30t.mMx My xWx yWy906.24 104 23.30 1040.929 58311.11 0.786 26240178.4MPa1.05 f 178.5MPa十二 .導(dǎo)梁天車走道梁計(jì)算考慮導(dǎo)梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕(16b 工字鋼 =215MPa, W=141cm3）間距取

28、 1.0m，均置于節(jié)點(diǎn)上，鋼軌采用 P50, 允許彎應(yīng)力 =400MPa, W=287.2cm3鋼軌受彎按按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，最大輪壓為 P=31.55332t ， 行走輪壓 17.988t1鋼軌Mmax=pl/4=1 31.55332 0.7/4=5.5216 t m=5.522 104/287.2=192.26MPa =400滿足規(guī)范要求。2工字鋼行走時(shí)：M= pl/4=1 17.9880.7/4=3.1479 t m =3.1479104/141=223.26Mpa1.05 =215 1.05=225.75Mpa 可1 米一根工字鋼不能少。3架梁時(shí)由于輪壓增加，在架梁時(shí)輪下工字鋼按 0.5 米

29、一根放置十三 .吊梁天車橫梁計(jì)算一） 受力計(jì)算 架橋機(jī)天車橫梁設(shè)計(jì)采用 16Mn鋼，頂板厚度為 20mm，底板厚度為 20mm截面形圖15式如圖 15。截面特性如下：A=202460+16(800-40)=30560 mm2I=20 46040022=2.94410-3m4 架橋機(jī)在架梁全過程中彎矩最大為活載在跨中， 應(yīng)力計(jì)算橫梁支點(diǎn)彎矩： M=16.25211.6/4=94.25t m則翼緣板應(yīng)力：4My 94.25 104 0.4 63 128.06 106 Pa 128.06MPa 210MPaI 2.944 10 3腹板最大應(yīng)力：4QS 16.25 2 104 (0.46 0.016

30、0.39) 6max3 19.80 106 paI 2.944 10 3 0.01619.38MPa 140MPa局部壓應(yīng)力54.84MPa 320MPaF 16.25 2 1.35 104 cTwLz 500 16l z=460+20 2=500mm換算應(yīng)力：2 32128.062 3 19.802 132.57MPa 1.1 231MPa二). 天車橫梁穩(wěn)定性計(jì)算圖171橫梁整體穩(wěn)定性計(jì)算見圖 17(1) . 慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩P=QV/gt Q 為自重， V 為行車速度， V=3.0m/min g 為重力加速度 , 取 10m/S2, t 為剎車時(shí)間 , t=2s 小車產(chǎn)生的慣性力矩

31、Q1=10t h 1=1.85m10 3 1.85 M慣 1=10 3 1.85 0.04625t m10 2 60 橫梁慣性力矩Q 2=6.4t h 2=1.1m6.4 3 1.1M慣 2=6.4 3 1.1 0.0176t m慣 10 2 60 混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q3=80 1.1=88t h 3=3.05mM慣 3=88 3 3.0510 2 600.671t mM慣 = M 慣 1+ M 慣 2+ M 慣 3=0.73485t ?m(2) . 風(fēng)力產(chǎn)生的傾覆力矩按 7 級(jí)風(fēng)力計(jì)算， q=19kg/m2=0.019t/m 2, 迎風(fēng)面積均按實(shí)體計(jì)算P 風(fēng)=CKnqAi, c=1.6

32、, K=1.39 小車風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P1=1.6 1.39 0.019 22=0.169tM1=0.169 1.85=0.313 t.m 橫梁風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P2=1.6 1.39 0.019 13.1 0.8=0.443tM2=0.443 1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P3=1.6 1.39 0.019 3.2 2.5=0.338tM3=0.338 3.05=1.0309 t.mM風(fēng) = M1+ M2+ M3=1.8309 t.mM 傾 = M 風(fēng) + M 慣 =2.56575 t.m(3) . 梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車自重： W1=10t,橫梁自重： W2=6.4t

33、混凝土自重： W3=801.1=88t抗傾覆力矩為 ( d=1.0m,輪間距為 2.0m)W= W 1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t則 M 穩(wěn)=60.4 1.0=60.4 t.m(4) . 抗傾覆安全系數(shù)n= M穩(wěn)/ M 傾=60.4/2.56575=23.54 1.3可因此，橫梁整體滿足穩(wěn)定性要求。2橫梁?jiǎn)蝹€(gè)穩(wěn)定性計(jì)算見圖 15和 16 由于工字鋼兩端有連接，計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比時(shí)按 0.46 米，外加 0.75 的系數(shù)以 考慮工字鋼兩端有連接11.6 0.75/0.46=18.920可一 1#， 2#橫梁連接處計(jì)算1 討論最大受力當(dāng) P1=P2=71.93 t 時(shí) M A=7

34、1.93 T.M Q A=0當(dāng) P1=93.75 t P2=32.73 t 時(shí)有 RX=100.11 t R Y=26.37 tMA=63.24 T.M Q A=93.75-32.73=61.02 t （偏安全）有 MAMA=X 71.93 T.M 假定 QAMA=X 93.75-32.73=61.02 t2構(gòu)造要求：2 90.2=180.4200 mm 可1.5 90.2=135.3140 mm 可3 90.2=270.6304 mm 可3. 銷子受彎：14.5+32+40） 2=173590=450 mm可以不考慮銷子受彎而認(rèn)為強(qiáng)度滿足要求4MAMAX和QAMAX的共同作用計(jì)算簡(jiǎn)圖見右（圖

35、中銷子為 90mm中, 心距為 304mm）：有 MAMA=X 71.93 T.M Q AMA=X 61.02 t 則T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= QAMA/X2=61.02/2=30.51 t22銷子的面積 S=0.253.14 902=6361.7 mm2(1) T的作用下： t=T/S=236.61 104/6361.7=371.93 MPa500MPa(2) Q的作用下： q=Q/S=30.51 104/6361.7=47.96 MPA500MPa(3) 合力的作用 3 371.93 3 47.96 381.10MPa1.1 550MPa5連接鋼板1） 從上圖中（ 1）的位置破壞 （ 架為內(nèi)側(cè)的鋼板 ）：S=200(14.5+32)2=18600 mm22S=200402=16000mm2t=T/S=236.61 104/18600=127.21 Mpa 210MPat =T/S=236.61 104/16000=147.88 Mpa 210 MPa