影響供電煤耗的因素大匯總

1、導(dǎo)讀 ：供電煤耗又稱供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗 ，是火力發(fā)電廠每向外提供 1kWh 電能平均耗用的標(biāo)準(zhǔn) 煤量 (單位：克 /千瓦時 、g/kWh) 。它是按照電廠最終產(chǎn)品供電量計算的消耗指示，是國家對火電廠的重要考核指標(biāo)之一 。以下為影響供電煤耗因素匯總 ，以供參考 。1、主汽壓力上升 1MPa 影響供電煤耗下降 1.65g/kW.h控制措施 ：主汽壓升高會使汽機(jī)熱耗下降 ，但一般情況下 ， 運行時不宜超過設(shè)計值 ，以免 控制不好 ，引起超壓 。計算公式 ： 詳細(xì)的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算 ， 先得到作功的變化和吸熱量的變 化， 再得到煤耗的變化 ?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化 ，再得到煤

2、耗的變 化。 并且還要考慮其他因素同時變化時 ，對主汽壓引起變化的影響 。粗略估算可采用下 式：B*C1/(1+C1)/ b/(1- e)，B 是煤耗 ，C1 是主汽壓對熱耗的修正系數(shù) ，b 是 鍋爐效率 ，e 是廠用電率 。2、主汽壓力下降 1MPa 影響供電煤耗上升 1.89g/kW.h專業(yè) word 可編輯 控制措施 ：運行時 ，對 80%以上工況盡量向設(shè)計值靠近 ，80% 以下工況目標(biāo)值不一定是設(shè)計值 ， 目標(biāo)值的確定需要通過專門的滑參數(shù)優(yōu)化試驗確定 。計算公式 ：估算公式與主汽壓力上升相同 。3、主汽溫度每下降 10 影響供電煤耗上升 1.26g/kW.h控制措施 ：主汽溫偏低一般與

3、過熱器積灰 、火焰中心偏低 、 給水溫度偏高 、燃燒過量空氣 系數(shù)低 、 飽和蒸汽帶水 、減溫水門內(nèi)漏等因素有關(guān) 。 運行時 ，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰 、根據(jù)煤 種變化調(diào)整風(fēng)量 、 一、二次風(fēng)配比 。計算公式 ： 詳細(xì)的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算 ， 先得到作功的變化和吸熱量的變 化， 再得到煤耗的變化 ?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化 ，再得到煤耗的變 化。 并且還要考慮其他因素同時變化時 ，對主汽溫引起變化的影響 。粗略估算可采用下 式：B*C2/(1+C2)/ b/(1- e)，B 是煤耗 ，C2 是主汽溫對熱耗的修正系數(shù) ，b 是 鍋爐效率 ，e 是廠用電率 。4、主汽溫度每上

4、升 10 影響供電煤耗下降 1.14g/kW.h控制措施 ：主汽溫升高會使汽機(jī)熱耗下降 ，但一般情況下 ， 運行時不宜超過設(shè)計值 ，以免專業(yè) word 可編輯控制不好 ， 引起超溫 。計算公式 ：估算公式與主汽溫下降相同 。5、再熱器溫度每上升 10影響供電煤耗下降 0.91g/kW.h控制措施 ：再熱汽溫升高會使汽機(jī)熱耗下降 ，但一般情況下 ，運行時不宜超過設(shè)計值 ， 以 免控制不好 ， 引起超溫 。計算公式 ： 詳細(xì)的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算 ， 先得到作功的變化和吸熱量的變 化， 再得到煤耗的變化 ?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化 ，再得到煤耗的變 化。 并且還要考慮其他

5、因素同時變化時 ，對再熱汽溫引起變化的影響 。粗略估算可采用下 式：B*C3/(1+C3)/ b/(1- e)， B 是煤耗 ， C1 是再熱汽溫對熱耗的修正系數(shù) ，b 是鍋爐效率 ，e 是廠用電率 。6、再熱器溫度每下降 10影響供電煤耗上升 0.99g/kW.h控制措施 ：再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰 、 火焰中心偏低 、冷再蒸汽溫度低 、燃燒過量 空氣系數(shù)低 、減溫水門內(nèi)漏等因素有關(guān) 。運行時 ，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰 、 根據(jù)煤種變化調(diào)整 風(fēng)量 、一、二次風(fēng)配比 、低負(fù)荷時滑壓運行提高冷再熱蒸汽溫度 。專業(yè) word 可編輯計算公式 ：估算公式與再熱汽溫上升相同7、再熱器壓力損失上升 1%影

6、響供電煤耗下降 0.32g/kW.h控制措施 ：再熱壓損與設(shè)計有關(guān) ， 運行中不可控計算公式 ： 詳細(xì)的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算 ， 先得到作功的變化和吸熱量的變 化， 再得到煤耗的變化 ?；蛘哂芍圃鞆S的修正曲線先得到熱耗的變化 ，再得到煤耗的變 化。 并且還要考慮其他因素同時變化時 ，對再熱壓損引起變化的影響 。粗略估算可采用下 式：B*C4/(1+C4)/ b/(1- e)， B 是煤耗 ， C4 是再熱壓損對熱耗的修正系數(shù) ，b 是鍋爐效率 ，e 是廠用電率 。8、再熱器壓力損失下降 1%影響供電煤耗上升 0.28g/kW.h控制措施 ：再熱壓損與設(shè)計有關(guān) ， 運行中不可控 。計

7、算公式 ：估算公式與再熱壓損上升相同 。9、凝汽器真空下降 1kpa 影響供電煤耗上升 2.6g/kW.h專業(yè) word 可編輯控制措施 ： 引起凝汽器真空低的原因很多 ， 總的來講 ， 與凝汽器傳熱系數(shù) 、凝汽器熱負(fù) 荷、 冷卻水流量及溫度 、凝汽器內(nèi)不凝結(jié)氣體多少有關(guān) 。運行時可從以下幾個方面入手進(jìn) 行調(diào)整 ： 按規(guī)定投運膠球清洗裝置 ;可根據(jù)循環(huán)水溫度和機(jī)組真空情況決定循環(huán)水泵運行臺 數(shù);定期檢查冷卻塔淋水填料 、 噴嘴、除水器等部件是否完好 、淋水密度是否均勻 ;做好無泄 漏工作 ， 對無防進(jìn)水保護(hù)的疏水可人工關(guān)緊手動門;定期進(jìn)行真空嚴(yán)密性試驗 ， 對于采用真空泵的機(jī)組 ，嚴(yán)密性試驗結(jié)

8、果 0.8kpa/min 時 ，會對機(jī)組真空有較大的影響 。運行中重點 檢查軸加水封是否破壞 ;適當(dāng)提高低壓軸封供汽壓力 ，觀察凝汽器真空是否有所提高 ;必要時 進(jìn)行真空系統(tǒng)檢漏 。計算公式 ： 詳細(xì)的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算 ， 先得到作功的變化 ， 再得到煤耗 的變化 。 或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化， 再得到煤耗的變化 。并且還要考慮其他因素同時變化時 ， 對真空引起變化的影響 。 粗略估算可采用下式 ：B*C5/(1+C5)/ b/(1- e)，B是煤耗 ，C1 是真空對熱耗的修正系數(shù) ，b 是鍋 爐效率 ，e 是廠用電率 。注： 真空不同 ，每下降 1kPa 對煤耗

9、的影響也不同 ;當(dāng)真空較低時 ，再每下降 1kPa，對煤耗 的影響要大得多 。 2.6g/kw.h 是在 80%以上負(fù)荷 ，額定真空附近的估算數(shù)據(jù) 。10 、機(jī)組轉(zhuǎn)速降 30r/min 影響供電煤耗上升專業(yè) word 可編輯控制措施 ：運行中不可控計算公式 ： 轉(zhuǎn)速變化主要影響發(fā)電機(jī)效率 ， 使發(fā)出的有功功率變化 。 可按照發(fā)電機(jī) 轉(zhuǎn)速 效率 關(guān)系曲線查出轉(zhuǎn)速變化后的有功功率變化值 ，再計算煤耗的變化 。11 、主汽管道泄漏變化 1t/h 影響供電煤耗上升 0.35g/kW.h控制措施 ：做好無泄漏工作 ， 對無防進(jìn)水保護(hù)的主汽疏水可人工關(guān)緊手動門計算公式 ：可按等效熱降法 ， 攜帶熱量工質(zhì)出

10、系統(tǒng)計算 ， 計算公式不詳細(xì)列出 。12 、再熱冷段泄漏變化 1t/h 影響供電煤耗上升 0.25g/kW.h控制措施 ：做好無泄漏工作 ， 對無防進(jìn)水保護(hù)的冷再疏水可人工關(guān)緊手動門計算公式 ：可按等效熱降法 ， 攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算 ， 計算公式不詳細(xì)列出 。13 、再熱熱段泄漏變化 1t/h 影響供電煤耗上升 0.32g/kW.h控制措施 ：做好無泄漏工作 ， 對無防進(jìn)水保護(hù)的熱再疏水可人工關(guān)緊手動門計算公式 ：可按等效熱降法 ， 攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算 ， 計算公式不詳細(xì)列出 。專業(yè) word 可編輯14 、廠用汽耗量變化 10t/h 影響供電煤耗 1.68g/kW.h 低輔汽源影響供

11、電煤耗 2.1g/kW.h 高輔汽源影響供電煤耗 2,5g/kW.h 冷段汽源控制措施 ：做好非生產(chǎn)用汽的管理工作計算公式 ：可按等效熱降法 ， 攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算 ， 計算公式不詳細(xì)列出 。15 、凝結(jié)水過冷度變化 1過冷度增加 ，影響供電煤耗上升 0.04g/kW.h控制措施 ：控制好熱井水位 ， 真空系統(tǒng)嚴(yán)密性達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)計算公式 ：可按等效熱降法 ， 純熱量出系統(tǒng)計算 ，計算公式不詳細(xì)列出 。16 、給水溫度下降 10影響供電煤耗上升 0.71g/kW.h控制措施 ：檢查高加旁路閥是否泄漏 ，加熱器進(jìn)汽閥是否節(jié)流運行 ，抽空氣是否正常 ， 維持高加水位正常專業(yè) word 可編輯 計算公

12、式 ：與最后高加端差上升 ， 計算相同 。17 、凝汽器端差每增加 1影響供電煤耗上升 0.48g/kW.h（ 額定真空附近 ）控制措施 ：按規(guī)定定期投入膠球清洗裝置 ， 端差很大時 ， 可考慮酸洗 。計算公式 ：端差增加 1， 相當(dāng)于排汽溫度升高 1，額定真空附近約使真空下降 0.3kPa ， 可按真空下降計算 。18 、高加上端差變化 10#1 高加端差上升 ，影響供電煤耗上升 0.19g/kW.h#2 高加端差上升 ， 影響供電煤耗上升 0.55g/kW.h#3 高加端差上升 ， 影響供電煤耗上升 0.71g/kW.h控制措施 ：控制好水位 ，避免上游加熱器溫升不足 ;如加熱器堵管嚴(yán)重

13、，換熱面積不足 ， 可 考慮更換 。計算公式 ：計算過程比較復(fù)雜 ，不是一個公式能概括的 ， 不再列出19、 高加抽 汽壓 力 損失 變化 0.1MP#1 高加端 差 上升 2.5，影 響供 電 煤耗上 升 0.047g/kW.h（ 額定工況附近 ）專業(yè) word 可編輯#2 高加端差上升 1.5， 影響供電煤耗上升 0.08g/kW.h（ 額定工況附近 ）#3 高加端差上升 1， 影響供電煤耗上升 0.07g/kW.h（ 額定工況附近 ）控制措施 ：檢查進(jìn)汽門 、 逆止門開度 ， 保證不節(jié)流計算公式 ： 壓損增加相當(dāng)于端差升高， 可按端差增加計算 ;額定工況下 ， 3 抽壓損變化0.1Mpa

14、 ，端差約升高 2.5;壓損增加相當(dāng)于端差升高 ， 可按端差增加計算 ;額定工況下 ，2 抽壓損變化 0.1Mpa ，端差約升高 1.5;壓損增加相當(dāng)于端差升高 ， 可按端差增加計算 ;額定 工況下 ， 1 抽壓損變化 0.1Mpa ，端差約升高 1。20 、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1 高加影響供電煤耗 0.13g/kW.h（ 額定工況附近 ）#2 高加影響供電煤耗 0.18g/kW.h（ 額定工況附近 ）#3 高加影響供電煤耗 0.22g/kW.h（ 額定工況附近 ）控制措施 ：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作計算公式 ：可按等效熱降法 ， 純熱量出系統(tǒng)計算 ，計算公式不詳細(xì)列出專業(yè)

15、 word 可編輯21 、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1 高加影響供電煤耗 0.13g/kW.h（ 額定工況附近 ）#2 高加影響供電煤耗 0.18g/kW.h（ 額定工況附近 ）#3 高加影響供電煤耗 0.22g/kW.h（ 額定工況附近 ）控制措施 ：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作計算公式 ：可按等效熱降法 ， 純熱量出系統(tǒng)計算 ，計算公式不詳細(xì)列出22 、高加水位低串汽 10t/h#3 高加 #2 高加影響供電煤耗 0.52g/kW.h#2 高加 #1 高加影響供電煤耗 0.49g/kW.h#1 高加 除氧器 影響供電煤耗 0.62g/kW.h控制措施 ：無計算公式 ：計算過程比較

16、復(fù)雜 ，不是一個公式能概括的 ， 不再列出23 、高加切除 #1 高加切除功率變化 8.59MW 影響供電煤耗 2.90g/kW.h專業(yè) word 可編輯#2 高加切除功率變化 24.6MW 影響供電煤耗 5.39g/kW.h#3 高加切除功率變化 15.9MW 影響供電煤耗 2.35g/kW.h控制措施 ：無計算公式 ：計算過程比較復(fù)雜 ，不是一個公式能概括的 ， 不再列出24 、定排泄漏量 10t/h 影響供電煤耗上升 1.59g/kW.h控制措施 ：做好無泄漏工作 ， 保證定排各閥門嚴(yán)密性計算公式 ： 可按等效熱降法 ， 攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算 ， 熱量值按汽包壓力對應(yīng)飽和水焓 計算 ，

17、計算公式不詳細(xì)列出 。25 、主汽減溫水每增加 1% 影響供電煤耗上升 0.16g/kW.h控制措施 ：盡量從燃燒調(diào)整方面做工作 ，少用減溫水計算公式 ：計算過程比較復(fù)雜 ，不是一個公式能概括的 ， 不再列出26 、再熱器減溫水每增加 1% 影響供電煤耗上升 0.86g/kW.h專業(yè) word 可編輯控制措施 ：盡量從燃燒調(diào)整方面做工作 ，少用減溫水計算公式 ：計算過程比較復(fù)雜 ，不是一個公式能概括的 ， 不再列出27 、飛灰含碳量每升高 1% 影響供電煤耗上升 1.33g/kW.h控制措施 ：飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì) 、制粉系統(tǒng)投運方式 、 煤粉細(xì)度 、火焰中心 偏高、爐膛漏風(fēng) 、燃燒

18、過量空氣系數(shù)低等因素有關(guān) 。運行時 ，應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量 、 一、 二次風(fēng)配比 。計算公式 ： 通過計算鍋爐效率的變化得到 ， 計算過程比較復(fù)雜 ， 不是一個公式能概括的 ， 不再列出28 、爐渣含碳量每升高 1% 影響供電煤耗上升 0.19g/kW.h控制措施 ：爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì) 、制粉系統(tǒng)投運方式 、 煤粉細(xì)度 、火焰中心 偏高、爐膛漏風(fēng) 、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關(guān) 。運行時 ，應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量 、 一、 二次風(fēng)配比 。計算公式 ： 通過計算鍋爐效率的變化得到 ， 計算過程比較復(fù)雜 ， 不是一個公式能概括的不再列出專業(yè) word 可編輯29 、排煙溫度變化 10影響供電煤耗變化 1.66g/kW.h ，排煙溫度上升 ，煤耗增高 ;排煙溫度下降 ， 煤耗減少控制措施 ：排煙溫度上升一般與火焰中心偏高 、受熱面集灰 、燃燒過量空氣系數(shù)偏大 、 尾，按規(guī)定進(jìn)行吹灰部煙道再燃燒等因素有關(guān) 。 運行時 ， 應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整燃燒計算公式 ： 通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的不再列出30 、送風(fēng)溫度變化 10影響供電煤耗變化 0.56g/kW.h控制措施 ：運行中不可控計算公式 ： 通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的不再列出31 、爐膛漏風(fēng)率變化