模板支架安全專項(xiàng)施工方案

1、目 錄1、 編制依據(jù).12、 工程概況.13、 總體施工方案.63.1 階段劃分及施工順序 .63.2 施工重難點(diǎn)分析 .83.2.1 施工重點(diǎn) .83.2.2 施工難點(diǎn)及對策 .8四、施工部署及安排.94.1 施工準(zhǔn)備 .94.2 工期安排 .104.3 資源配置 . 114.3.1 機(jī)械、設(shè)備配置 . 114.3.2 勞動力配置 .124.3.3 主要材料計劃 .12五、結(jié)構(gòu)檢算.135.1 側(cè)墻模板檢算 .135.2 側(cè)墻模板支架的檢算 .195.3 中板、頂板模板檢算 .215.3.1 面板檢算 .215.3.2 支撐板模的小楞檢算 .225.3.3 支承小楞的大楞檢算 .235.3.

2、4 碗口式腳手架檢算 .25六、模板、支架施工技術(shù)措施.266.1 側(cè)壁模板及支架安裝 .266.2 中板（頂板）模板施工 .276.3 模板的拆除 .27七、模板及腳手架工程施工的危險源辨識及專項(xiàng)安全保證措施.287.1 模板及腳手架施工的主要危險源 .287.2 專項(xiàng)安全保證措施 .287.2.1 安全防護(hù) .287.2.2 機(jī)械安全 .297.2.3 模板及支架工程施工專項(xiàng)安全措施 .30八、施工應(yīng)急預(yù)案.338.1 目標(biāo)與方針 .338.2 組織機(jī)構(gòu) .338.3 應(yīng)急保障措施 .35附件： .38 區(qū)間風(fēng)道（t10b 聯(lián)絡(luò)通道）、風(fēng)井主體結(jié)構(gòu)模板、支架安全專項(xiàng)施工方案一、編制依據(jù)1、

3、 北京市軌道交通大興線工程土建施工 06 合同段招標(biāo)文件、投標(biāo)文件；2、 相關(guān)設(shè)計文件、設(shè)計說明及施工圖紙；3、 實(shí)施性施工組織設(shè)計；4、 相關(guān)的施工技術(shù)規(guī)范、驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)及地方標(biāo)準(zhǔn)；5、 我單位施工技術(shù)水平、管理水平及機(jī)械配備能力；6、 t10b 聯(lián)絡(luò)通道工區(qū)總體施工計劃安排及目前施工現(xiàn)狀；7、 建設(shè)部建質(zhì)2004213 號文件的通知要求。二、工程概況北京市軌道交通大興線工程土建施工 06 合同段主要施工任務(wù)為“一站一區(qū)間”，即 韓園子站和義和莊站韓園子站區(qū)間。區(qū)間南北走向穿行于新源大街下方，北承義和莊站，南至韓園子站，雙線全長5352.292m ，采用淺埋暗挖法、明挖法施工。區(qū)間設(shè)有

4、 t10a、t10b、t10c、t10d 四個聯(lián)絡(luò)通道，其中，t10b 聯(lián)絡(luò)通道與風(fēng)道合建，t10a、t10c 聯(lián)絡(luò)通道與泵房合建，t10d 聯(lián)絡(luò)通道單獨(dú)設(shè)置。區(qū)間風(fēng)道（t10b 聯(lián)絡(luò)通道）位于區(qū)間中部，新源大街與黃良路交叉路口的西南角， 采用明挖法施工?；娱_挖支護(hù)施工完成后，進(jìn)行風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)施工。區(qū)間風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)由風(fēng)井段、單層風(fēng)道段、雙層風(fēng)道段三部分組成。風(fēng)井段為矩形框架結(jié)構(gòu)，井壁厚度根據(jù)埋深分上下兩部分，上部井壁厚度 300mm， 下部井壁厚度 400mm，中隔壁厚度 400mm.單層風(fēng)道段為單層三跨矩形框架結(jié)構(gòu)，包括 2 個風(fēng)道（凈跨 6800mm）和疏散通道（凈跨 1800mm ），

5、結(jié)構(gòu)頂板和側(cè)墻厚 500mm 、底板厚 600mm、中隔墻厚 400mm。雙層風(fēng)道段為雙層框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)頂板和側(cè)墻厚 700mm 、底板厚 800mm、中板厚 400mm、端頭墻厚 800mm，聯(lián)絡(luò)通道中板及中隔墻厚 300mm。雙層風(fēng)道與單層風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)銜接處設(shè)一處變形縫。區(qū)間風(fēng)道（t10b 聯(lián)絡(luò)通道）主體結(jié)構(gòu)見圖 2-1、2-2、2-3、2-4、2-5 所示。圖 2-1 風(fēng)道地下一層結(jié)構(gòu)平面圖圖 2-2 風(fēng)道結(jié)構(gòu)縱剖面圖 a-a圖 2-3 風(fēng)道地下二層結(jié)構(gòu)平面圖圖 2-4 風(fēng)道結(jié)構(gòu)橫剖面圖 1圖 2-5 風(fēng)道結(jié)構(gòu)橫剖面圖 2三、總體施工方案3.1 階段劃分及施工順序根據(jù)區(qū)間風(fēng)道、風(fēng)井（t1

6、0b 聯(lián)絡(luò)通道）總體施工計劃安排，擬定風(fēng)道、風(fēng)井（t10b 聯(lián)絡(luò)通道）主體結(jié)構(gòu)施工分為兩個階段進(jìn)行，具體施工順序如下：1 、雙層風(fēng)道段主體結(jié)構(gòu)施工（第一階段）：底板施工（預(yù)埋聯(lián)絡(luò)通道中隔墻鋼筋，預(yù)留抓斗基坑和集水井），拆除第四道鋼支撐施作第三道支撐以下側(cè)墻主體結(jié)構(gòu)（預(yù)留隧道正線洞門），拆除第三道鋼支撐第三道支撐以上側(cè)墻及中板結(jié)構(gòu)施作（預(yù)留中板孔洞、隧道正線洞門），拆除第二道鋼支撐施作中板以上第一層側(cè)墻主體結(jié)構(gòu)（預(yù)留與單層風(fēng)道的銜接開口；南北側(cè)墻不完全施作，留置 1.7m 寬度，以避免施工縫處于結(jié)構(gòu)變斷面處），拆除第一道鋼支撐施作中板以上第二層側(cè)墻及部分頂板風(fēng)道中板、頂板剩余 結(jié)構(gòu)，聯(lián)絡(luò)通道中隔

7、板施作。見圖 3-1 所示。圖 3-1 雙層風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)施工順序圖2 、風(fēng)井段、單層風(fēng)道段主體結(jié)構(gòu)施工（第二階段）：破除單、雙層風(fēng)道銜接處圍護(hù)樁施作銜接處雙層風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)剩余部分（預(yù)留變形縫）單層風(fēng)道段、風(fēng)井段底板施作單層風(fēng)道段、風(fēng)井段側(cè)墻施作單層風(fēng)道段頂板施作風(fēng)井段剩余側(cè)墻施作回填。 見圖 3-2 所示。圖 3-2 單層風(fēng)道、風(fēng)井段主體結(jié)構(gòu)施工順序圖3.2 施工重難點(diǎn)分析3.2.1 施工重點(diǎn)（1） 區(qū)間風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)斷面型式復(fù)雜多變，預(yù)留空洞較多，分層分段澆筑成型難度較大， 確保主體結(jié)構(gòu)施工及成型質(zhì)量是施工中的重點(diǎn)；（2） 主體結(jié)構(gòu)分層分段澆筑成型，形成縱、環(huán)向多道施工縫，需預(yù)留鋼筋處較多，給

8、防水工程質(zhì)量控制造成隱患，區(qū)間風(fēng)道防水等級為一級，施工工藝要求較高，確保區(qū)間風(fēng)道 主體結(jié)構(gòu)防水質(zhì)量是施工中的重點(diǎn)；（3）主體結(jié)構(gòu)施工工序交叉循環(huán)作業(yè)，加之高空模板及腳手架支撐立模進(jìn)行主體結(jié)構(gòu)澆 筑，施工風(fēng)險點(diǎn)較多，確保施工安全是施工中的重點(diǎn)。3.2.2 施工難點(diǎn)及對策（1）作業(yè)空間?。褐Ъ艽钤O(shè)、鋼模板安裝機(jī)械設(shè)備吊裝，加之主體結(jié)構(gòu)襯砌施工材料、機(jī)具、設(shè)備較多，作業(yè)空間要求大。區(qū)間雙層風(fēng)道空間有限，作業(yè)空間的限制對施工影響 較大。對策：充分利用現(xiàn)有場地條件，合理安排施工工序，規(guī)劃機(jī)械、設(shè)備布置，確保主體結(jié)構(gòu) 施工場地要求。（2 ）工序較多且銜接緊密：拆撐（換撐）、防水、鋼筋綁扎、混凝土澆筑等工序

9、流水作業(yè)，加之部分結(jié)構(gòu)需預(yù)留孔洞、預(yù)埋鋼筋，對施工組織和作業(yè)水平要求較高，施工難度大。對策：超前統(tǒng)籌規(guī)劃施工部署，合理編排施工工序，選用成熟隊(duì)伍，提高作業(yè)水平。（3）施工安全和質(zhì)量控制：組合模板和腳手架進(jìn)行混凝土澆筑施工，機(jī)械設(shè)備吊運(yùn)，施工安全隱患較大；分層分段澆筑主體結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)成型質(zhì)量、防水質(zhì)量控制均存在較大難度。對策：做好模板、腳手架和起重吊裝兩個重點(diǎn)工程的安全控制工作，針對工序確定危險源和風(fēng)險點(diǎn)，建立專項(xiàng)管理體系和應(yīng)急預(yù)案，落實(shí)管理責(zé)任到人；深入理解施工工藝作業(yè)標(biāo) 準(zhǔn)，進(jìn)行詳細(xì)的作業(yè)交底，建立質(zhì)量監(jiān)督體系，確保施工質(zhì)量。四、施工部署及安排4.1 施工準(zhǔn)備（1）現(xiàn)場準(zhǔn)備1 清理現(xiàn)場，施作基

10、底墊層找平，測量放線定位主體結(jié)構(gòu)，處理陰陽角，割除外露鋼 筋頭等突出物并砂漿抹平；2 防水材料、鋼筋等進(jìn)場并驗(yàn)收完畢，確定襯砌混凝土理論配合比并報請驗(yàn)收；3 主要機(jī)械設(shè)備，如：鋼筋彎曲機(jī)、調(diào)直截斷機(jī)、電焊機(jī)、注漿機(jī)具、吊裝設(shè)備、運(yùn) 輸設(shè)備、模板、腳手架等進(jìn)場并驗(yàn)收完畢；4 作業(yè)隊(duì)伍進(jìn)場并已通過崗前培訓(xùn)。（2）技術(shù)準(zhǔn)備1 正式施工前，核對結(jié)構(gòu)基坑尺寸、凈空并對基底面進(jìn)行驗(yàn)收；2 對作業(yè)人員及進(jìn)場隊(duì)伍進(jìn)行詳細(xì)的、針對性強(qiáng)的安全和技術(shù)交底；3 針對不同工序存在的施工風(fēng)險點(diǎn)編制專項(xiàng)控制措施和應(yīng)急預(yù)案并組織現(xiàn)場演練。 （3）組織管理準(zhǔn)備成立主體結(jié)構(gòu)施工專項(xiàng)工作領(lǐng)導(dǎo)小組，明確成員職責(zé)并落實(shí)到人；施工現(xiàn)場設(shè)

11、專職指揮員、安全員、質(zhì)檢員，負(fù)責(zé)現(xiàn)場指揮，風(fēng)險排除和質(zhì)量檢驗(yàn)； 成立應(yīng)急組織機(jī)構(gòu)，建立溝通聯(lián)絡(luò)通道，做好應(yīng)急物資儲備。4.2 工期安排依據(jù)總體施工任務(wù)階段劃分及施工順序安排，在資源配置滿足施工需求的前提下，綜合考慮施工實(shí)際情況，風(fēng)道、風(fēng)井主體結(jié)構(gòu)施工主要施工工序進(jìn)度安排如表 4-1 所示。表 4-1 風(fēng)道、風(fēng)井主體結(jié)構(gòu)工期安排表序號1工序名稱雙層風(fēng)道底板施作（拆第四道鋼支撐）開始時間2008/11/7結(jié)束時間2008/11/15持續(xù)時間（d）9雙層風(fēng)道第三道支撐以下側(cè)墻施作（拆22008/11/16 2008/11/23 8第三道鋼支撐）雙層風(fēng)道第三道支撐以上側(cè)墻及中板施32008/11/24

12、 2008/11/27 4作（拆第二道鋼支撐）雙層風(fēng)道中板以上第一層側(cè)墻施作（拆42008/11/28 2008/12/2 5第一道鋼支撐）雙層風(fēng)道段中板以上第二層側(cè)墻及部分52008/12/3 2008/12/8 6頂板施作678910破除銜接處圍護(hù)樁銜接處雙層風(fēng)道剩余部分施作單層風(fēng)道、風(fēng)井主體結(jié)構(gòu)底板施作單層風(fēng)道、風(fēng)井側(cè)墻施作（風(fēng)道結(jié)構(gòu)）單層風(fēng)道頂板施作2009/8/182009/8/242009/8/282009/9/122009/9/272009/8/232009/8/272009/9/112009/9/262009/10/14641515181112風(fēng)井段剩余側(cè)墻結(jié)構(gòu)施作頂板、中板剩

13、余結(jié)構(gòu)施作（聯(lián)絡(luò)通道結(jié)2009/10/15 2009/10/192009/10/20 2009/10/31512依 據(jù) 表 4-1構(gòu)、回填）所 示 ， 風(fēng) 道 及 風(fēng) 井 主 體 結(jié) 構(gòu) 施 工 總 耗 時 為 ：9+8+4+5+6+6+4+15+15+18+5+12=107d；雙層風(fēng)道段第一道鋼支撐拆除完畢后，雙層風(fēng)道兼作暗挖豎井，部分中板及頂板暫不封閉，綜合考慮區(qū)間工程整體計劃，中板及頂板封閉施作擬定在 2009 年 10 月 20 日 2009 年 10 月 31 日進(jìn)行；單層風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)施工在區(qū)間正線土建施工完成后獨(dú)立進(jìn)行，與其他結(jié)構(gòu)及工序無交叉作業(yè)干擾，可依據(jù)場地要求、資源配置等實(shí)情

14、況靈活確定動工時間，但總工期耗時不變。 4.3 資源配置4.3.1 機(jī)械、設(shè)備配置主要施工機(jī)械、設(shè)備配備見表 4-2。表 4-2 機(jī)械、設(shè)備配備表序號123456789設(shè)備名稱單液注漿泵25t 吊車混凝土輸送泵電焊機(jī)鋼筋彎曲機(jī)鋼筋調(diào)直切斷機(jī)強(qiáng)制拌和機(jī)配料機(jī)木工圓鋸機(jī)規(guī)格型號ubh3qz25ehbt80bx3-500-1gw40gtq-12js500pld1200105數(shù)量(臺)211822112101112木工平刨機(jī)木工壓刨機(jī)風(fēng)鉆mb504dmb105ayt-282264.3.2 勞動力配置工區(qū)生產(chǎn)及技術(shù)管理人員 6 人；機(jī)械設(shè)備操作員 6 人；電工 4 人；測量 4 人；焊工6 人；防水工

15、10 人；鋼筋工 20 人；木工 8 人；混凝土工 8 人；雜工 15 人，共計 87 人。根據(jù)專業(yè)工作性質(zhì)，將其編為 4 個作業(yè)隊(duì)，即加工作業(yè)隊(duì)、防水作業(yè)隊(duì)、鋼筋綁扎作業(yè) 隊(duì)，模板及混凝土澆筑作業(yè)隊(duì)，各作業(yè)隊(duì)進(jìn)行默契配合，交叉流水作業(yè)。4.3.3 主要材料計劃主要材料見表 4-3。表 4-3 主要材料表序號1項(xiàng)目名稱柔性防水層規(guī)格型號4mm 厚 sbs單位m2數(shù)量4450備注底板、邊墻2.5mm 厚聚氨酯涂2柔性防水層m2790頂板膜3456787水泥砂漿pe 泡沫注漿花管冷自粘防水卷材背貼式止水帶鋼邊止水帶細(xì)石混凝土1:2.5 砂漿6.0mm 厚內(nèi)徑 12mm1.5mm 厚350mm 寬3

16、50mm 寬c20m3m2mm2m3m4m35752405803030245145防水找平層變形縫位置防水保護(hù)層c12078非預(yù)應(yīng)力鋼筋模筑混凝土c40tm32702471910模板模板支架m2m16257000木模板未計五、結(jié)構(gòu)檢算材料的力學(xué)性能：木枋：e=9000 n/mm2，f 順紋抗剪=1.4 n/mm2，=10 n/mm2；普通酚醛板：e=10000 n/mm 2，f 順紋抗剪=1.6 n/mm 2，=15 n/mm2； q235 鋼：e=206000 n/mm2，=200n/mm2。5.1 側(cè)墻模板檢算鋼模板按大模板多層住宅結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)范（jgj20-84）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（g

17、bj17-88）與混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（gb50204-92）的要求進(jìn)行設(shè)計與 計算。（1）荷載計算當(dāng)墻厚大于 100 mm （區(qū)間風(fēng)道主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻、端墻厚度 700mm 、800mm ）時， 強(qiáng)度驗(yàn)算僅考慮新澆混凝土側(cè)壓力與傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。新澆混凝土的側(cè)壓力：已知：混凝土的重力密度 =25kn/ m3，澆筑速度 v=2m/h，最大澆筑高度 h=5m， 外加劑影響修正系數(shù) =1.2，坍落度影響修正系數(shù) =1.15 ，t=10。則200 200t = = = t +15 10 +158根據(jù)高層建筑施工手冊新澆混凝土側(cè)壓力計算公式：f =0.22gtc 0bbv1 21/ 2=0.

18、222581.21.152=85.87kn/m 2f =gch=255=125kn/ m2取二者中的較小值，f=85.87kn/ m 2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值 4 kn/ m2，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù) 1.2 和 1.4，則作用于模板的總 荷載設(shè)計值為：（折減系數(shù)為 0.85 ）q=85.871.20.85 41.4=93.19kn/ m 2（2）模板驗(yàn)算模板需計算的項(xiàng)目包括板面、與板面直接焊接的縱橫肋計算。上述構(gòu)件均為受彎構(gòu)件， 與板面直接焊接的縱橫肋是板面的支承邊；橫向主梁作為豎向肋的支座。鋼面板計算鋼面板與縱橫肋采用斷續(xù)焊焊接成整體，鋼面板被分成若干矩形

19、方格，根據(jù)矩形方格長寬尺寸的比例，可把鋼面板當(dāng)作單向板或雙向板計算。當(dāng)長寬比大于 2 時，單向板可按三跨或四跨連續(xù)梁計算；當(dāng)長寬比小于 2 時，按四邊支承在縱橫肋上的雙向板計算。計算簡圖根據(jù)周邊的嵌固程度有所不同。合理的設(shè)計應(yīng)將板面分成雙向板，這樣應(yīng)力與變形都會大大減小，為此在豎肋之間再加焊一些扁鋼加勁肋，將鋼板面由單向變成雙向板。在這種情況下，一般最不利的情況是最下端邊沿的板，但最下端的實(shí)際側(cè)壓力是很小的，實(shí)際上最不利的板是由下端數(shù)第二或第三行側(cè)面方格，為三面嵌固，一面簡支選用最大側(cè) 壓力值。模板板面為 6mm 厚鋼板，豎向次肋為8 槽鋼（間距 300mm），橫向小肋為 6060mm 扁鋼（

20、間距 500mm ），橫向主梁采用雙排10 槽鋼（共五排，起頭與地面的距離 依次是 300mm，向上間距依次為 600mm）。a.強(qiáng)度驗(yàn)算maxxxxmaxxnmaxffsmaxm= maxr wx x f（1）式中 m 板面最大計算彎矩設(shè)計值(nm)；r 截面塑性發(fā)展系數(shù) r =1.0，w 彎矩平面內(nèi)凈截面抵抗矩(mm3)；max板機(jī)最大正應(yīng)力。m 可查相應(yīng)的靜力計算圖表求得。選面板小方格中最不利情況計算，即三面固定，一面簡支（短邊）。由于l =llyx=h 300= =s 5000.6 ，查靜力計算手冊，得最大彎距系數(shù) k0mx=-0.0814，最大撓度系數(shù) kf=0.00249。取 1m

21、m 寬的板條為計算單元：f=85.871.20.85+41.4=93.19kn/m2,q=93.1910-31mm=93.1910-3n/mmmmax=k0mxql0mx=0.0814 93.19 10-33002=682.71n mmw =(1/6)162=6mm3smax=m 682.71max = =113.79 r w 1 6x xn200mm 2 mm2(滿足要求)b. 撓度計算fl 4 hv =k u = (2)b 5000式中 f新澆混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（n/mm2）；h計算面板的短長（mm）；v鋼板的泊松系數(shù)，v=0.3 ；k 撓度計算系數(shù)，根據(jù)板面不同的支承情況，查相應(yīng)的靜力

22、計算圖表：max0023max1maxxxxv 板的計算最大撓度。b 板的剛度，eh 3b = 2 12(1 -v 2 )；其中： e鋼材的彈性模量取 e=2.0610 h 鋼板厚度（mm）；5（n/mm2）；b =0eh 2.06 10 5 6 3 2 =12(1 -v 2 ) 12 (1 -0.3 2 )=40.75 10 5 n mm則: v =0.0024985.8710-33004/(40.75105)=0.43mmu= l /500=0.6mm0.43mm (滿足要求)豎肋計算a.計算荷載豎肋是支承在橫向主梁（槽鋼）上的連續(xù)梁。q=f*h（n/m）式中：f模板板面的側(cè)壓力，當(dāng)計算強(qiáng)

23、度時，它是新澆混凝土的側(cè)壓力設(shè)計值與傾倒混凝土的荷載設(shè)計值之和；當(dāng)計算剛度時，它只取新澆混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（n/mm2）； h豎肋的間距（mm）。q = 85.8710b.強(qiáng)度驗(yàn)算-3300=25.76n/mmsmaxm= max fr wx x（3）式中 m 豎肋最大計算彎矩設(shè)計值(nm)；r 截面塑性發(fā)展系數(shù)，r =1.0；w 豎肋在彎矩平面內(nèi)凈截面抵抗矩(8 槽鋼為 25.310 3mm3；max=(0.3/225.766002)/(1.025.3103)w11wx1max1max22=54.98n/mm 2200n/mm2 c.撓度驗(yàn)算（a）懸臂部分撓度（滿足要求）vmax1=q a

24、18 ei4xu=a500（4）（b）跨中部分撓度vmax 2fl 4 h=k u = =1.8100 ei 500（5）式中 q 豎肋上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，q =f*h （n/mm）； a懸臂部分的長度（為 150 mm ）；k 撓度計算系數(shù)，取 0.099 ；e鋼材的彈性模量(2.06105n/mm 2）；i 彎矩平面內(nèi)豎肋的慣性矩(8 槽鋼為 101104mm 4；l橫向主梁間距(分別為 300mm,600mm 。計算時取最大值) v鋼板的泊松系數(shù)，v=0.3 ；q = 85.8710-3300=25.76 n/mmv =(25.761504)/(82.06105101104)=0.007

25、8 mm150/500=0.3mm （滿足要求)v =0.09925.766004/(1002.06105101104)=0.016mm600/500=1.2mm （滿足要求） 橫向主梁（槽鋼）計算a計算荷栽橫向主梁是以對撐架子管為支座的連續(xù)梁。q = fl （n/mm2）2maxxxxmax3xmax式中：l豎向主梁的間距(mm)，豎向主梁的間距為 300mm； f模板板面的側(cè)壓力（n/mm2）；q =85.8710b強(qiáng)度驗(yàn)算-3300=25.76n/mmsmaxm= maxr wx x f式中：m 橫梁最大計算彎矩設(shè)計值(nm)；r 截面塑性發(fā)展系數(shù)，r =1.0；w 橫梁在彎矩平面內(nèi)凈截

26、面抵抗矩(10 槽鋼為 39.7103mm 3)；用彎距分配法和疊加法 , 對一塊連續(xù)寬的大模板 , 對螺栓間距不大于 1200mm 時 , 其 m 9.15106 nmm。故：max=（9.15106）/（1.0239.7103）=115.24 n/mm 2200 n/mm2 c撓度驗(yàn)算1）懸臂部分(滿足要求)vmax1=q l 42 38 eixl 300 u = 3 = =0.6 mm 500 500取最大懸臂 l =300mm, 10 槽鋼 i =198104 mm 4v =(25.763004)/(82.06105198104)=0.064mm 0.6mm ( 滿足要求)2）跨中部分

27、600maxppip d-d/ 64=( )vmax 2=q l 42 1384 eix( s -24l2) u= =1.2 mm500取 =300/600=0.2v =25.766004(5-240.2)/(3842.061051981042)=0.002 mm 1.2mm (滿足要求)5.2 側(cè)墻模板支架的檢算（1）碗扣式模板支架主要承受混凝土側(cè)壓力，取混凝土最大澆筑高度 5m，側(cè)壓力 取 f=85.87kn/m2。側(cè)墻施工時采用的是兩側(cè)墻同時灌注混凝土，腳手架主要承受側(cè)壓力。側(cè)墻最下層為最不利情況下受力支撐，支撐體系如圖 51。取最不利載荷后，受力簡圖如圖 52 所 示。風(fēng)井明挖段邊墻最

28、大施工高度為 5m，邊墻厚度為 0.8m ，施工過程中使用 50 型振 搗棒振搗。(1)桿件檢算桿件相關(guān)參數(shù)：架子管整根長度為 6m，采用十字扣件在碗口件每 60cm 固定一處， 則 l0.6m ，桿件受壓類型為兩端鉸接；f 為模板所受側(cè)壓力；桿件為483.5 無縫鋼管，內(nèi)徑 d41mm，外徑 d48mm 。a3 鋼，e206gpa， 200mpa?？芍?100受力桿件截面慣性半徑：i =(4 4 )a p d 2 -d 2 / 64=d2 +d42=482+4124=15.78mmb()ms w圖 51 模板支撐體系示意圖圖 52 腳手架中最不利桿件受力簡圖 ml 1600桿件柔度 l= =

29、 =38.02 mm li 15.78不屬于細(xì)長桿，則桿件為中心壓桿。只計算桿件的抗壓強(qiáng)度。 應(yīng)用正壓力公式：n =sanmax=s a =200mpa p48 p2-p412=391 106kn振搗產(chǎn)生的側(cè)壓力取 400kgf/m2混凝土側(cè)壓力計算150p =0.4 + k k v （柱模板支撐計算書，廖偉，安全天地網(wǎng)）t +130混凝土入模溫度為 10，混凝土澆注速度取 2m/h ，坍落度修正系數(shù)取 1.15 ，外加 劑修正系數(shù) 1.2。m1所以150p =0.4 + 1.2 1.15 2 =3.36tf / m 10 +1302p =2.5 h =2.5 5 =12.5tf / m m2

30、取兩者最小值p =4tf / m m2考慮振搗荷載：p =3.36 +0.4 =3.76 tf / m 2 =3760 kgf / m m2每塊模板受混凝土壓力p =p a =3760 kgf / m 2 (1.2 1.5) m 2 =6768 kgf =67.7 kn m每根桿件受力p 6768kgff = = =1692kgf =16.9 kn4 4f nmax(滿足要求)5.3 中板、頂板模板檢算板模板采用 15mm 的普通膠合板，小楞采用 100*50 的木枋間距 300 布置，跨度600 ，下方支承于跨度 900 的 100*100 木枋上，模板支架采用滿堂紅碗扣式腳手架，立 桿間距

31、為橫向縱向600900。5.3.1 面板檢算（1） 荷載計算a、 普通膠合板自重 0.3kn/m2b、 板砼自重 25*1.0=25kn/m2c、 板鋼筋自重 2*1.0=2kn/m 2d、 施工人員及設(shè)備（為均布荷載時） 2.5 kn/m 2（2) 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算取 1 米寬酚醛板作為計算對象，當(dāng)活載為均布荷載時，化為線荷載:q =1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.8*1=1.2(0.3+25+2)+1.4*2.5*0.8*1lm1 1c33=29.01kn/mq1=29.01kn/m300300 300m=0.1q 2=0.1*29.01*0.32=0.261kn.m=m/w=0.

32、261*10 6*6/（1000*15 2）=6.96n/mm2f =15n/mm2 （3) 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算v =0.6q l=0.6*29.01*0.3=5.222kn=3v/2bh=3*5.222*103/（2*1000*15）=0.522n/mm2f =1.4n/mm2（4) 剛度驗(yàn)算用于計算剛度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q =(a+b+c)*1=27.3 kn/mw=0.677q l4/（100ei）=0.677*27.3*300 4*12/（100*10000*1000*15 3） =0.53mmw=l/400=300/400=0.75mm經(jīng)檢驗(yàn)，剛度符合要求。5.3.2 支撐板模的小楞檢算小楞

33、采用 100*50 方木，跨度 600 。（1） 荷載計算a、 酚醛板及小楞自重 0.5kn/m2b、 板砼自重 25*1=25 kn/m 2c、 板鋼筋自重 2*1=1.6 kn/m 2d、 施工人員及設(shè)備（為均布荷載時） 2.5 kn/m 2 (為集中荷載時) 2.5 kn（2) 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算11m1 1c33當(dāng)活載為均布荷載時，化為線荷載:q =1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.9*0.3=1.2(0.5+ 25+ 2)+1.4* 2.5*0.9*0.3=9.856kn/mq1=9.856kn/m600 600 600m=0.1q l2=0.1*9.856*0.6 2=0.35

34、5kn.m=m/w=0.355*10 6*6/（50*1002）=4.26n/mm2f =13n/mm2 經(jīng)檢驗(yàn)，抗彎強(qiáng)度符合要求。（3）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算v =0.6q l=0.6*9.856*0.6=3.548kn=3v/2bh=3*3.548*103/（2*100*50）=1.1n/mm2f =1.4n/mm2經(jīng)檢驗(yàn)，抗剪強(qiáng)度符合要求。 （4）剛度驗(yàn)算用于計算剛度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q =(a+b+c)*0.3=8.25 kn/m w=0.677q l4/（100ei）=0.677*8.25*6004*12/（100*9000*50*1003）=0.19mmw=l/400=600/400=1.5m

35、m 經(jīng)檢驗(yàn)，剛度符合要求。5.3.3 支承小楞的大楞檢算大楞為 100*100 木枋,跨度 900mm。 ( 1） 荷載計算a、酚醛板、小楞及大楞自重 0.65kn/m 2mcb、 板砼自重 25*1=25 kn/m 2c、 板鋼筋自重 2*1=2 kn/m 2d、 施工人員及設(shè)備 1.5 kn/m 2（2) 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其荷載布置形式為小楞間f=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.8*0.3*0.6=1.2(0.65+ 25+ 2)+1.4* 1.5*0.8*0.3*0.6=5.08kn當(dāng)采用 100*100 木枋時，按三跨連續(xù)梁計算,其計算簡圖: f=5.08kn900 900 9

36、00m=0.267fl=0.267*5.08*0.9=1.221kn.m =m/w=1.221*10 6*6/(100*100 2)=7.326n/mm 2f =13n/mm2符合要求。(3) 木枋抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算v=1.267f=1.267*5.08=6.436kn=3v/2bh=3*6.436*103/(2*100*100)=0.965 n/mm 2f =1.4n/mm2經(jīng)檢驗(yàn)，抗剪強(qiáng)度符合要求。 (4）剛度驗(yàn)算：用于計算剛度的標(biāo)準(zhǔn)集中荷載為：f=(a+b+c)*0.6*0.3=(0.65+25+2)*0.6*0.3=4.977kn當(dāng)大楞采用 100*100 木枋時:w=1.883fl3/(100ei)=1.883*4.977*103*9003*12/(100*9000*100*1003)=0.91mmw=l/400=900/400=2.25mm經(jīng)檢驗(yàn)