車載機(jī)械自動(dòng)調(diào)平機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)與開發(fā)（有圖紙）（可編輯）

1、 車載機(jī)械自動(dòng)調(diào)平機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)與開發(fā)摘 要 本論文的題目是車載機(jī)械自動(dòng)調(diào)平機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)與開發(fā)。論文分為選題背景、方案論證、過程論述、結(jié)論總結(jié)四大部分。 選題背景部分,我主要講述了本設(shè)計(jì)課題的來源、目的、意義、應(yīng)解決的問題及應(yīng)該達(dá)到的技術(shù)要求和介紹系統(tǒng)其它結(jié)構(gòu)。還簡(jiǎn)述了本課題在國(guó)內(nèi)外的發(fā)展概況,為設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)思想。 方案論證部分,我按照技術(shù)要求,對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)行了分析,并設(shè)計(jì)了一套液壓控制系統(tǒng)。 過程論證析部分,我考慮了整個(gè)雷達(dá)受到本身重力和風(fēng)力的影響,為了保證力學(xué)穩(wěn)定性,使用了塔架桿來支撐主升油缸。我綜合考慮了液壓缸舉升的高度和缸需要提供的動(dòng)力,結(jié)合工作環(huán)境,從而選擇了四級(jí)液壓缸作為主升油缸。

2、液壓缸舉升1.5噸的雷達(dá)和1.5噸的塔架,再加上受風(fēng)力的影響,這對(duì)主升油缸的強(qiáng)度提出了要求,本部分通過計(jì)算可以確定滿足強(qiáng)度要求的缸的內(nèi)外徑。塔架設(shè)計(jì)部分,設(shè)計(jì)了塔架三節(jié)每節(jié)的尺寸,以及塔架各節(jié)的連接。 設(shè)計(jì)總結(jié)部分,我對(duì)本次設(shè)計(jì)過程進(jìn)行了深刻的總結(jié),為自己所學(xué)到了系統(tǒng)的分析問題而高興,再次感受那些思考問題的過程與方法。關(guān)鍵詞:四級(jí)液壓缸;雷達(dá);設(shè)計(jì);自動(dòng)調(diào)平系統(tǒng)。全套cad圖紙,聯(lián)系695132052abstract the topic of my paper is vehicle-mounted machine automatically transferred ping mechanica

3、l systems design and development. this paper is divided into four parts: selection of subjects background, programme appraisal, process expositions, conclusions summarized selection of subjects background part, i described the main source of design topics, objectives, significance, and should be add

4、ressed to the technical requirements and other structures on the system. also on the topic of development profile at home and abroad, providing guidance for the design ideasbecause the whole radar antenna will be affected by the weight and wind, in order to make sure the mechanics stability, then th

5、e solution is by using tower frame pole to support the main promoting cylinder. the second part is just the analyses on the mechanics capability of the tower frame pole programme appraisal part of the question, i analysed the hydraulic system in accordance with the technical requirements, and to des

6、ign a set of hydraulic control systems analysis of the process of verification part, i consider the entire radar by itself gravity and wind effects. in order to ensure the stability of mechanics,i use the tower to support the main hydraulic cylinder. on the part of the mechanics tower pole performan

7、ce analysed.i integrated into the hydraulic cylinder up-down and hydraulic cylinder need to provide the high momentum in the work environment, thus chosen as a main or 4 hydraulic cylinder. 1.5 tons of hydraulic cylinder up-down radar and 1.5 tons town coupled with the impact of the wind, which the

8、intensity of the fuel hydraulic cylinder or the demands of this segment by calculating the intensity can meet the requirements of main hydraulic cylinder. in the conclusion, i give a thorough summing-up of the process of my project. i feel pleased that i have learned to analyze problem generally, an

9、d have reconsidered the methods and process of my project. tower design part, i use the second part of the contents , designed tower section three dimensions, and the tower sections connected. in the conclusion, i give a thorough summing-up of the process of my project. i feel pleased that i have le

10、arned to analyze problem generally, and have reconsidered the methods and process of my project.key word: triple-level hydraulic cylinder ;design ;radar;automatically leveling system目錄1選題背景11.1雷達(dá)車的特點(diǎn)21.2 國(guó)內(nèi)外高機(jī)動(dòng)雷達(dá)發(fā)展?fàn)顩r32 方案論證42.1 主要技術(shù)指標(biāo)42.2 技術(shù)可行性42.3 升降天線車的液壓系統(tǒng)說明52.4 測(cè)試系統(tǒng)的組成及功能62.5 主要技術(shù)難點(diǎn)分析82.6 與國(guó)內(nèi)外同類

11、產(chǎn)品技術(shù)對(duì)比分析82.7 推廣應(yīng)用價(jià)值83 過程論述83.1 雷達(dá)舉升機(jī)構(gòu)的力學(xué)分析83.2 缸的設(shè)計(jì)123.3 缸的連接及材料163.4 塔架的設(shè)計(jì)233.5 機(jī)動(dòng)式車載雷達(dá)穩(wěn)定性設(shè)計(jì)分析244 結(jié)論總結(jié)315 致謝326參考文獻(xiàn)33 1 選題背景1.1雷達(dá)車的特點(diǎn) 現(xiàn)代高技術(shù)戰(zhàn)爭(zhēng)對(duì)雷達(dá)的越野作戰(zhàn)與戰(zhàn)場(chǎng)生存能力提出了越來越高的要求,以達(dá)到戰(zhàn)時(shí)快速組網(wǎng)及補(bǔ)充戰(zhàn)損的目的,高度的機(jī)動(dòng)能力已經(jīng)成為現(xiàn)代軍事雷達(dá)的必備素質(zhì);因此,對(duì)于雷達(dá)設(shè)計(jì)師來說,在考慮整機(jī)電性能指標(biāo)、可靠性、可維性、可保障性、安全性、可操作性、經(jīng)濟(jì)性及加工工藝性等因素的同時(shí),還須從結(jié)構(gòu)上對(duì)其機(jī)動(dòng)性作出精心構(gòu)思。 總的來說,雷達(dá)的高機(jī)

12、動(dòng)性須保證雷達(dá)具有這樣一種能力,即組成雷達(dá)的諸多功能環(huán)節(jié)能夠共同形成一種良好的應(yīng)變能力,在保證性能可靠的前提下,使其在遭到敵方打擊之前,能夠方便、迅速地撤收,并且轉(zhuǎn)移到新的陣地上重新進(jìn)入正常的工作狀態(tài),以達(dá)到保護(hù)自己、克敵制勝的目的;因此,在結(jié)構(gòu)總體上須重點(diǎn)考慮下列問題。 運(yùn)輸行駛能力主要包括以下幾點(diǎn):(1).越野能力:戰(zhàn)時(shí)雷達(dá)整機(jī)將面臨復(fù)雜惡劣的地理環(huán)境情況,如土路、泥濘路等,此時(shí)仍然要求雷達(dá)能夠以一定的速度可靠地行駛;雷達(dá)載車的性能對(duì)整機(jī)的運(yùn)輸行駛能力有直接影響,因此,載車的越野能力是選型時(shí)首先要考慮的問題,其基型車必須滿足軍用越野汽車機(jī)動(dòng)性要求的各項(xiàng)規(guī)定:一般來說,機(jī)動(dòng)型雷達(dá)載車選型的原

13、則是優(yōu)先選用國(guó)產(chǎn)列裝的越野載重基型車輛。 整機(jī)各運(yùn) 輸單元機(jī)動(dòng)、越野能力的主要指標(biāo)包括各運(yùn)輸單元重量、行駛速度、最大爬坡度、接近角、離去角、涉水深度、越坡溝寬度、最小轉(zhuǎn)彎直等參數(shù)。(2).通過能力:即雷達(dá)整機(jī)各運(yùn)輸單元外形尺寸在公路、鐵路運(yùn)輸時(shí)須符合國(guó)家有關(guān)運(yùn)軸限界的要求。 1 公路運(yùn)輸:應(yīng)滿足公路運(yùn)輸限界。 2 鐵路運(yùn)輸:應(yīng)滿足鐵路裝載荃本限界. 3 雷達(dá)總重不超過小型橋梁的承重能力。(3).雷達(dá)天線升降機(jī)構(gòu):按傳動(dòng)系統(tǒng)的不同,可分為機(jī)電式和液壓式。機(jī)電式升降機(jī)構(gòu)技術(shù)較為成熟,是一種傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式,但是,機(jī)電式升降機(jī)構(gòu)的控制及傳動(dòng)結(jié)構(gòu)均較為復(fù)雜,同時(shí)單位驅(qū)動(dòng)負(fù)載的重量較大,在要求架設(shè)高度較高

14、、負(fù)載較大時(shí)尤其如此。液壓式傳動(dòng)系統(tǒng)與機(jī)電式傳動(dòng)系統(tǒng)相比,在輸出同樣功率的條件下,體積和質(zhì)量可以減小很多,同時(shí)承載能力大,可以完成較大重量雷達(dá)天線的高架。并且采用液壓傳動(dòng)還可大大簡(jiǎn)化機(jī)械結(jié)構(gòu),從而減少機(jī)械零部件的數(shù)目,也便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制。另外,隨著科技的發(fā)展,液壓元器件的生產(chǎn)工藝逐步實(shí)現(xiàn)機(jī)械化和自動(dòng)化, 制造成本在不斷下降, 制造精度越來越高,因此液壓式傳動(dòng)系統(tǒng)已逐漸在雷達(dá)天線升降機(jī)構(gòu)中被采用。 中、大型雷達(dá)天線的舉升機(jī)構(gòu)不同于普通的升降機(jī)。普通升降機(jī)負(fù)載通常較小,中、大型雷達(dá)天線的舉升機(jī)構(gòu)的負(fù)載較大,特別是機(jī)構(gòu)常常需要在較大的風(fēng)載條件下甚至于需要在天線上覆蓋有冰層時(shí)工作,在舉升高度較高時(shí),風(fēng)

15、載荷引起的顛覆力矩直接威脅著設(shè)備的安全和工作的可靠性,此外風(fēng)向的不同引起的動(dòng)力特性在機(jī)構(gòu)的升降過程中又存在較大的差異, 因此中、大型雷達(dá)天線的舉升機(jī)構(gòu)存在一定的特殊性。塔架式雷達(dá)升降天線研究項(xiàng)目正是本著上述的要求而擬定的。1.2 國(guó)內(nèi)外高機(jī)動(dòng)雷達(dá)發(fā)展?fàn)顩r 1.2.1 國(guó)外機(jī)動(dòng)雷達(dá)的發(fā)展方向 冷戰(zhàn)時(shí)期,由于兩大軍事集團(tuán)的長(zhǎng)期對(duì)峙,西方國(guó)家十分重視機(jī)動(dòng)雷達(dá)尤其是高激動(dòng)雷達(dá)的發(fā)展與研制;大批各種型號(hào)的機(jī)動(dòng)雷達(dá)裝備部隊(duì),并且將高機(jī)動(dòng)雷達(dá)部署在戰(zhàn)略要地,以提高雷達(dá)網(wǎng)的彈性和整個(gè)防空系統(tǒng)的穩(wěn)定性。下表是七十年代以來西方各國(guó)裝備的集中主要的機(jī)動(dòng)雷達(dá)。 型 號(hào) 工作波段 測(cè) 距架設(shè)時(shí)間 用 途 技術(shù)體制美 國(guó)

16、an/tps-612.9-3.1ghz140km 3分鐘對(duì)空搜索兩坐標(biāo)雷達(dá)美 國(guó)laadsl波段60 km 7分鐘低空警戒兩坐標(biāo)雷達(dá)英 國(guó)gainfanens波段140 km 1分鐘低空警戒兩坐標(biāo)雷達(dá)德 國(guó)trmss波段200 km 3分鐘防空預(yù)警三坐標(biāo)雷達(dá)日 本npn-510s波段135 km 3分鐘防空預(yù)警三坐標(biāo)雷達(dá) 不難看出,目前世界各國(guó)都把防空雷達(dá)網(wǎng)建設(shè)中如何發(fā)展激動(dòng)作戰(zhàn)力量和研制高機(jī)動(dòng)雷達(dá)當(dāng)做一件大事來抓,這是高技術(shù)局部戰(zhàn)爭(zhēng)的必然趨勢(shì)。獨(dú)聯(lián)體國(guó)家的70000部防空雷達(dá)中大部分是車載式機(jī)動(dòng)雷達(dá),且有相當(dāng)數(shù)量為高機(jī)動(dòng)雷達(dá);英國(guó)和法國(guó)的雷達(dá)站,幾乎不采用固定式,而采用可運(yùn)輸單元,一旦需要,

17、激動(dòng)雷達(dá)可在較短時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)移到新的陣地展開工作; 日本的機(jī)動(dòng)雷達(dá)站與固定雷達(dá)站之比,近年來由原來的1:14升到1:2.5,而且其雷達(dá)天線可折疊運(yùn)輸,雷達(dá)具有較好的探測(cè)性能、抗干擾性能和自動(dòng)化入網(wǎng)功能。我國(guó)周邊的一些國(guó)家和地區(qū)也十分重視雷達(dá)的機(jī)動(dòng)和隱蔽。臺(tái)灣則大力發(fā)展機(jī)動(dòng)雷達(dá),其固定雷達(dá)除天線外,其余部分均可進(jìn)入坑道。軍事力量最強(qiáng)的美國(guó),也是重視雷達(dá)機(jī)動(dòng)性的國(guó)家,他的艦載、機(jī)載和衛(wèi)星偵察雷達(dá)可以實(shí)現(xiàn)全球范圍內(nèi)的機(jī)動(dòng),其雷達(dá)情報(bào)網(wǎng)抗摧毀能力達(dá)到了完善的程度。 2 方案論證2.1 主要技術(shù)指標(biāo) 2.1.1 升降高度10米,負(fù)載1.5噸; 2.1.2 .具有自動(dòng)調(diào)平功能,且應(yīng)保證水平5以內(nèi); 2.1.3

18、 .調(diào)平系統(tǒng)抗風(fēng)(裝上頂部作業(yè)部件,10級(jí)風(fēng))擺動(dòng)小于;2.2 技術(shù)可行性 2.2.1 .升降塔架式結(jié)構(gòu)雷達(dá)天線車總體及液壓傳動(dòng)研制的技術(shù)方案天線車的總體結(jié)構(gòu)說明升降天線車的升展高度除車橋高度以外凈空高10米。下降后高度為3米左右。要求車橋長(zhǎng)5米,寬2米,占空間體積約為35230立方米 2.2.2 塔架結(jié)構(gòu)塔架為三節(jié)組合成形,固定座為3米,其中第一節(jié)為1.3米,第二節(jié)為2.6米,最后一節(jié)為3.1米。舉升鉸安裝在第三節(jié)的1.8米處,這樣可使得塔架上升和下降折置時(shí)運(yùn)行自如。在舉升鉸的上端設(shè)置了鏈輪機(jī)構(gòu),使得天線發(fā)射箱在運(yùn)動(dòng)和升位的過程中始終保持與地面垂直。 2.2.3 塔架的舉升執(zhí)行機(jī)構(gòu) 塔架的舉

19、升執(zhí)行機(jī)構(gòu)為四級(jí)伸縮式油缸。此型油缸的工作原理為活塞直徑大的先運(yùn)動(dòng),依次升高。下降時(shí)小活塞先運(yùn)動(dòng),依次下降。直徑小則運(yùn)動(dòng)速度高,反之速度低。整個(gè)升降時(shí)間約為2.5分鐘。為了防止油缸承受側(cè)向力矩,在設(shè)計(jì)塔架具體構(gòu)件時(shí)還要著重考慮回轉(zhuǎn)和重力矩的平衡。 2.2.4 塔架索拉機(jī)構(gòu) 升降塔架為橫向跨襠結(jié)構(gòu),由此沿縱向方向由于風(fēng)動(dòng)力而產(chǎn)生的彈性側(cè)向偏擺力及顛覆力矩對(duì)塔架影響很大。為了確保塔架的相對(duì)剛度及穩(wěn)定性,在車橋底座對(duì)稱角上設(shè)置了四索拉機(jī)構(gòu),擬產(chǎn)生四均衡的拉力,使得塔架垂直定位。 2.2.5 承載支腿 雷達(dá)天線要在一個(gè)相對(duì)與水平垂直的軸上運(yùn)行,而且在要10級(jí)風(fēng)的環(huán)境下仍能正常工作,整個(gè)天線車的綜合承載

20、力都傳遞在支腿上。天線車的支腿既要克服重力和顛覆力矩,又要作為水平校正的執(zhí)行機(jī)構(gòu),所以在支腿的支臂上設(shè)置了展開收合油缸,并在支腿的支點(diǎn)上折紙了比例閥控油缸,使四角支腿在較快時(shí)間內(nèi)完成支撐校平工作。校平完畢如需要,可用人工鎖緊機(jī)構(gòu)將其鎖緊。 2.2.6 輔助支撐機(jī)構(gòu)及其它 當(dāng)塔架折放和轉(zhuǎn)場(chǎng)運(yùn)行時(shí),必須防止塔架震動(dòng)而對(duì)油缸的重力沖擊,因此在塔架縱向設(shè)置了防震托架及輔助支撐機(jī)構(gòu)。2.3升降天線車的液壓系統(tǒng)說明 升降天線車采用變量泵液壓系統(tǒng),其流量為自適應(yīng)注油。在供油流量大時(shí),壓力相應(yīng)減小;供油流量小時(shí),壓力相應(yīng)增大。這樣既能滿足負(fù)載的要求,又可減少系統(tǒng)發(fā)熱。 2.3.1 舉升伸縮油缸單元與塔架鎖緊單

21、元:舉升單元由三位四通電液換向閥、單向調(diào)速閥、液控單向閥、壓力繼電器和油缸組成。當(dāng)油泵打出壓力油后,電液換向閥切換到左位,壓力油經(jīng)調(diào)速閥、液控單向閥進(jìn)入油缸,使油缸上升;當(dāng)油缸上升到終點(diǎn)時(shí),缸內(nèi)壓力上升,此時(shí)繼電器動(dòng)作,控制三位四通電磁閥處于右位,四油缸鎖緊塔架。若伸縮油缸下降,只有在三位四通電磁閥切換到左位,鎖緊油缸反向,即回到終點(diǎn)缸內(nèi),壓力升高時(shí),壓力繼電器2動(dòng)作,控制三位四通電液閥處于右位使得油缸下降,這時(shí)塔架重力迫使油缸快速下行,但液控單向閥產(chǎn)生的背壓力克服油缸的沖力,而使得油缸緩慢下降。 2.3.2 角支腿液壓?jiǎn)卧?支腿的展開和收合驅(qū)動(dòng)是由三位四通電液閥控制油缸實(shí)現(xiàn),支腿的支撐與水平

22、校正驅(qū)動(dòng)是由比例閥控油缸實(shí)現(xiàn)。當(dāng)支腿展開之后,四個(gè)比例閥在水平測(cè)試儀所給出的訊號(hào)控制下調(diào)整油缸的行程及高度,使得天線車處于一個(gè)相對(duì)水平的狀態(tài)下工作。 2.3.3 中支腿與索拉液壓?jiǎn)卧?中支腿設(shè)置意在風(fēng)力較大和長(zhǎng)時(shí)間工作時(shí)展開使用,故而只設(shè)置展開及收合驅(qū)動(dòng)油缸,支點(diǎn)支撐由人工螺旋調(diào)節(jié)固定。 索拉單元采用的是閥控馬達(dá)系統(tǒng),當(dāng)塔架上升定位后四馬達(dá)輸出均衡的拉力,即可增強(qiáng)抗顛覆的能力和克服彈性擾度。如果塔架索拉機(jī)構(gòu)允許加強(qiáng),或者其結(jié)構(gòu)形式能克服10級(jí)風(fēng)力時(shí)索拉機(jī)構(gòu)可以不用。 2.3.4 結(jié)構(gòu)方案和液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的可行性和可靠性 2.3.4.1 .結(jié)構(gòu)件的制造可行性和使用可靠性 塔架的結(jié)構(gòu)可采用單種型材和

23、多中型材焊接回火加工成形。鉸接用軸承預(yù)應(yīng)力方法,既可保證塔架相對(duì)剛度,又可減少回轉(zhuǎn)的摩擦力。由于采用了錐銷油缸鎖緊塔架,其整體性可以得到保證。依國(guó)內(nèi)的制造加工、裝配水平完全能滿足其幾何精度要求。整體結(jié)構(gòu)可以說是簡(jiǎn)明可靠。 2.3.4.2 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的可行性及可靠性 液壓泵采用傷害高壓泵廠生產(chǎn)的ycy14-1b型泵,比例閥采用lfdg4v-3.2*系列。比例油缸由設(shè)計(jì)者提供圖紙定專業(yè)廠生產(chǎn),舉升油缸可定點(diǎn)加工。液壓馬達(dá)采用浙江鎮(zhèn)海液壓件廠生產(chǎn)的產(chǎn)品,其他閥類引進(jìn)德國(guó)力士樂公司技術(shù)生產(chǎn)的閥件,液壓附件選用國(guó)內(nèi)技術(shù)優(yōu)勢(shì)廠家的產(chǎn)品。 2.4 測(cè)試系統(tǒng)的組成及功能 2.4.1 測(cè)試系統(tǒng)功能方框圖如下:

24、 2.4.2 水平測(cè)試儀功能:同時(shí)測(cè)量x、y兩個(gè)方向的水平偏差。型號(hào):sds10-1性能:分辨率:0.01mm/m(0.001o)顯示范圍:0?1999數(shù)字輸出電壓:0?5v運(yùn)行環(huán)境:-40)?+80 2.4.3 只能遠(yuǎn)端根據(jù)需要自行開發(fā)的單片機(jī)系統(tǒng)。功能:將水平儀的檢測(cè)信號(hào)(x、y)方向分別進(jìn)行a/d轉(zhuǎn)換,通過串口與主機(jī)通信。性能:12位a/d轉(zhuǎn)換,采用rs485串口。 2.4.4工控機(jī)主機(jī)選用研華工控機(jī),并選用需要的板卡。功能:處理測(cè)量數(shù)據(jù),控制液壓比例執(zhí)行系統(tǒng),控制液壓傳動(dòng)系統(tǒng)。 主要部件: 2.4.4.1 主機(jī):接受人工指令,按程序工作控制機(jī)械和液壓傳動(dòng)系統(tǒng),將智能遠(yuǎn)端傳來的信號(hào)進(jìn)行運(yùn)

25、算、處理,分解為四個(gè)伺服缸的行程。 2.4.4.2 顯示器:顯示雷達(dá)不水平度,顯示水平調(diào)整量,顯示各系統(tǒng)的工作狀態(tài),顯示故障并報(bào)警。 2.4.4.3 用戶板:液壓系統(tǒng)和機(jī)械系統(tǒng)的強(qiáng)電控制。 2.4.4.4 d/a板:接受主機(jī)的12位數(shù)字信號(hào),通過4路模擬輸出分別控制4個(gè)伺服缸的行程。 2.4.5 比例閥及伺服缸 性能:伺服缸最小調(diào)整行程小于0.1 功能:根據(jù)工控機(jī)的輸出信號(hào),按比例地調(diào)整雷達(dá)地水平度, 按要求設(shè)計(jì),由國(guó)內(nèi)廠家加工。 2.4.6 反饋控制液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)的機(jī)械行程,將雷達(dá)車調(diào)節(jié)至新的水平位置。 2.4.7 水平調(diào)整過程 初始狀態(tài)要求:雷達(dá)車的支撐點(diǎn)跨度大于4米;雷達(dá)車停車時(shí)的水平偏差

26、小于10度,以保證雷達(dá)車的停車狀態(tài)在調(diào)整系統(tǒng)的調(diào)整范圍內(nèi);在水平儀調(diào)整前,其他機(jī)械系統(tǒng)應(yīng)暫停工作,以保證水平儀的測(cè)量結(jié)果不受機(jī)械振動(dòng)的影響。4個(gè)伺服缸與地面的接觸點(diǎn)之間的水平偏差小于10mm,穩(wěn)定工作時(shí),不應(yīng)有下陷現(xiàn)象。工作過程: 2.4.7.1 暫停有振動(dòng)的機(jī)械設(shè)備,穩(wěn)定10-20s 2.4.7.2 水平儀檢測(cè)雷達(dá)車在兩個(gè)方向的水平偏差 2.4.7.3 智能遠(yuǎn)端將水平儀的檢測(cè)信號(hào)由模擬量轉(zhuǎn)化為數(shù)字量,通過串口送至工控機(jī) 2.4.7.4 工控機(jī)將兩個(gè)方向的水平偏差分解為4個(gè)伺服缸的調(diào)整量(數(shù)字量)2.4.7.5 d/a板將4個(gè)數(shù)字量分別轉(zhuǎn)化為控制比例閥的比例電信號(hào) 2.4.7.6 每個(gè)比例閥按

27、電信號(hào)控制相應(yīng)的伺服缸比例地調(diào)整支撐點(diǎn)的高低 2.4.7.7 重復(fù)上述6個(gè)步驟,直到水平儀檢測(cè)到雷達(dá)車在兩個(gè)方向的水平偏差均小于0.01(伺服缸調(diào)整0.5mm) 2.5主要技術(shù)難點(diǎn)分析2.5.1 液壓自動(dòng)調(diào)平系統(tǒng)的精度;2.5.2 天線升高架設(shè)后的穩(wěn)定性,抗風(fēng)能力的保證;2.5.3 液壓系統(tǒng)的防泄漏。2.6 與國(guó)內(nèi)外同類產(chǎn)品技術(shù)對(duì)比分析塔架式升降天線雷達(dá)的機(jī)動(dòng)性能指標(biāo)為國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平,能達(dá)到國(guó)外同類產(chǎn)品的性能指標(biāo)。2.7 推廣應(yīng)用價(jià)值 升降塔架式雷達(dá)是本著適應(yīng)快速,準(zhǔn)確,機(jī)動(dòng)的戰(zhàn)爭(zhēng)要求而設(shè)計(jì)擬定的,是為了提高我軍雷達(dá)機(jī)動(dòng)性的裝備需求。樣機(jī)按當(dāng)前部隊(duì)使用較廣泛的572雷達(dá)設(shè)計(jì),各種部件及功能充分考

28、慮各種環(huán)境的需求,適用地域廣。同時(shí)本裝備易于改裝到其他型號(hào)雷達(dá)上,可移植性強(qiáng)。 升降塔架式雷達(dá)彌補(bǔ)了國(guó)內(nèi)空白,與購(gòu)?fù)愡M(jìn)口裝備相比可節(jié)省經(jīng)費(fèi)70%。具有較高的軍事價(jià)值和經(jīng)濟(jì)價(jià)值。 3過程論述3.1 雷達(dá)舉升機(jī)構(gòu)的力學(xué)分析 按總體設(shè)計(jì),當(dāng)風(fēng)速時(shí),雷達(dá)天線以工作;當(dāng)風(fēng)速時(shí),雷達(dá)天線停止轉(zhuǎn)動(dòng),不產(chǎn)生永久性裂變?？紤]到陣風(fēng)系數(shù)k1.5,則天線工作時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)速為,停止轉(zhuǎn)動(dòng)不產(chǎn)生永久性裂變時(shí)的風(fēng)速為。天線工作時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)力:其中:c0.6為風(fēng)阻系數(shù); s 為反射體迎風(fēng)面積 傾覆力矩: 傾覆半徑:不產(chǎn)生裂變時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)力:令塔架桿寬度b0.2m,塔架桿厚度h0.04m塔架桿重量 塔架桿頂部許用變形:

29、塔架桿橫截面示意圖(1)塔架桿受力圖(2)由圖(1)有:慣性矩 慣性矩 3.1.1 剛度校核令鋼絲繩的預(yù)緊力為500kg,鋼絲繩的剛度系數(shù)為k,參考圖2的受力分析圖,考慮y方向的變形(因?yàn)?,則有:則令,則有:鋼絲繩的拉力此時(shí)對(duì)于y方向的最大變形,有對(duì)于x方向,有:所以鋼絲繩的拉力此時(shí)對(duì)于x方向的最大變形,有: 3.1.2 強(qiáng)度校核此時(shí),對(duì)于y方向,同理可有:即 則鋼絲繩的拉力 此時(shí)對(duì)于y方向的最大變形,有:對(duì)于x方向,有:即則鋼絲繩的拉力為n7688kg此時(shí)對(duì)于x方向的最大變形,有因?yàn)樘炀€、箱體的重量主要由油缸承受,故不必對(duì)塔架桿進(jìn)行壓桿穩(wěn)定校核,下面進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度校核。 3.1.2.1 正應(yīng)

30、力校核故合格 3.1.2.2 剪應(yīng)力校核故合格在塔架桿處于折疊位置而剛剛升起的瞬間,塔架桿所受的應(yīng)力如下:故塔架桿的強(qiáng)度校核合格。 3.1.2.3 重量分析因油缸半徑,經(jīng)過估算,主升油缸的重量為800kg,則主升油缸、天線、箱體、塔架的總重量為:800+1425+12483473kg。如果再加上承載支腿、各型油泵及輔助機(jī)構(gòu)的重量,則塔架式雷達(dá)升降天線的總重量將大于4噸。為此,必須換用更大型號(hào)的拖車,以使其能夠滿足高機(jī)動(dòng)雷達(dá)的重量要求。此外,可以對(duì)本型高機(jī)動(dòng)雷達(dá)進(jìn)行結(jié)構(gòu)與材料的優(yōu)化設(shè)計(jì)以降低其重量。在結(jié)構(gòu)上,可以將鋼絲繩的作用點(diǎn)上移,使其水平分力直接承受風(fēng)載荷,這樣不僅雷達(dá)的搖擺幅度更小,而且降

31、低了對(duì)于塔架桿的尺寸要求。在材料上,可以選用強(qiáng)度更高的材料以代替目前塔架桿所使用的普通鋼材,從而提高其許用應(yīng)力,降低塔架桿的重量。3.2 缸的設(shè)計(jì) 3.2.1 液壓回路:序號(hào)元件名稱型號(hào)數(shù)量備注1鎖緊缸42水平缸43單向背壓閥b?25b4144液控單向閥dif?l20h14205三位四通閥34d?b8c510 6單向節(jié)流閥ldf-l10c1107二位三通閥23d0?b8c18調(diào)速閥qi?631q63l/min9壓力表y?100210溢流閥yf-l10c21011壓力繼電器dp1?682s0.5s12二位二通閥qi?63b113葉片泵yb1?63214吸油過濾器y?60t2 3.2.2 缸的尺寸

32、確定 由于液壓缸需要從離地3m的距離舉升雷達(dá)到達(dá)離地10米的位置,而液壓缸座距離地面高度為0.5米,而且液壓缸的總體尺寸為2.5米。 塔架桿子的第三節(jié)總長(zhǎng)為3.1米,在桿的1.3米處,液壓缸與塔架相連,所以剩余3.1-1.31.8米的距離。 液壓缸需要舉升的距離為10-2.5-0.5-1.85.2 設(shè)計(jì)液壓缸為四級(jí)缸,每級(jí)行程為1.5米。塔架和雷達(dá)總重g3 tons有效作用面積缸徑mm查gb/t2348-1993,經(jīng)過標(biāo)準(zhǔn)化處理后有缸套的厚度mm,而與上下級(jí)缸套連接部分的厚度則則整個(gè)液壓缸的直徑為. 3.2.3 缸的強(qiáng)度分析 按總體設(shè)計(jì),當(dāng)風(fēng)速v125m/s時(shí),雷達(dá)天線以n6rpm工作;當(dāng)風(fēng)速

33、v230m/s時(shí),雷達(dá)天線停止轉(zhuǎn)動(dòng),不產(chǎn)生永久性裂變。考慮陣風(fēng)系數(shù)k1.5,則天線工作時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)速為v337.5m/s,停止轉(zhuǎn)動(dòng)不產(chǎn)生永久性裂變時(shí)的風(fēng)速為v445m/s。天線工作時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)力:其中:c0.6為風(fēng)阻系數(shù);s24.8為反射體迎風(fēng)面積。傾覆力矩:m16740;傾覆半徑:r4.81m不產(chǎn)生裂變時(shí)的最大瞬時(shí)風(fēng)力:(其中向下)以下為受力圖和彎矩圖:計(jì)算抗彎強(qiáng)度公式如下:可見多級(jí)缸的頂端為危險(xiǎn)截面處把缸的尺寸代入抗彎強(qiáng)度公式得:。所以強(qiáng)度滿足。3.3缸的連接及材料 3.3.1 缸體端部連接形式半環(huán)連接:結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,尺寸小,質(zhì)量小,使用廣泛且不會(huì)出現(xiàn)焊后變形。設(shè)計(jì)中缸體底部采用與法蘭螺釘

34、連接,在通過螺栓與底座連接。 3.3.2 缸體的材料 油缸缸體的常用材料為20、25、35、45號(hào)鋼的無縫鋼管。20號(hào)鋼用的較少,因其性能機(jī)械性能低而且不能調(diào)質(zhì)。45號(hào)缸具有良好的機(jī)械性能,但當(dāng)有焊接的時(shí)候一般不才用。所以我選擇缸體的材料為35號(hào)缸,它具有良好的焊接性能和機(jī)械性能。 3.3.3 缸體的技術(shù)條件 缸體采用h8、h9配合。表面粗糙并且當(dāng)活塞采用橡膠密封圈密封時(shí),ra為0.10.4m,當(dāng)活塞用活塞環(huán)密封時(shí),ra為0.20.4m。 缸體內(nèi)徑d的圓度公差值可按9、10或11級(jí)精度選取,圓柱度公差值可按8能精度選取。 缸體端面t的垂直度公差值可按7級(jí)精度選取。 為了防止腐蝕和提高壽命,缸體

35、內(nèi)應(yīng)鍍以厚度為3040m的鉻層,鍍后進(jìn)行珩磨或拋光。 3.3.4 活塞 3.3.4.1 活塞的材料 液壓缸活塞常用的材料為耐磨鑄鐵、灰鑄鐵ht300、ht350、鋼有的在外徑上套有尼龍66、尼龍1010或夾布酚醛塑料的耐磨環(huán)及鋁合金等。 3.3.4.2 活塞的技術(shù)要求 3.3.4.2.1 活塞外徑d對(duì)內(nèi)徑d1的徑向跳動(dòng)公差值,按7、8級(jí)精度選取。 3.3.4.2.2 端面t對(duì)內(nèi)孔d1軸線的垂直度公差值,應(yīng)按7級(jí)精度選取。 3.3.4.2.3 外徑d的圓柱度公差值,按9、10或11級(jí)精度選取。 3.3.4.3 導(dǎo)向套材料:導(dǎo)向套常用材料為鑄造青銅或耐磨鑄鐵。 3.3.4.4 活塞桿結(jié)構(gòu)與材料對(duì)于

36、多級(jí)液壓缸來說,除最外一級(jí)缸筒外,其它所有缸筒同時(shí)又是充當(dāng)活塞桿的作用。普通活塞桿有實(shí)心和空心兩種,毫無疑問,對(duì)于多級(jí)缸來說,應(yīng)采用空心結(jié)構(gòu)桿?？招幕钊麠U材料為35、45無縫鋼管。由于本設(shè)計(jì)中,考慮到焊接質(zhì)量,采用45號(hào)無縫鋼管。 3.3.4.5 活塞桿技術(shù)要求: 3.3.4.5.1 活塞桿的熱處理:粗加工后調(diào)質(zhì)到硬度為229285hb,必要時(shí)再經(jīng)高頻淬火,硬度達(dá)4555hrc。3.3.4.5.2 活塞桿d和d1的圓度公差值,按9、10或11級(jí)精度選取。 3.3.4.5.3 活塞桿d的圓柱度公差值,應(yīng)按8級(jí)精度選取。 3.3.4.5.4 活塞桿d對(duì)d1的徑向跳動(dòng)公差值,應(yīng)為0.01mm。 3.

37、3.4.5.5 端面t的垂直度公差值,則應(yīng)按7級(jí)精度選取。 3.3.4.5.6 活塞桿上的螺紋,一般應(yīng)按6級(jí)精度加工;如載荷較小,機(jī)械振動(dòng)也較小時(shí),允許按7級(jí)或8級(jí)精度制造。 3.3.4.5.7 活塞桿上下工作表面的粗糙度為ra0.63m,必要時(shí),可以鍍鉻,鍍層厚度約為0.02mm,鍍后拋光。 3.3.4.6 液壓缸的緩沖緩沖裝置是為了防止或減小液壓缸活塞在運(yùn)動(dòng)到兩個(gè)端點(diǎn)時(shí)因慣性力造成的沖撞。通常是通過節(jié)流作用,使液壓缸運(yùn)動(dòng)到端點(diǎn)附近時(shí)形成足夠的內(nèi)壓,降低液壓缸的運(yùn)動(dòng)速度,以減小沖擊。常用的液壓缸緩沖裝置見下表。緩沖方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖緩沖特性恒節(jié)流面積固定型1? 液壓缸的運(yùn)動(dòng)速度;2? 緩沖腔的壓力

38、可調(diào)型錐形拋物線形變節(jié)流面積階梯形三角形本設(shè)計(jì)中采用的的是恒節(jié)流面積固定型緩沖方式。3.3.4. 7液壓缸安裝連接部分的型式及尺寸液壓缸進(jìn)出油口的的型式 3.3.4.8 密封圈的選用 3.3.4.8.1 對(duì)于固定密封,o型圈提供了一種既有效又經(jīng)濟(jì)的密封元件。o型圈是在模具里硫化成形的;o形圈的特點(diǎn)是具有圓形截面的圓環(huán)狀。它的尺寸是用它的內(nèi)徑和其截面直徑定義的。o型圈是一種雙向作用密封元件。由于在安裝時(shí),在徑向或軸向作用的初始?jí)嚎s,使o型圈具有了初始密封的能力。由系統(tǒng)壓力而產(chǎn)生的密封力與初始密封力一起合成為總密封力,它隨系統(tǒng)壓力的提高而增大。o型圈具有以下優(yōu)點(diǎn):簡(jiǎn)單,整體式溝槽設(shè)計(jì)減少了零件和設(shè)

39、計(jì)費(fèi)用設(shè)計(jì)緊湊,零件外形小安裝簡(jiǎn)單,減少差錯(cuò)為和大多數(shù)的流體想容,有很多復(fù)合物可供選擇在全球范圍內(nèi)可供現(xiàn)貨,易于保養(yǎng)和維修 3.3.4.8.2 yx形密封圈,用于往復(fù)運(yùn)動(dòng)密封,工作壓力可達(dá)到14mp,具有摩擦系數(shù)小、安裝簡(jiǎn)便等優(yōu)點(diǎn),分為軸用和孔用兩種。這種密封圈的密封效果來自于它本身的預(yù)加負(fù)載,以及在安裝時(shí)密封唇的壓縮。在運(yùn)行時(shí),系統(tǒng)的壓力增大了密封徑向機(jī)械接觸力。這種密封圈具有協(xié)同工作的主唇和副唇,產(chǎn)生一個(gè)加載最恰當(dāng)?shù)钠胶夤ぷ鼽c(diǎn)。主唇的內(nèi)唇較短,內(nèi)、外的邊都經(jīng)過修整,且由于硬度較低,有良好的回彈能力和柔性,所以達(dá)到了較好的密封性能。副唇和表面保持最小的接觸,有助于安裝時(shí)防止密封圈的旋轉(zhuǎn)。在主

40、唇和副唇間的油腔形成的潤(rùn)滑油油腔,減少了摩擦和爬行現(xiàn)象。 由于本設(shè)計(jì)導(dǎo)向套和缸筒內(nèi)壁之間是相對(duì)靜止的,根據(jù)以上優(yōu)點(diǎn)我選用了o型圈來作為密封元件。 而一級(jí)缸套、二級(jí)缸套、三級(jí)缸套、4級(jí)缸套和活塞桿之間,我選用了yx形密封圈和o形密封圈的結(jié)合使用,以達(dá)到最好的密封效果。 3.3.4.9 在液壓缸中,防塵圈被安放在作軸向運(yùn)動(dòng)的活塞桿和柱塞上。在活塞桿和柱塞運(yùn)動(dòng)期間,灰塵能進(jìn)入液壓缸內(nèi),從而引起密封圈、導(dǎo)向套和支承圈的損傷和過早的磨損。使用防塵圈能防止出現(xiàn)這種情況。在缸蓋和缸體的接觸處我選用了dki型防塵圈作為密封元件,它具有以下優(yōu)點(diǎn):良好的刮塵作用,甚至對(duì)牢固粘結(jié)的灰塵也具有良好的刮除作用設(shè)計(jì)緊湊便

41、于安裝和拆卸方便價(jià)格便宜溝槽設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單輕微的旋轉(zhuǎn)和擺動(dòng)不影響工作性能 3.3.4.10泵的選用 葉片泵是利用插入轉(zhuǎn)子槽內(nèi)的葉片間容積變化,完成泵的作用。在軸對(duì)稱位置上布置有兩組吸油口和排油口徑向載荷小,噪聲較低流量脈動(dòng)小,同時(shí)污染敏感度不高,有較好的變量能力。價(jià)格合適。 系統(tǒng)需要的流量為100l/min,我選用雙作用葉片泵,且選用的葉片泵流量應(yīng)至少為系統(tǒng)需要流量的2倍,所以我選擇型號(hào)為y2b?c200c?*f的葉片泵。 3.3.4.11 進(jìn)油口面積計(jì)算設(shè)進(jìn)油口處流速為v,進(jìn)油口面積為a所以 主升油缸活塞直徑,另外整個(gè)油缸要在2.5分鐘內(nèi)升高5.2m,所以舉升速度為。根據(jù)流量連續(xù)性方程所以得到進(jìn)油

42、口的直徑為14.7mm,取整后為15mm,考慮到流量的跳動(dòng),取進(jìn)油口面積為20mm。 3.3.4.12 螺紋處強(qiáng)度計(jì)算 3.3.4.12.1 缸體與缸蓋處強(qiáng)度計(jì)算 本設(shè)計(jì)中,第三級(jí)缸的缸頂采用的是螺紋連接一個(gè)鉸接部分,螺紋處的強(qiáng)度計(jì)算如下:螺紋處的拉應(yīng)力: 螺紋處的剪應(yīng)力:合成應(yīng)力:許用應(yīng)力:上列各式中:?油缸最大推力()d?油缸內(nèi)徑cm(d4.2)?螺紋直徑cm(6.8)?螺紋內(nèi)徑cm(6)k?螺紋預(yù)緊力系數(shù),取1.3k1?螺紋內(nèi)摩擦系數(shù),取0.12?缸筒屈服極限,取215mpan?安全系數(shù),取1.75由以上公式計(jì)算得,所以 ,故螺紋強(qiáng)度滿足要求。 3.3.4.12.2 缸體與缸蓋法蘭螺栓連

43、接的計(jì)算螺栓的強(qiáng)度計(jì)算如下螺紋處的拉應(yīng)力:螺紋處的剪應(yīng)力:合成應(yīng)力:以上各式中:z?螺栓數(shù)量; ?螺紋內(nèi)徑cm ?螺紋直徑cmz6k1.3 計(jì)算可得: 可見,當(dāng)螺栓材料選用45號(hào)鋼的時(shí)候,強(qiáng)度是滿足的。另外,法蘭底部與端蓋之間螺栓的連接強(qiáng)度計(jì)算如下: z6 計(jì)算得到可見,當(dāng)螺栓材料同樣選用45號(hào)鋼的時(shí)候,強(qiáng)度是滿足的。3.4塔架的設(shè)計(jì) 3.4.1 塔架尺寸的確定 塔架分為2個(gè)部分,第一部分為連桿,由三根桿子構(gòu)成,考慮到需要把雷達(dá)從離地3米舉升到離地10米,連桿的總長(zhǎng)應(yīng)為7米,設(shè)計(jì)三根桿子的長(zhǎng)度分別為: 在前面,我已經(jīng)對(duì)塔架進(jìn)行了受力的計(jì)算,取桿子的長(zhǎng)、寬為100mm,滿足前面計(jì)算過的校核要求。

44、 3.4.2.塔架的結(jié)構(gòu) 除了連桿之外,塔架還有其他幾個(gè)部分: 3.4.2.1 支承桿:塔架需要固定在車子上,這時(shí)就需要有兩根桿子來起到固定的作用,這兩跟桿子和液壓缸一起承受全部的3 tons的負(fù)載,但主要的負(fù)載都在液壓缸上,所以支承桿受力并不大,所以我取桿子的長(zhǎng)寬均為80mm。 3.4.2.2 拉鎖:塔架被液壓缸舉升到位后,如果液壓缸不再供油,則舉升力消失,此時(shí),拉索將起到拉緊機(jī)構(gòu)的作用,將塔架固定在死點(diǎn)位置,即便液壓缸不再提供力,塔架還是一樣的穩(wěn)定。3.5 機(jī)動(dòng)式車載雷達(dá)穩(wěn)定性設(shè)計(jì)分析 3.5.1雷達(dá)車質(zhì)心位置及軸荷分配圖1 雷達(dá)車在水平面上的受力圖 在設(shè)計(jì)階段,通過質(zhì)量分配法求出雷達(dá)車的

45、質(zhì)心位置o、整車質(zhì)量g ,如圖1 所示。根據(jù)圖1 ,則由力距平衡求得軸荷分配: 中后橋載荷:n1 g a/ l 前橋載荷:n2 g l - a / l式中:l 為前橋距離中后橋中心的尺寸, mm; a 為質(zhì)心距離前橋的尺寸, mm。代入該車載雷達(dá)有關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算得: n1 5435 kg n2 2615 kg 通過比較,其結(jié)果與原底盤車改裝前滿載設(shè)計(jì)指標(biāo)基本一致,滿足要求。 3.5.2 雷達(dá)車行駛穩(wěn)定性設(shè)計(jì)分析 3.5.2.1 行駛縱向穩(wěn)定性最大爬坡能力: 最大爬坡能力是指汽車在最低檔作等速行駛時(shí)所能克服的最大坡度。由公式1 、2 和3 求得該車載雷達(dá)的最大爬坡度: (1) (2)(3)代入該車

46、載雷達(dá)有關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算得:式中: i為最低檔所能克服的最大坡度; f為最低檔行駛時(shí)的最大驅(qū)動(dòng) n ; fw 為最低檔行駛時(shí)的迎風(fēng)阻力; d為最低檔的最大動(dòng)力因數(shù); f 為滾動(dòng)阻力系數(shù)0. 015 ;a 為迎風(fēng)面積m2 ; cd 為迎風(fēng)阻力系數(shù);v0 為最低車速m/ s 。 3.5.2.2 駐車制動(dòng)性 駐車制動(dòng)性是衡量車載雷達(dá)在爬坡時(shí)的駐車制動(dòng)能力,駐車制動(dòng)一般靠手剎使驅(qū)動(dòng)輪制動(dòng),路面對(duì)驅(qū)動(dòng)輪產(chǎn)生地面制動(dòng)力,以實(shí)現(xiàn)駐車制動(dòng)該車載雷達(dá)為后輪制動(dòng) 。圖2 為該雷達(dá)車上坡時(shí)的駐車情況,根據(jù)力和力矩平衡條件,求得最大駐車坡度:式中:1 為縱向附著系數(shù)0. 75 越野輪胎在干燥水泥路面 ; h 為質(zhì)心高度m

47、m ; c 為中后橋中心距離后橋中心的尺寸mm 。 3.5.2.3 縱向傾覆 當(dāng)車載雷達(dá)以最低車速等速上坡行駛時(shí),其受力情況同樣可以依據(jù)圖2 所示。當(dāng)前輪的法向反作用力n2 0 時(shí),便發(fā)生繞a 點(diǎn)向后翻傾,通常稱為縱翻。圖2 雷達(dá)車在縱坡上的受力圖 由力距平衡可求得車載雷達(dá)不發(fā)生縱翻的極限坡度: 代入該車載雷達(dá)有關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算得i2 93. 3 %式中: i2 為縱翻的極限道路縱坡度。3.5.2.4 縱向滑移該雷達(dá)車采用六輪驅(qū)動(dòng),在六輪驅(qū)動(dòng)時(shí)不產(chǎn)生滑移的情況下,可根據(jù)圖2 ,由力平衡得:i3 tg 5 1代入該車載雷達(dá)有關(guān)數(shù)據(jù),計(jì)算得:i3 75 %式中: i3 為產(chǎn)生縱向滑移臨界狀態(tài)時(shí)的道路縱

48、坡度。 3.5.2.5 結(jié)論 i2 i3 i i1 64 % ,所以該車載雷達(dá)的最大縱向爬坡度為64 %。其次,在60 %的縱向坡道上停車制動(dòng)時(shí),不會(huì)下滑,并且可以重新起步繼續(xù)行駛爬坡。滿足gjb1380 - 92軍用越野汽車機(jī)動(dòng)性要求的規(guī)定。3.5.2.5.2 該車載雷達(dá)車最大縱向滑移坡度i3 小于縱向傾覆坡度i2 ,所以在發(fā)生縱向傾覆之前,首先發(fā)生縱向滑移現(xiàn)象,從而保證了其縱向行駛的安全性。 3.5.2.5.1 行駛橫向穩(wěn)定性 3.5.2.5.2 橫向側(cè)翻 當(dāng)車載雷達(dá)在橫向坡道上直線行駛或處于靜止?fàn)顟B(tài)時(shí),如果橫向坡度角超過某一值時(shí),將發(fā)生側(cè)翻,如圖3 所示: 圖3 雷達(dá)車在橫坡上的受力圖

49、該車載雷達(dá)不發(fā)生側(cè)翻的極限坡度角,則由力距平衡得:式中: b 為左右輪中心間距mm 橫向側(cè)滑 該車載雷達(dá)在橫坡上靜止時(shí)整車橫向側(cè)滑的極限角度,根據(jù)圖3 的受力情況,由力平衡方程得:式中:2 為橫向附著系數(shù),取2 0. 61 。 3.5.2.5.3 在轉(zhuǎn)彎時(shí)的側(cè)翻和側(cè)滑 3.5.2.5.3.1 側(cè)翻 如圖4 所示,該車載雷達(dá)在水平路面上作等速轉(zhuǎn)彎行駛時(shí),有可能繞a 點(diǎn)向外側(cè)翻,所以必須限制其轉(zhuǎn)彎時(shí)的最大行駛速度,由下面公式求得:式中: g 為重力加速度,9. 8m/ s2 ; r 為轉(zhuǎn)彎半徑m 。圖4 中, fc 為轉(zhuǎn)彎時(shí)的離心力; f 為側(cè)向附著力。 3.5.2.5.3.2 側(cè)滑 該車載雷達(dá)在

50、水平路面上作等速轉(zhuǎn)彎行駛時(shí),有可能繞向外側(cè)滑,其轉(zhuǎn)彎時(shí)的最大側(cè)滑行駛速度,由下面公式求得: 3.5.2.5.4 結(jié) 論 3.5.2.5.4.1 因?yàn)閕2 i1,因此,該車載雷達(dá)在橫坡上行駛的極限坡度為42 % ,滿足gjb1380 - 92軍用越野汽車機(jī)動(dòng)性要求的規(guī)定。并且,在平直線橫坡上勻速直線行駛或靜止時(shí),在發(fā)生橫向側(cè)翻前,首先發(fā)生橫向側(cè)滑,從而保證了其在橫坡上行駛的安全。 3.5.2.5.4.2 因?yàn)関2 v1 ,所以在轉(zhuǎn)彎行駛時(shí),在側(cè)翻前首先發(fā)生側(cè)滑,從而保證了其在彎道行駛時(shí)的穩(wěn)定性。并且公路在彎道處筑有適當(dāng)?shù)某邫M坡度,這樣在干,燥水泥路面以上述最高車速轉(zhuǎn)彎時(shí),是比較安全的。 雷達(dá)車整車工作穩(wěn)定性設(shè)計(jì) 雷達(dá)車風(fēng)載荷計(jì)算 雷達(dá)車展開工作時(shí),通過調(diào)平機(jī)構(gòu)將雷達(dá)調(diào)平。天線升起處于工作狀態(tài),雷達(dá)車所受的力主要包括自身重力和風(fēng)載荷。按照總體戰(zhàn)技指標(biāo)要求,雷達(dá)車在架高10m 時(shí),具