XX網(wǎng)球中心12期模板支架施工專項方案

1、寧波市網(wǎng)球中心一、二期工程模板支架施工專項方案 編制人 職務(稱) 審核人 職務(稱) 批準人 職務(稱) 批準部門(章) 編制日期 五洋建設(shè)集團有限公司二 oo八年十月寧波市網(wǎng)球中心中心賽場模板支架施工專項方案一、工程概況：寧波網(wǎng)球中心位于鄞州中心城區(qū)的文苑路東面，文華路南面；有中心賽場、網(wǎng)球館、游泳館三棟單體建筑組成。本工程由廣東省建筑設(shè)計研究院有限公司設(shè)計，寧波高專建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，五洋建設(shè)集團有限公司總承包施工。中心賽場建筑平面為圓形，直徑 84.6 m ，建筑高度 20.245 m ，建筑面積 5762 m2 。結(jié)構(gòu)為鋼結(jié)構(gòu)桁架(主要承載屋蓋系統(tǒng))，設(shè)施設(shè)備用房和觀眾席看臺等均為

2、三層(局部四層)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，其中觀眾席看臺為弧形梯階式鋼筋混凝土樓蓋；鋼筋混凝土主框架平面按 15 度布置，共 24 軸， 0.000 相當于黃海高程 3.85 m ，二層層高(最高處) 4.83 m ，三層層高(最高處) 4.16 m ，設(shè)四處后澆帶，分別于 a3 軸 a4 軸， a10 軸a11 軸， a15 a16 軸， a22a23 軸之間，施工時以后澆帶間為施工段，在模板與支架施工時須跨越相鄰軸線，并形成獨立體系。梁最大跨度均不大于 8 m 。本工程所有框架砼均為寧波華基公司提供的商品砼。鋼筋混凝土構(gòu)件的斷面：1) 柱( kz )：800 600、700 600、600 60

3、0、500 600、500 500、 600； lz ：500 500、300 300；2) 框架梁：( kl )：300 500、300 800、400 500、500 600、500 700、600 700、600 800，其中觀眾席看臺梁為斜梁；3) 梯階式看臺梁( ktl )：200 300、200 320、200 560、200 720、200 760 和 80厚板組成；4)樓蓋板的板厚為：100、120、180；5)中心賽場主入口樓梯三處,分別設(shè)于a5 軸，a13 軸、a19軸；現(xiàn)澆板式混凝土( 2 b9 )：板厚180、標高-0.474.7 m (二層以上)，其余通往看臺的小樓梯

4、五處( 2#,3# 樓梯略)。綜合上述概況本單體工程的構(gòu)件形式和規(guī)格較為復雜，故本方案選擇有代表性的較大構(gòu)件以最不利情況進行針對性的模板支架設(shè)計編制。二、設(shè)計計算依據(jù)1、工程設(shè)計圖紙2, 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范( jgj130-2001 )3, 砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范( gb50204-2002 )4、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5, 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范( gb50009-2002 )6, 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程( j10905 2006 )三、模板施工方案1、材料準備和模板布置本工程模板工作量大，相應的一次性投入周轉(zhuǎn)材料量大，人員配備多，根據(jù)本工程特點、工期要求，梁板的模板

5、采用早拆模板體系，均用木模，大梁的底模用 18 厚九夾板加木楞 50*70 ，木楞下水平鋼管 48 支于立桿上。配齊 2/3 層樓面大梁模和側(cè)模。梁的側(cè)模用九夾板，用 50*70 方木加固。安裝好大梁底模后，綁扎鋼筋，經(jīng)檢查無誤后，再安裝兩側(cè)模板。大梁下立桿鋼管 48*3.2 ，梁高 600 以上的側(cè)板用對拉螺栓 12 通過山形梢及雙鋼管夾緊側(cè)模，對拉螺栓為活動式，側(cè)模拆后拔出?？紤]起拱值，梁底模按 1/400 1/500 起拱。為確保工期，柱模板配足一層，梁板底模板應配足二層。2、模板支架方案設(shè)計( 1 )梁板采用 18 厚多夾板加木楞 70 毫米 50 間距 600 布置，梁高大于 700

6、 時，在梁高的 2/3 處設(shè) 12 對拉螺栓，當梁跨度大于 4 m 時，梁底模應起拱，起拱高度應控制在梁跨的 1/1000-3/1000 。( 2 )模板支承架主桿采用 3.2 毫米 48 鋼管。沿大梁縱向間距樓梯部分為 700 ，其它部分為 600 ，大梁橫向間距 1100 ，次梁支承架立桿，沿梁縱向間距 800 ，梁橫向間距 1100 ，板下立桿縱向間距樓梯部分為 700 ，橫向間距 910 ，其它部分縱向為 950 ，橫向間距 900 ，水平桿步距 1700 ，縱橫向水平桿須與柱結(jié)構(gòu)拉結(jié)，并設(shè)縱橫剪刀撐，在距地面 200 毫米處，設(shè)縱橫掃地桿。3、施工要點( 1 )立模前對施工縫進行處理

7、，清除浮漿和松動石子，必要時用錘子鑿毛，并清除表面浮漿。( 2 )在樓板施工縫及后澆帶交接處，除模板底部有方木靠邊外，應再在其下方裝一道方木，以使模板和已澆部分底板、樓板結(jié)合密實不漏漿。( 3 )砼對模板的側(cè)壓力較大，故需在模板內(nèi)外對拉螺桿和模板連接使其固定，在定位外模時用 12 縱橫間距600 ，使模板尺寸正確。拆模時在孔內(nèi)氣割螺桿, 用砂漿封口。( 4 )柱模板立模前先在基層上彈出縱橫軸線和周邊線，四周并用鋼筋電焊后控制斷面尺寸，將木框固定在砼基層面上，并在木框上標出柱中線，柱模四周方木如鋼管需固定在已找平的木框基面上，這樣柱模位置正確，模板上口平直，為防止底部“跑漿”、“吊腳”提供有效措

8、施。柱豎向立 50 70 方木，間距不大于 300 ；柱箍兩端用 12 螺栓對連。( 5 )支設(shè)模板前應測量放線定位，模板安裝后應及時復核軸線、標高。預埋鐵、預六孔洞、預埋管線要求精確。( 6 )梁板的底模和支撐梁必須在砼澆搗養(yǎng)護達 75% 設(shè)計強度后方可拆除(跨度均小于 8 m )。( 7 )樓梯和看臺底板、側(cè)板采取九夾板加木楞。由于澆混凝土時將產(chǎn)生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步側(cè)模板與底板拉結(jié)，使其變形得到控制。( 8 )主體結(jié)構(gòu)應特別重視看臺、梁、柱及其它細節(jié)點的質(zhì)量，同時，上下施工縫的質(zhì)量也應十分重視。四、模板設(shè)計計算取2kl1(梁底模)作為計算對象(一)參數(shù)信息

9、梁的截尺寸為600mm800mm，模板支架計算長度為6.6m，梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.1，梁段集中線荷載(kn/m)：19.789。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程db33/1035-2006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):180；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.3；立桿步距h(m):1.7；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.7；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):1.1；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向

10、力傳遞通過雙扣件。木方截面為50mm70mm，梁底支撐鋼管采用483.2鋼管，鋼管的截面積為a=4.50102mm2，截面模量w=4.73103mm3，截面慣性矩為i=1.14105 mm4。木材的抗彎強度設(shè)計值為fm13 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.3 n/mm2,彈性模量為e12000 n/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為fm15 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.4 n/mm2,面板彈性模量為e6000 n/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為0.3kn/m2；

11、梁鋼筋自重標準值為1.5kn/m3；施工人員及設(shè)備荷載標準值為1kn/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值為2kn/m2；新澆混凝土自重標準值：24kn/m3。所處城市為寧波市，基本風壓為w00.5kn/m2；風荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風荷載體型系數(shù)為s0.355。(二)梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w =600.0020.0020.00/6 =4.00104mm3；i =600.0020.0020.0020.00/12 =4

12、.00105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.600.18kn/m；新澆混凝土自重標準值：q20.8024.000.6011.52kn/m；梁鋼筋自重標準值：q30.801.500.600.72kn/m；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：q41.000.600.60kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：q52.000.601.20kn/m。恒載設(shè)計值：q恒=1.35(q1+q2+q3)=1.35(0.18+11.52+0.72)=16.77kn/m；活載設(shè)計值：q活=1.4(q4+q5)=1.4(0.60+1.20)=2.52kn/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗

13、算： = m/wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:m=0.1q恒l2-0.117q活l2mmax =0.116.770.202+0.1172.520.202=0.079knm；最大支座反力r=1.1q恒l+1.2q活l=1.116.770.20+1.22.520.20=4.294 kn； = m/w=7.89104/4.00104=2.0n/mm2；面板計算應力 =2 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 fm =15n/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為q=0.6q恒l+0.617q活l=0.616.770.20+0.6172.520.20=2.323 kn,抗

14、剪強度按照下面的公式計算： =3q/(2bh)fv =32.3231000/(260020)=0.29n/mm2；面板受剪應力計算值 =0.29小于fv=1.40n/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據(jù)jgj1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.677qkl4/(100ei)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.42200.004/(1006000.004.00

15、105)=0.056mm；面板的最大允許撓度值 = min(200.00/150,10)=1.33mm面板的最大撓度計算值 =0.06mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.33mm，滿足要求！(三)梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩w分別為: w=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； i=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.43106 mm4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力

16、方式向下傳遞。p=(1.10-0.60)/40.200.1824.001.2=0.130kn。q=4.29/0.607.156kn/m。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力n1=n2=0.224 kn，中間支座的最大支座力n=2.053 kn；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為mmax=0.068 knm，最大剪力為q=2.053 kn，最大變形為 =0.116mm。最大受彎應力 = mmax / w = 6.82104/4.08104 = 1.671 n/

17、mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 1.671 n/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值 fm =13.000 n/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算： = 32.05103/(250.0070.00) = 0.880 n/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv = 1.300 n/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 = 0.880 n/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =1.30 n/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.116 mm；支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.116 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v=min(1100.00/ 150,10

18、) mm，滿足要求！(四)梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=4.73cm3；i=11.36cm4；e=206000 n/mm2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=0.224 kn。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.092 knm ；最大變形 max = 0.219 mm ；最大支座力 rmax = 1.115 kn ；最大應力 =m/w= 0.09210

19、6 /(4.73103 )=19.351 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 19.351 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.219mm小于最大允許撓度v=min(900/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=2.053 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.838 knm ；最大變形 max =

20、 2.003 mm ；最大支座力 rmax = 10.207 kn ；最大應力 =m/w= 0.838106 /(4.73103 )=177.159 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 177.159 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =2.003mm小于最大允許撓度 v =min(900/150,10) mm,滿足要求!(五)扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): 1.05r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力

21、設(shè)計值,取12.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=10.207 kn；1.05r 12.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! (六)不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為f1 =10.207 kn ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2

22、.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kn/m取值。故支架自重部分荷載可取為f2=1.350.155.101.03kn；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：f3=1.35(0.70/2+(1.10-0.60)/4)0.90(0.30+24.000.18)=2.666 kn；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：n =10.207+1.033+2.666=13.906 kn；2、立桿穩(wěn)定性驗算 = 1.05nut/(akh)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； a - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄b采用；立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.5； kh-高度調(diào)整系數(shù)

23、，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.70+20.30=2.300m； l0 = kh=1.1631.4901.700=2.946m；式中：h-支架立桿的步距，取1.7m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.3m； - 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表d1， =1.49； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163 ；故l0取2.946m； = l0/i = 2945.879 / 15.9 = 185 ；查規(guī)程附錄c得 = 0.209；kh=1/1+0.005(5.10-4)

24、 = 0.995； =1.05n/(akh)=1.0513.906103/( 0.209450.0000.995)= 156.101 n/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 156.101 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 n/mm2 ，滿足要求。(七)立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1700.5=85 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.5 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05n/a =1.0513.906/0.

25、25=58.404 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：n = 13.906 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a = 0.25 m2 。p =58.404kpa fg=85 kpa 。地基承載力滿足要求！取2kl8(梁底模)作為計算對象。(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為600mm1020mm，模板支架計算長度為2.06m，梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.1，梁段集中線荷載(kn/m)：24.43。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程db33/1035-2006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓

26、板混凝土厚度(mm):280；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.3；立桿步距h(m):1.7；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.7；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):1.1；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50mm70mm，梁底支撐鋼管采用483.2鋼管，鋼管的截面積為a=4.50102mm2，截面模量w=4.73103mm3，截面慣性矩為i=1.14105 mm4。木材的抗彎強度設(shè)計值為fm13 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.3 n/mm2,彈性模量為e12000 n/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為f

27、m15 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.4 n/mm2,面板彈性模量為e6000 n/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為0.3kn/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kn/m3；施工人員及設(shè)備荷載標準值為1kn/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值為2kn/m2；新澆混凝土自重標準值：24kn/m3。所處城市為寧波市，基本風壓為w00.5kn/m2；風荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風荷載體型系數(shù)為s0.355。(二)梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和

28、撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w =600.0018.0018.00/6 =3.24104mm3；i =600.0018.0018.0018.00/12 =2.92105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.600.18kn/m；新澆混凝土自重標準值：q21.0224.000.6014.69kn/m；梁鋼筋自重標準值：q31.021.500.600.92kn/m；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：q41.000.600.60kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：q52.000.6

29、01.20kn/m。恒載設(shè)計值：q恒=1.35(q1+q2+q3)=1.35(0.18+14.69+0.92)=21.31kn/m；活載設(shè)計值：q活=1.4(q4+q5)=1.4(0.60+1.20)=2.52kn/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:m=0.1q恒l2-0.117q活l2mmax =0.121.310.202+0.1172.520.202=0.097knm；最大支座反力r=1.1q恒l+1.2q活l=1.121.310.20+1.22.520.20=5.293 kn； = m/w=9.70104/3.2410

30、4=3.0n/mm2；面板計算應力 =3 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 fm =15n/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為q=0.6q恒l+0.617q活l=0.621.310.20+0.6172.520.20=2.868 kn,抗剪強度按照下面的公式計算： =3q/(2bh)fv =32.8681000/(260018)=0.398n/mm2；面板受剪應力計算值 =0.40小于fv=1.40n/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據(jù)jgj1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此

31、梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.677qkl4/(100ei)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67715.79200.004/(1006000.002.92105)=0.098mm；面板的最大允許撓度值 = min(200.00/150,10)=1.33mm面板的最大撓度計算值 =0.10mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.33mm，滿足要求！(三)梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩w分別為: w=50.0070.007

32、0.00/6 =4.08104 mm3； i=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.43106 mm4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。p=(1.10-0.60)/40.200.2824.001.2=0.202kn。q=5.29/0.608.822kn/m。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力n1=n2=0.2

33、9 kn，中間支座的最大支座力n=2.558 kn；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為mmax=0.086 knm，最大剪力為q=2.558 kn，最大變形為 =0.145mm。最大受彎應力 = mmax / w = 8.63104/4.08104 = 2.113 n/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 2.113 n/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值 fm =13.000 n/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算： = 32.56103/(250.0070.00) = 1.096 n/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv = 1.300 n/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 = 1

34、.096 n/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =1.30 n/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.145 mm；支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.145 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v=min(1100.00/ 150,10) mm，滿足要求！(四)梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=4.73cm3；i=11.36cm4；e=206000 n/mm2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=0.29 kn。 支撐鋼管計

35、算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.032 knm ；最大變形 max = 0.018 mm ；最大支座力 rmax = 0.724 kn ；最大應力 =m/w= 0.032106 /(4.73103 )=6.816 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 6.816 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.018mm小于最大允許撓度v=min(450/150,10)mm,滿足要求!2、梁底

36、支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=2.558 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.284 knm ；最大變形 max = 0.156 mm ；最大支座力 rmax = 6.387 kn ；最大應力 =m/w= 0.284106 /(4.73103 )=60.1 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 60.1 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最

37、大撓度 =0.156mm小于最大允許撓度 v =min(450/150,10) mm,滿足要求!(五)扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): 1.05r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=6.387 kn；1.05r 12.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! (六)不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。

38、其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為f1 =6.387 kn ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kn/m取值。故支架自重部分荷載可取為f2=1.350.155.101.03kn；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：f3=1.35(0.70/2+(1.10-0.60)/4)0.45(0.30+24.000.28)=2.026 kn；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：n =6.387

39、+1.033+2.026=9.446 kn；2、立桿穩(wěn)定性驗算 = 1.05nut/(akh)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； a - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄b采用；立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.5； kh-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.70+20.30=2.300m； l0 = kh=1.1631.4801.700=2.926m；式中：h-支架立桿的步距，取1.7m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.3m； - 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

40、程附表d1， =1.48； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163 ；故l0取2.926m； = l0/i = 2926.108 / 15.9 = 184 ；查規(guī)程附錄c得 = 0.211；kh=1/1+0.005(5.10-4) = 0.995； =1.05n/(akh)=1.059.446103/( 0.211450.0000.995)= 105.031 n/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 105.031 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 n/mm2 ，滿足要求。(七)立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值

41、:fg = fgkkc = 1700.5=85 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.5 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05n/a =1.059.446/0.25=39.673 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：n = 9.446 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a = 0.25 m2 。p =39.673kpa fg=85 kpa 。地基承載力滿足要求！取2l4(梁底模)作為計算對象。(一)參數(shù)信息梁的截尺寸為200mm1040mm，模板支架計算長度為3.3m，梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.1，梁段集中線荷載

42、(kn/m)：8.778。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):180；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.7；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.7；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.6；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50mm70mm，梁底支撐鋼管采用483.2鋼管，鋼管的截面積為a=4.50102mm2，截面模量w=4.73103mm3，截面慣性矩為i=1.14105 mm4。木材的抗彎強度設(shè)計

43、值為fm13 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.3 n/mm2,彈性模量為e12000 n/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為fm15 n/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.4 n/mm2,面板彈性模量為e6000 n/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標準值為0.3kn/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kn/m3；施工人員及設(shè)備荷載標準值為1kn/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值為2kn/m2；新澆混凝土自重標準值：24kn/m3。所處城市為寧波市，基本風壓為w00.5kn/m2；風

44、荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風荷載體型系數(shù)為s0.355。(二)梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w =200.0018.0018.00/6 =1.08104mm3；i =200.0018.0018.0018.00/12 =9.72104mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.200.06kn/m；新澆混凝土自重標準值：q21.0424.000.204.99kn/m；梁鋼筋自重標準值：q31.041.500.200.31

45、kn/m；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：q41.000.200.20kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：q52.000.200.40kn/m。恒載設(shè)計值：q恒=1.35(q1+q2+q3)=1.35(0.06+4.99+0.31)=7.24kn/m；活載設(shè)計值：q活=1.4(q4+q5)=1.4(0.20+0.40)=0.84kn/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:m=0.1q恒l2-0.117q活l2mmax =0.17.240.202+0.1170.840.202=0.033knm；最大支座反力r=1.1q恒l+1.2

46、q活l=1.17.240.20+1.20.840.20=1.795 kn； = m/w=3.29104/1.08104=3.0n/mm2；面板計算應力 =3 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 fm =15n/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為q=0.6q恒l+0.617q活l=0.67.240.20+0.6170.840.20=0.973 kn,抗剪強度按照下面的公式計算： =3q/(2bh)fv =30.9731000/(220018)=0.405n/mm2；面板受剪應力計算值 =0.41小于fv=1.40n/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度

47、驗算采用荷載標準值，根據(jù)jgj1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.677qkl4/(100ei)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.36200.004/(1006000.009.72104)=0.100mm；面板的最大允許撓度值 = min(200.00/150,10)=1.33mm面板的最大撓度計算值 =0.10mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.33mm，滿足要求！(三)梁底橫向支撐小楞的強

48、度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩w分別為: w=50.0070.0070.00/6 =4.08104 mm3； i=50.0070.0070.0070.00/12 = 1.43106 mm4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。p=(0.60-0.20)/40.200.1824.001.2=0.104kn。q=1.79/0.208.974kn/m。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下

49、： 簡圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力n1=n2=0.061 kn，中間支座的最大支座力n=1.881 kn；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為mmax=0.037 knm，最大剪力為q=1.881 kn，最大變形為 =0.034mm。最大受彎應力 = mmax / w = 3.69104/4.08104 = 0.905 n/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 0.905 n/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值 fm =13.000 n/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算： = 31.88103/(250.0070.00) = 0

50、.806 n/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv = 1.300 n/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 = 0.806 n/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =1.30 n/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.034 mm；支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.034 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v=min(600.00/ 150,10) mm，滿足要求！(四)梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=4.73cm3；i=11.36cm4；e=206000 n/mm2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=0.061 kn。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.025 knm ；最大變形 max = 0.06 mm ；最大支座力 rmax = 0.304 kn ；最大應力 =m/w= 0.025106 /(4.73103 )=5.274 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值