懸挑式腳手架方案2012

1、錢江新城擴容區(qū)塊D-R21-01地塊農(nóng)轉(zhuǎn)居公寓一期工程懸挑式腳手架專項施工方案編制人 職務（稱） 審核人 職務（稱） 批準人 職務（稱） 批準部門（章） 明業(yè)建設集團有限公司 編 制 日 期 年 月 日 目錄一、工程概況1二、編制依據(jù)1三、腳手架搭設方案的選擇2四、懸挑式腳手架設計44.1 計算主要參數(shù)44.1.1 荷載取值及組合44.294m以下懸挑式腳手架計算54.2.1 懸挑梁外挑1.35m54.2.1 懸挑梁外挑3.65m214.394m以上懸挑式腳手架計算374.3.1 懸挑梁外挑1.35m374.3.2 懸挑梁外挑3.65m524.4 構(gòu)造要求68五、腳手架施工要求725.1 施工

2、準備725.2 搭設要求725.3 拆除要求74六、腳手架的檢查與驗收要求76七、安全管理措施78八、應急措施80九、文明施工80十、附 圖811、腳手架平面布置圖812、腳手架立面圖813、腳手架剖面圖814、節(jié)點詳圖（連墻件、吊環(huán)、底座等）81一、工程概況工程名稱：錢江新城擴容區(qū)塊D-R21-01地塊農(nóng)轉(zhuǎn)居公寓一標段建設單位：杭州市錢江新城建設指揮部。設計單位：浙江中設工程設計有限公司勘察單位：杭州市勘測設計研究院監(jiān)理單位：浙江長城工程監(jiān)理有限公司施工單位：明業(yè)建設集團有限公司錢江新城擴容區(qū)塊D-R21-01地塊農(nóng)轉(zhuǎn)居公寓一標段工程，位于杭州市錢江新城擴容區(qū)塊范圍內(nèi)，東北、西北兩側(cè)為本工程

3、的二期工程用地，東南面為引水河及河邊綠地，西南為規(guī)劃御西路?？偨ㄖ娣e為49093.4 M2，項目用地共6300平方米，共4棟公寓樓，其中1#樓面積11100.7M2；2#樓面積10793.9 M2；3#樓面積10999.2 M2；4#樓面積10999.2 M2，地下室面積5200.4 M2，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地上26層、地下1層。建筑物基礎采用樁基礎。本工程0.00相當于絕對高程8.45米。本工程由1#4#樓和地下室組成，地下1層，地上26層，框架剪力墻結(jié)構(gòu)。1.建筑耐火等級：地上部分一級、地下部分一級。2.抗震設防：6度。3.結(jié)構(gòu)形式：剪力墻結(jié)構(gòu)。4.設計使用年限：50年。二、編制依據(jù)1、扣

4、件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001（2002版）2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20023、設計施工圖紙、會審紀要4、建設施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程JGJ80-915、建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、施工手冊（2007）7、混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程JGJ3-20028建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20019、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20019、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-200310、本工程總體施工組織設計11、集團公司CIS形象設計標準三、腳手架搭設方案的選擇根據(jù)本工程的特點，決定采用懸挑式腳手架，腳手架布置見平面布置圖(見附圖)。腳手

5、架最高搭設高度110m。1、搭設方式與主要參數(shù)（1）選挑架采用16a號槽鋼作為水平挑梁。槽鋼懸挑長度1.35m，陽臺處為3.65m。水平間距最大為1.4 m,步距為1.8m，94m以下采用10步一挑,每挑腳手架搭設高度17.3m。94m以上采用8步一挑,步距為1.75m,每挑腳手架搭設高度15.6m。懸挑架從8層開始懸挑，分別在8層、14層、20層、26層、32層共懸挑5次。懸挑1.35m,錨固長度為1.2 m,懸挑長度1.35m,錨固長度為1.5m。(2)水平挑梁1.35米設一道619+1、18mm（型號、直徑）斜拉鋼絲繩，水平挑梁長度超過1.40米設一道619+1、22mm（型號、直徑）斜

6、拉鋼絲繩；拉環(huán)采用18圓鋼，位置、具體做法見附圖。（3）腳手架搭設最高點高度為110m。腳手架用483.0鋼管和扣件搭設成雙排架，其立桿橫距為0.95m，縱距為1.4m，94m以下步距為1.8m，94m以上為1.75m。（4）腳手架立桿下部支承在槽鋼上，上部焊接L=10025鋼筋，防止立桿滑移，然后在組成的鋼架上與普通外架一樣搭設上部架體。（5）連墻件94m以下采用一層2跨連接，豎向間距2.5米，水平間距2.80米。94m以上采用一層2跨連接，豎向間距2.2米，水平間距2.80米。（6）里立桿離墻面0.30m，局部陽臺處為2.6m。（7）腳手架外立桿里側(cè)掛密目安全網(wǎng)封閉施工，層層滿鋪80010

7、00腳手片。（8）立桿底部200mm處設掃地桿。（9）水平鋼梁與樓板壓點采用16圓鋼拉環(huán)，拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。（10）樓層轉(zhuǎn)角位置采用45度16a#槽鋼外挑加強。四、懸挑式腳手架設計4.1 計算主要參數(shù)4.1.1 荷載取值及組合1）恒載每米立桿自重：0.035KN/m腳手片自重： 0.15KN/m2欄桿:0.15 KN/m安全網(wǎng)自重：0.005KN/m216a#槽鋼自重：0.1723KN/m2）活載施工均布荷載：3KN/m2水平風荷載標準值： 其中 : W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定：W0 =

8、0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Us 風荷載體型系數(shù),94m以下Us = 2.090，94m以上Us = 2.380 3）荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱橫向水平桿強度及變形恒載+施工均布荷載腳手架立桿穩(wěn)定恒載+施工均布荷載恒載+0.85(施工均布荷載+風荷載)連墻件承載力風荷載+5.0KN荷載組合分項系數(shù):恒載取1.2,活載取1.44.2 94m以下懸挑式腳手架計算4.2.1 懸挑梁外挑1.35m鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.

9、3米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.40米，立桿的橫距0.95米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用一層2跨，豎向間距2.5米，水平間距2.80米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.20米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物1.25m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

10、1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.950/3=0.950kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002

11、=0.277kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.048=0.086kN/m 活荷載標準值q2=0.950kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(100

12、2.06105.0)=1.728mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷載的計算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度

13、計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9502/8+2.0060.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105.000)=0.02mm

14、 集中荷載標準值P=0.054+0.067+1.330=1.450kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1450.260950.0(3950.02-4950.02/9)/(722.06105.0)=1.988mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.006mm 小橫桿的最大撓度小于950.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.95

15、0=0.036kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9501.400/2=1.995kN 荷載的計算值 R=1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.956kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準

16、值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10717.300=1.851kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15091.400(0.950+0.300)/2=1.181kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.4009/2=0.945kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40017.300=0.121kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4

17、.098kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.4000.950/2=3.990kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 2.090 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.050經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4502.0901.050 = 0

18、.691kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.098+0.851.43.990=9.666kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.098+1.43.990=10.504kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩

19、Mw=0.851.40.6911.4001.8001.800/10=0.373kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.504kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立

20、桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10504/(0.19424)=130.718N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.666kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001

21、.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.373kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =9666/(0.19424)+/4491=203.375N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl

22、=11.77KN小于雙扣件抗滑力為12KN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為950mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1250mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面積A = 21.95cm2。 受腳手架集中荷載 P=10.50kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架

23、支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=12.284kN,R2=10.054kN,R3=-0.804kN 最大彎矩 Mmax=1.578kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.578106/(1.05.0)+5.2951000/2195.0=16.285N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=57010.0

24、63.0235/(1250.0160.0235.0)=1.80 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.913 經(jīng)過計算得到強度 =1.58106/(0.913.00)=15.96N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=13.377kN十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，

25、為RU=13.377kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00013.377/0.850=125.901kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18mm。 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=13.377kN 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計

26、算公式為 其中 f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=133774/(3.1416502)1/2=14mm十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=10.054kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=100544/(3.1416502)1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓

27、在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.05kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于10054.35/(3.1416201.5)=106.7mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10

28、.05kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.2.1 懸挑梁外挑3.65m鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.3米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.40米，立桿的橫距0.95米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距

29、2.80米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度3.65米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物3.50m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.950/3=0.048kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.950/3=0

30、.950kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.048=0.103kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.950=1.330kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.103+0.101.330)1.4002=0.277kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.103+0.1171.330)1.4002=-0.325kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的

31、最大值進行強度驗算： =0.325106/4491.0=72.411N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.048=0.086kN/m 活荷載標準值q2=0.950kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.086+0.9900.950)1400.04/(1002.06105.0)=1.728mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大

32、橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9501.400/3=0.067kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9501.400/3=1.330kN 荷載的計算值 P=1.20.054+1.20.067+1.41.330=2.006kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9502/8+2.00

33、60.950/3=0.641kN.m =0.641106/4491.0=142.625N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038950.004/(3842.060105.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.054+0.067+1.330=1.450kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1450.260950.0(3950.02-4950.02/9)/(

34、722.06105.0)=1.988mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.006mm 小橫桿的最大撓度小于950.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.950=0.036kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9501.400/2=0.100kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9501.400/2=1.995kN 荷載的計算值 R=

35、1.20.036+1.20.100+1.41.995=2.956kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10717.300=1.851kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.1

36、5091.400(0.950+0.300)/2=1.181kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.4009/2=0.945kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40017.300=0.121kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.098kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.4000.950/2=3.99

37、0kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 2.090 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.050 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4502.0901.050 = 0.691kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.098+0.851.43

38、.990=9.666kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.098+1.43.990=10.504kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.6911.4001.8001.800/10=0.373kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.

39、504kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =10504/(0.19424)=130.718N/mm2； f 鋼管立桿

40、抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.666kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長

41、細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.373kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =9666/(0.19424)+/4491=203.375N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl =11.77kN小于雙扣件抗滑力12kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為950mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體2600mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 3500mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面積A = 21.95cm2。 受腳手架集中荷載 P=13.11kN 水平鋼梁