油田套損現(xiàn)狀及油層套管上竄演示課件

1、匯報人：王海軍匯報人：王海軍 目目 錄錄 概況概況 套變、套損分析套變、套損分析 套管上竄分析套管上竄分析 結論結論 截止到截止到20022002年底，據不完全統(tǒng)計，華北油田共發(fā)現(xiàn)年底，據不完全統(tǒng)計，華北油田共發(fā)現(xiàn) 套變、套損和上竄井套變、套損和上竄井779779口，占油田總井數的口，占油田總井數的12.912.9% %。 套損形式包括套管上竄、變形、錯斷、縮徑、破裂及套損形式包括套管上竄、變形、錯斷、縮徑、破裂及 漏失等。其中套變、套損井漏失等。其中套變、套損井442442口，占總套損井的口，占總套損井的 56.7%56.7%；套管上竄井；套管上竄井337337口，占總套損井的口，占總套損井

2、的43.3%43.3%。同。同 時，華北油田油井套管損壞程度要比水井套管損壞程時，華北油田油井套管損壞程度要比水井套管損壞程 度嚴重，油井套損度嚴重，油井套損643643口，占總套損井的口，占總套損井的82.5%82.5%，水井，水井 套損套損136136口，占總套損井的口，占總套損井的17.5%17.5%。 1. 概況概況 華北油田各采油廠套損井比例華北油田各采油廠套損井比例 采油一廠采油一廠 26.8%26.8% 采油二廠采油二廠 1.7%1.7% 采油三廠采油三廠 27.3%27.3% 采油四廠采油四廠 11.2%11.2% 采油五廠采油五廠 9.2%9.2% 二連公司二連公司 23.7

3、%23.7% 從已發(fā)現(xiàn)的套變套損井的情況來看，除近幾年新從已發(fā)現(xiàn)的套變套損井的情況來看，除近幾年新 投入開發(fā)的斷塊外，各油田都有一定數量的套變套損投入開發(fā)的斷塊外，各油田都有一定數量的套變套損 井，前期開發(fā)的老油田情況更為嚴重，套變、套損井井，前期開發(fā)的老油田情況更為嚴重，套變、套損井 主要集中在采油四廠的京主要集中在采油四廠的京1111斷塊，采油五廠的晉斷塊，采油五廠的晉4545斷斷 塊，二連阿南油田的阿塊，二連阿南油田的阿3 3、阿、阿1111、阿、阿3131斷塊和哈南油斷塊和哈南油 田的哈田的哈301301、哈、哈2424斷塊。斷塊。 2. 套變、套損分析套變、套損分析 華北油田部分斷塊

4、套損狀況圖華北油田部分斷塊套損狀況圖 207 121 134 88 145 87 72 2321 52 41.1 59.5 17.2 23.9 35.9 0 40 80 120 160 200 240 京11京11晉45晉45哈301哈301阿11阿11阿31阿31 總井數總井數套損井數套損井數套損率套損率 132 157 68 37 44 19 0 50 100 150 200 泥 巖泥 巖砂 巖砂 巖膏 鹽膏 鹽 井數（口）井數（口）比例（%）比例（%） 由此可見，華北油田套管損壞井段大多發(fā)生在泥巖由此可見，華北油田套管損壞井段大多發(fā)生在泥巖 地層和砂巖地層，部分發(fā)生在膏鹽地層。地層和砂巖

5、地層，部分發(fā)生在膏鹽地層。 2. 套變、套損分析套變、套損分析 通過對華北油田通過對華北油田440440口套損井統(tǒng)計，套損形式主要口套損井統(tǒng)計，套損形式主要 有套管變形、彎曲、錯斷及破裂漏失等四種。有套管變形、彎曲、錯斷及破裂漏失等四種。 2.套變、套損分析套變、套損分析 變形變形彎曲彎曲錯斷錯斷破裂漏失破裂漏失合計合計 統(tǒng)計井數，口統(tǒng)計井數，口338362244440 比例，比例，% %76.88.25.010.0/ 0 5 10 15 20 25 30 35 40 1983198519871989199119931995199719992001 發(fā)現(xiàn)時間發(fā)現(xiàn)時間 套損井數（口）套損井數（口

6、） 四廠四廠五廠五廠二連二連 二連：二連：9595年年3636口，口，0101年年2525口口 五廠：五廠：9393年年1616口，口，9494年年1515口口 四廠：四廠：97-9897-98年年1010口口/ /年，年，0101年年1616口口 2.套變、套損分析套變、套損分析 由于套變套損井都是在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)的，所以套由于套變套損井都是在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)的，所以套 變套損井井數與每年的作業(yè)次數也有直接的關系。變套損井井數與每年的作業(yè)次數也有直接的關系。 以二連油田為例，以二連油田為例，94949696年發(fā)現(xiàn)套變井數占作業(yè)年發(fā)現(xiàn)套變井數占作業(yè) 井數的比例分別為井數的比例分別為12.8%12.8%、

7、15.2%15.2%和和12.6%12.6%，0101 0202年發(fā)現(xiàn)套變井數占作業(yè)井數的比例分別為年發(fā)現(xiàn)套變井數占作業(yè)井數的比例分別為8.0%8.0% 和和8.9%8.9%，均高出其他年份，即出現(xiàn)了兩個相對高，均高出其他年份，即出現(xiàn)了兩個相對高 峰值。峰值。 2.套變、套損分析套變、套損分析 2.套變、套損分析套變、套損分析 根據對采油三廠、采油四廠、采油五廠和二連公司的根據對采油三廠、采油四廠、采油五廠和二連公司的351351口口 井統(tǒng)計，從油水井投產、投注到發(fā)現(xiàn)套變、套損時間最長的是井統(tǒng)計，從油水井投產、投注到發(fā)現(xiàn)套變、套損時間最長的是 采油三廠，套管平均完好時間為采油三廠，套管平均完好

8、時間為12.1a12.1a，時間最短的為采油五，時間最短的為采油五 廠，平均完好時間為廠，平均完好時間為3.6a3.6a，總平均，總平均7.8a7.8a。 采油三廠采油三廠采油四廠采油四廠采油五廠采油五廠二連公司二連公司合計合計 統(tǒng)計井數，口統(tǒng)計井數，口 478761156351 平均壽命，平均壽命，a a 12.19.93.65.57.8 原因原因1：膏鹽層的：膏鹽層的“塑性塑性”流動造成套管損壞流動造成套管損壞 采油五廠荊丘油田的晉采油五廠荊丘油田的晉4545斷塊膏鹽地層主要成份為斷塊膏鹽地層主要成份為 膏巖、鹽巖和頁泥巖。在鉆井過程中，膏鹽層井徑擴大膏巖、鹽巖和頁泥巖。在鉆井過程中，膏鹽

9、層井徑擴大 率過大，井眼曲率過大，造成井徑不規(guī)則使固井形不成率過大，井眼曲率過大，造成井徑不規(guī)則使固井形不成 均勻水泥環(huán)，這樣地層均勻水泥環(huán)，這樣地層“塑性塑性”流動就會對套管柱施加流動就會對套管柱施加 非均勻非均勻“點載荷點載荷”，從而對套管局部的擠壓力超出套管，從而對套管局部的擠壓力超出套管 的抗擠壓力，造成鋼級為的抗擠壓力，造成鋼級為P110P110、壁厚為、壁厚為10.54mm10.54mm的高強的高強 度套管發(fā)生變形，甚至擠毀。度套管發(fā)生變形，甚至擠毀。 2.套變、套損分析套變、套損分析 原因原因2：油田：油田“雙高雙高”注水導致套管損壞注水導致套管損壞 1)泥巖蠕變造成套管損壞泥巖

10、蠕變造成套管損壞 注水開發(fā)后，注入水通過斷層、巖層界面、竄槽等注水開發(fā)后，注入水通過斷層、巖層界面、竄槽等 侵入非注入泥巖層。泥巖屬于不穩(wěn)定巖體，被水潤濕后侵入非注入泥巖層。泥巖屬于不穩(wěn)定巖體，被水潤濕后 膠結強度大大降低。隨著水的繼續(xù)入侵，膠結力逐漸消膠結強度大大降低。隨著水的繼續(xù)入侵，膠結力逐漸消 失，其內聚力隨泥巖含水增多而下降，改變了泥巖的力失，其內聚力隨泥巖含水增多而下降，改變了泥巖的力 學性質和應力狀況，使泥巖層產生位移和變形從而擠壓學性質和應力狀況，使泥巖層產生位移和變形從而擠壓 套管，造成套管的錯斷或變形。套管，造成套管的錯斷或變形。 2.套變、套損分析套變、套損分析 2)斷層

11、的存在導致套管損壞斷層的存在導致套管損壞 位于斷層附近的注水井在高注水壓力的作用下，部分注位于斷層附近的注水井在高注水壓力的作用下，部分注 入水通過斷層面導流到其它中、高滲透層，或滲透到泥巖入水通過斷層面導流到其它中、高滲透層，或滲透到泥巖 層，致使部分斷層表現(xiàn)出明顯的層，致使部分斷層表現(xiàn)出明顯的“導水導水”現(xiàn)象，注入水沿現(xiàn)象，注入水沿 斷層面竄流，而侵入到上下泥巖層中，引起泥巖的膨脹蠕斷層面竄流，而侵入到上下泥巖層中，引起泥巖的膨脹蠕 變，產生非均勻載荷擠壓套管；另一方面，斷層導水使斷變，產生非均勻載荷擠壓套管；另一方面，斷層導水使斷 層側面被層側面被“潤滑潤滑”，磨擦角變小，容易發(fā)生側移，

12、對套管，磨擦角變小，容易發(fā)生側移，對套管 產生剪切作用，而使套管遭到破壞，破壞特征為彎曲變形。產生剪切作用，而使套管遭到破壞，破壞特征為彎曲變形。 因此，斷層導水造成斷層附近油水井套變、套損。因此，斷層導水造成斷層附近油水井套變、套損。 2.套變、套損分析套變、套損分析 原因原因3：射孔削弱套管強度導致套管損壞：射孔削弱套管強度導致套管損壞 射孔完井是油田重要的完井工藝，但射孔對套管強度射孔完井是油田重要的完井工藝，但射孔對套管強度 有很大影響。由于射孔后套管強度降低，導致油井套管損有很大影響。由于射孔后套管強度降低，導致油井套管損 壞。一是由于射孔后，套管孔眼周圍將產生不同長壞。一是由于射孔

13、后，套管孔眼周圍將產生不同長度的縱度的縱 向裂紋，裂紋將產生應力集中，又加快裂紋的發(fā)展，同時，向裂紋，裂紋將產生應力集中，又加快裂紋的發(fā)展，同時， 裂紋區(qū)易加快套管腐蝕，也嚴重降低了套管強度。二是設裂紋區(qū)易加快套管腐蝕，也嚴重降低了套管強度。二是設 計套管柱時，忽略了生產層射孔的問題。因此，在套管柱計套管柱時，忽略了生產層射孔的問題。因此，在套管柱 強度設計本來就不富余的情況下，因射孔對套管帶來一定強度設計本來就不富余的情況下，因射孔對套管帶來一定 的傷害，加速了套管的損壞。的傷害，加速了套管的損壞。 2.套變、套損分析套變、套損分析 1 1、采油五廠荊丘油田的膏鹽地層，采用雙層組合套管工藝、

14、采油五廠荊丘油田的膏鹽地層，采用雙層組合套管工藝 緩解非均勻載荷對套管產生的外擠作用力，預防套管損壞緩解非均勻載荷對套管產生的外擠作用力，預防套管損壞 見到了明顯效果。見到了明顯效果。 2 2、針對高注采比、高壓注水引起的構造斷層復活、移動及、針對高注采比、高壓注水引起的構造斷層復活、移動及 泥巖層的蠕變、滑移造成的油水井套管損壞現(xiàn)象，進一步泥巖層的蠕變、滑移造成的油水井套管損壞現(xiàn)象，進一步 調整開發(fā)方案，降低注采比，使注采趨于平衡，逐步降低調整開發(fā)方案，降低注采比，使注采趨于平衡，逐步降低 地層壓力，將注水壓力控制在原始地層壓力水平附近，以地層壓力，將注水壓力控制在原始地層壓力水平附近，以

15、減緩套管損壞速度。減緩套管損壞速度。 2.套變、套損分析套變、套損分析 3 3、采用小直徑工具應用于套變井分注、采用小直徑工具應用于套變井分注 由于套變套損井的存在，許多水井的常規(guī)分注工作無由于套變套損井的存在，許多水井的常規(guī)分注工作無 法開展，嚴重影響了區(qū)塊整體開發(fā)效果。為此，在套變井法開展，嚴重影響了區(qū)塊整體開發(fā)效果。為此，在套變井 段（大于段（大于100mm 100mm ）應用小直徑分注工具進行分注，改善）應用小直徑分注工具進行分注，改善 了分層治理效果。了分層治理效果。 在對套變、套損的治理上，針對套管損壞形態(tài)，研究在對套變、套損的治理上，針對套管損壞形態(tài)，研究 應用了成熟的修復工藝技

16、術。這些技術主要包括套管整形應用了成熟的修復工藝技術。這些技術主要包括套管整形 技術、加固技術、貼補技術、取套換套技術和側鉆技術等。技術、加固技術、貼補技術、取套換套技術和側鉆技術等。 2.套變、套損分析套變、套損分析 華北油田共有套管上竄井華北油田共有套管上竄井337337口，占套損井總數口，占套損井總數 的的43.3%43.3%。主要分布在采油一廠和采油三廠。采。主要分布在采油一廠和采油三廠。采 油一廠有套管上竄井油一廠有套管上竄井176176口，占采油一廠套損井口，占采油一廠套損井 的的84.2%84.2%，上竄最高達到，上竄最高達到1.20m1.20m。采油三廠共有。采油三廠共有 套管

17、上竄井套管上竄井161161口，占采油三廠套損井總數的口，占采油三廠套損井總數的 75.6%75.6%，上竄最高達到，上竄最高達到0.63m0.63m。 3.套管上竄分析套管上竄分析 采油一廠和三廠部分斷塊上竄井柱狀圖采油一廠和三廠部分斷塊上竄井柱狀圖 39 127 36 46 80 131 18 71 28 1615 36 46.2 55.9 77.8 34.8 18.8 27.5 0 20 40 60 80 100 120 140 任6任6任7任7任9任9河間東營河間東營留17留17留70 東三留70 東三 總井數總井數套管上竄井數套管上竄井數上竄率上竄率 部分斷塊套管上竄高度對比部分斷塊

18、套管上竄高度對比 80 120 90 57 45 15 1010 89 34 54 41 2423 任6任6任7任7任9任9河間東營河間東營留70 東三留70 東三 最大上竄高度最大上竄高度最小上竄高度最小上竄高度平均上竄高度平均上竄高度 油層套管將與表層套管焊接的環(huán)形鋼板頂開后上竄，油層套管將與表層套管焊接的環(huán)形鋼板頂開后上竄， 導致井口抬升，造成抽油機懸繩器碰井口盤根盒或采油導致井口抬升，造成抽油機懸繩器碰井口盤根盒或采油 樹拉偏地面管線，影響油田生產。樹拉偏地面管線，影響油田生產。 少部分井由于環(huán)型鐵板未開焊或油套環(huán)行空間有水泥少部分井由于環(huán)型鐵板未開焊或油套環(huán)行空間有水泥 帽，套管上竄

19、所產生的彈力無法釋放，導致油層套管在帽，套管上竄所產生的彈力無法釋放，導致油層套管在 水泥返高以上某部位發(fā)生彎曲變形，甚至由于彎曲變形水泥返高以上某部位發(fā)生彎曲變形，甚至由于彎曲變形 嚴重把油管擠斷，造成油井的大修。嚴重把油管擠斷，造成油井的大修。 同一斷塊不是所有的油水井都存在油層套管上竄現(xiàn)象，同一斷塊不是所有的油水井都存在油層套管上竄現(xiàn)象， 上竄井分布不均，沒有規(guī)律性，并且上竄高度也存在一上竄井分布不均，沒有規(guī)律性，并且上竄高度也存在一 定的差異。定的差異。 3.套管上竄分析套管上竄分析 任任39井套管上竄井口圖片井套管上竄井口圖片 任任39井懸繩器與盤根盒相對位置圖片井懸繩器與盤根盒相對

20、位置圖片 任任49井油層套管頂出地面井油層套管頂出地面 環(huán)形板裂開現(xiàn)場圖片環(huán)形板裂開現(xiàn)場圖片 路路27-8井套管上竄引起的地面管線彎曲井套管上竄引起的地面管線彎曲 根據套管上竄井調查統(tǒng)計數據及上竄的表象特征，根據套管上竄井調查統(tǒng)計數據及上竄的表象特征， 認為套管上竄與水文地質、油田開發(fā)和現(xiàn)今地應認為套管上竄與水文地質、油田開發(fā)和現(xiàn)今地應 力的變化有一定的關系，特別是水文地質的變化力的變化有一定的關系，特別是水文地質的變化 有可能是引起套管上竄的主要原因。有可能是引起套管上竄的主要原因。 3.套管上竄分析套管上竄分析 自新生代以來，由于華北平原長期處于下降趨勢，自新生代以來，由于華北平原長期處于

21、下降趨勢， 致使本區(qū)堆積了厚約致使本區(qū)堆積了厚約300030004000m4000m的新生界地層。其中的新生界地層。其中 第四系厚度達第四系厚度達400400450m450m，自下而上分為下更新統(tǒng)、中，自下而上分為下更新統(tǒng)、中 更新統(tǒng)、上更新統(tǒng)及全新統(tǒng)。更新統(tǒng)、上更新統(tǒng)及全新統(tǒng)。 3.套管上竄分析套管上竄分析 第四系含水組第四系含水組 淺層含水層組淺層含水層組 深層含水層組深層含水層組 第四系含水層的第一含水組全第四系含水層的第一含水組全 部和第二含水組上部，底板埋部和第二含水組上部，底板埋 深深606070m70m，屬微承壓水類型，屬微承壓水類型， 含水砂層巖性以粉細砂為主含水砂層巖性以粉細

22、砂為主 深層含水層組分為上下兩段，深層含水層組分為上下兩段， 上段相當于第二含水組的下部上段相當于第二含水組的下部 和第三含水組，底界埋深和第三含水組，底界埋深 300300320m320m；下段相當于第四；下段相當于第四 含水組，底界埋深含水組，底界埋深400400450m450m。 深層含水組上段含水砂層巖性深層含水組上段含水砂層巖性 以細砂，粉細砂為主。以細砂，粉細砂為主。 地下水位下降形成降落漏斗導致地面沉降地下水位下降形成降落漏斗導致地面沉降 由于滄州地區(qū)由于滄州地區(qū)廣泛分布著巨厚的第四紀和晚第三紀松廣泛分布著巨厚的第四紀和晚第三紀松 散巖類地層，近年來由于過量超采深層承壓水和地熱能

23、源散巖類地層，近年來由于過量超采深層承壓水和地熱能源 的開發(fā)利用，地下水位持續(xù)大幅度下降，形成的開發(fā)利用，地下水位持續(xù)大幅度下降，形成地下水位降地下水位降 落漏斗。華北地區(qū)普遍發(fā)生了地面沉降現(xiàn)象，使其成為沉落漏斗。華北地區(qū)普遍發(fā)生了地面沉降現(xiàn)象，使其成為沉 降速度最快、沉降面積最大的重災區(qū)。初步調查結果顯示，降速度最快、沉降面積最大的重災區(qū)。初步調查結果顯示， 滄州地區(qū)地面沉降已相當嚴重，城市、縣城乃至一些集中滄州地區(qū)地面沉降已相當嚴重，城市、縣城乃至一些集中 采水點均成為當地地面沉降中心，尤以滄州市、任丘、河采水點均成為當地地面沉降中心，尤以滄州市、任丘、河 間、黃驊為最，而滄州市乃是最大的

24、沉降中心。間、黃驊為最，而滄州市乃是最大的沉降中心。 3.套管上竄分析套管上竄分析 滄州市區(qū)水井井口抬升圖滄州市區(qū)水井井口抬升圖 地面沉降引起套管上竄地面沉降引起套管上竄 如前所述，由于滄州地區(qū)廣泛分布著巨厚的第四紀和晚如前所述，由于滄州地區(qū)廣泛分布著巨厚的第四紀和晚 第三紀松散巖類地層，過量超采深層承壓水，導致地下水第三紀松散巖類地層，過量超采深層承壓水，導致地下水 位持續(xù)大幅度下降，水頭壓力降低，引起地層壓縮（地面位持續(xù)大幅度下降，水頭壓力降低，引起地層壓縮（地面 沉降），地面標高降低，而作為鋼性體的油水井套管則不沉降），地面標高降低，而作為鋼性體的油水井套管則不 能隨之壓縮，從而造成油水

25、井套管的相對抬升上竄。因此，能隨之壓縮，從而造成油水井套管的相對抬升上竄。因此， 地層壓縮（地面沉降）是引起油水井套管上竄的主要原因地層壓縮（地面沉降）是引起油水井套管上竄的主要原因 之一。之一。 3.套管上竄分析套管上竄分析 3.套管上竄分析套管上竄分析 采油三廠河間東營斷塊的采油三廠河間東營斷塊的16口套管上竄井，開口套管上竄井，開 發(fā)年限在發(fā)年限在15年以上的有年以上的有13口；開發(fā)年限在口；開發(fā)年限在10年以內年以內 的有的有3口。主要集中在河間東營三段砂巖地層。從口。主要集中在河間東營三段砂巖地層。從 采油曲線分析，各井從開發(fā)至今的生產情況基本平采油曲線分析，各井從開發(fā)至今的生產情況

26、基本平 穩(wěn)，日產液量的起伏只是由于調參、換泵等造成的。穩(wěn)，日產液量的起伏只是由于調參、換泵等造成的。 油井開發(fā)數據分析油井開發(fā)數據分析 間間124井采油曲線井采油曲線 0 10 20 30 40 50 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 日產油日產液 根據開發(fā)生產需要，該根據開發(fā)生產需要，該 井 于井 于 1 9 8 91 9 8 9 年年 8 8 月 將 原月 將 原 44mm44mm泵換為泵換為56

27、mm56mm， 19941994年年5 5月改回月改回44mm44mm 泵生產至今。泵生產至今。 間間133井采油曲線井采油曲線 0 10 20 30 40 50 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 日產油日產液 該井于該井于19861986年年9 9月將原月將原 44mm44mm泵換為泵換為56mm56mm， 19891989年年9 9月改回月改回44mm44mm 泵生產至今。泵生

28、產至今。 二二是對油層以及油層附近的巖層開采前后的變化進行研是對油層以及油層附近的巖層開采前后的變化進行研 究，主要結合油田開發(fā)的動、靜態(tài)資料和開發(fā)數據進行究，主要結合油田開發(fā)的動、靜態(tài)資料和開發(fā)數據進行 研究；研究； 三三是對現(xiàn)今地應力的研究，地應力場它實際是是對現(xiàn)今地應力的研究，地應力場它實際是“多場多場”的的 綜合效應。綜合效應。 一一是水文地質的研究，研究范圍是距離地表是水文地質的研究，研究范圍是距離地表400400450450米米 以內的淺層，主要結合水文地質的資料和數據及地面沉以內的淺層，主要結合水文地質的資料和數據及地面沉 降進行研究；降進行研究； 3.套管上竄分析套管上竄分析

29、3.套管上竄分析套管上竄分析 預防措施和防治辦法預防措施和防治辦法 儲層壓力對上竄的影響規(guī)律研究儲層壓力對上竄的影響規(guī)律研究 油田開發(fā)資料油田開發(fā)資料水文地質資料水文地質資料 儲層壓力變化研究儲層壓力變化研究 水文場變化對上竄的影響規(guī)律研究水文場變化對上竄的影響規(guī)律研究 儲層沉降數學物理模型建立儲層沉降數學物理模型建立地表水層沉降數學物理模型建立地表水層沉降數學物理模型建立 套管上竄規(guī)律研究套管上竄規(guī)律研究水文場演變規(guī)律水文場演變規(guī)律 綜合分析確定套管上竄的主要影響因素、規(guī)律綜合分析確定套管上竄的主要影響因素、規(guī)律 套管上竄的主要影響因素、影響規(guī)律及機理定量分析套管上竄的主要影響因素、影響規(guī)律

30、及機理定量分析 1、套管上竄原因統(tǒng)計分析、套管上竄原因統(tǒng)計分析 1 1）套管上竄規(guī)律統(tǒng)計分析）套管上竄規(guī)律統(tǒng)計分析 對提供的套管上竄數據進行統(tǒng)計分析，得出套管上竄對提供的套管上竄數據進行統(tǒng)計分析，得出套管上竄 在時間和平面上的分布規(guī)律。在時間和平面上的分布規(guī)律。 2 2）與油田開采有關的套管上竄相關性統(tǒng)計分析）與油田開采有關的套管上竄相關性統(tǒng)計分析 3 3）與地下水開采有關的套管上竄統(tǒng)計分析）與地下水開采有關的套管上竄統(tǒng)計分析 4 4）對上述統(tǒng)計結果進行綜合分析，確定產生套管）對上述統(tǒng)計結果進行綜合分析，確定產生套管 上竄的規(guī)律及主要原因。上竄的規(guī)律及主要原因。 3.套管上竄分析套管上竄分析

31、2、建立、建立套管上竄分析的數學物理模型套管上竄分析的數學物理模型 1)1)建立由于油藏開發(fā)引起套管上竄的數學和物理模型，建立由于油藏開發(fā)引起套管上竄的數學和物理模型， 確定隨著油田開采及井下壓力變化引起的地面下沉量。確定隨著油田開采及井下壓力變化引起的地面下沉量。 2)2)建立由于地下水過度開采引起的套管上竄的數學模型，建立由于地下水過度開采引起的套管上竄的數學模型， 定量計算由于一定的永久性水位降而引起的地面下沉量。定量計算由于一定的永久性水位降而引起的地面下沉量。 3)3)將上述兩種模型計算結果進行綜合分析，將地層沉降將上述兩種模型計算結果進行綜合分析，將地層沉降 量計算結果與套管上竄高

32、度進行對比，分析套管上竄與上量計算結果與套管上竄高度進行對比，分析套管上竄與上 述因素存在的切實聯(lián)系，確定影響套管上竄的主要因素。述因素存在的切實聯(lián)系，確定影響套管上竄的主要因素。 3.套管上竄分析套管上竄分析 3、巖石、巖石物理力學性質參數測試物理力學性質參數測試 1）油層部位巖層巖石力學參數的測試）油層部位巖層巖石力學參數的測試 由于油層開采后地層壓力降低，引起有效應力增加，使地由于油層開采后地層壓力降低，引起有效應力增加，使地 層壓實，引起油層以上地層下沉，因此在數學和物理模型層壓實，引起油層以上地層下沉，因此在數學和物理模型 中需要巖石本身的力學參數。中需要巖石本身的力學參數。 2）地表巖土物理力學指標室內實驗）地表巖土物理力學指標室內實驗 將地下水以上的巖土進行分層，實驗測定不同性質巖土將地下水以上的巖土進行分層，實驗測定不同性質巖土 層的物理力學指標。層的物理力學指標。 3.套管上竄分析套管上竄分析 1 1、采用地錨式套管預應力完井方法，在完井時，下、采用地錨式套管預應力完井方法，在完井時，下 入預應力套管串，根據地表沉降速率以及套管承受的入預應力套管串，根據地表沉降速率以及套管承受的 最大拉力，設計提拉套管伸長量，使之具有預應力，最大拉力，設計提拉套管伸長量，使