橋梁工程設(shè)計(jì)書(shū)-陳冬雨

1、橋梁工程課程設(shè)計(jì)裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋設(shè)計(jì)姓名：陳冬雨學(xué)號(hào)：班級(jí)：土木08-1 完成日期：2011-7-5大連交通大學(xué)土木與安全工程學(xué)院隧道與橋梁教研室1.1 基本設(shè)計(jì)資料1.跨度和橋面寬度（1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：18m （2）計(jì)算跨徑：17.5m（3）主梁全長(zhǎng)：17.96m（4）橋面寬度（橋面凈空）：凈11m（行車(chē)道）+21.5（人行道）。2.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)，人行道和欄桿自重線密度按照單側(cè)6KN/m計(jì)算，人群荷載為3KN/m。環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境。設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)。3主要材料混凝土：C25,C30 (容重為25KN/m3)主筋： 級(jí)鋼筋構(gòu)造鋼筋：級(jí)鋼筋橋面鋪裝： 瀝青混凝土（容重為23

2、KN/m3）；混凝土墊層C25(容重為25KN/m3)人行道： 人行道包括欄桿何在集度為6KN/m設(shè)計(jì)荷載：汽車(chē)荷載：車(chē)輛荷載和車(chē)道荷載；人群荷載：3.0KN/m;4結(jié)構(gòu)的基本尺寸：某公路裝配式簡(jiǎn)支梁橋，雙車(chē)道，主梁為T(mén)型梁，橋面寬度為14m，頂板寬度采用2.2m，跨徑為18m，設(shè)置5根橫隔梁。如圖所示主梁圖 11橫隔梁圖 1-21.2 主梁的計(jì)算1.2.1主梁的橫向分布系數(shù)的計(jì)算計(jì)算跨寬比所以采用比擬正交板法計(jì)算。圖 13h=1/2(10+16)=13cm主梁的抗彎慣矩：主梁的比擬單寬抗彎慣矩：橫隔梁抗彎慣矩：每根橫隔梁的尺寸如圖14圖 14查表得 時(shí)，所以求橫隔梁截面重心位置y故橫隔梁抗彎

3、慣矩為：橫隔梁的比擬單寬抗彎慣矩：主梁和橫隔梁的抗扭慣矩:對(duì)于主梁肋：,查表得c=0.3074對(duì)于橫隔梁梁肋：，查表得c=0.3036則2.計(jì)算參數(shù)和 式中B=6220/2=660cm則 3.計(jì)算各主梁橫向影響線坐標(biāo)已知=0.429，從附錄“G-M法”計(jì)算圖表查得影響系數(shù)K1和K0的值，如下表系數(shù)梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK100.92 0.96 1.02 1.05 1.08 1.05 1.02 0.96 0.92 8.06 B/41.08 1.09 1.12 1.14 1.05 0.98 0.88 0.79 0.75 7.97 B/21.12 1.

4、28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64 8.08 3B/41.16 1.46 1.30 1.13 0.97 0.83 0.71 0.63 0.55 7.89 B2.09 1.68 1.35 1.08 0.88 0.75 0.63 0.52 0.46 8.17 K000.68 0.87 1.00 1.20 1.27 1.20 1.00 0.87 0.68 8.09 B/41.56 1.47 1.38 1.30 1.14 0.92 0.64 0.33 0.10 8.01 B/22.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0

5、.60 7.80 3B/43.50 2.79 2.08 1.45 0.80 0.38 -0.18 -0.48 -1.07 8.06 B4.70 3.50 2.35 1.50 0.68 0.08 -0.53 -1.00 -1.55 8.16 對(duì)于1號(hào)梁：對(duì)于2號(hào)梁：對(duì)于3號(hào)梁：4.計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)：梁號(hào)算式荷載位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B1K11.467 1.533 1.317 1.114 0.940 0.804 0.684 0.594 0.520 K03.896 3.024 2.169 1.467 0.760 0.281 -0.296 -0.652 -1

6、.228 K1-K0-2.429 -1.492 -0.853 -0.353 0.180 0.523 0.979 1.245 1.749 （K1-K0）*-0.344 -0.211 -0.121 -0.050 0.025 0.074 0.139 0.176 0.248 Ka3.552 2.813 2.048 1.416 0.786 0.355 -0.157 -0.475 -0.981 1i0.592 0.469 0.341 0.236 0.131 0.059 -0.026 -0.079 -0.163 2K11.12 1.28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64

7、K02.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0.60 K1-K0-1.280 -0.820 -0.560 -0.120 0.010 0.280 0.590 0.920 1.240 （K1-K0）*-0.181 -0.116 -0.079 -0.017 0.001 0.040 0.084 0.130 0.176 Ka2.219 1.984 1.721 1.403 0.991 0.640 0.294 -0.090 -0.424 2i0.370 0.331 0.287 0.234 0.165 0.107 0.049 -0.015 -0.071 3K11.0

8、27 1.047 1.087 1.110 1.060 1.003 0.926 0.846 0.806 K01.270 1.272 1.255 1.267 1.183 1.012 0.759 0.508 0.291 K1-K0-0.242 -0.225 -0.168 -0.157 -0.123 -0.009 0.167 0.338 0.515 （K1-K0）*-0.034 -0.032 -0.024 -0.022 -0.017 -0.001 0.024 0.048 0.073 Ka1.235 1.240 1.231 1.245 1.165 1.011 0.783 0.556 0.364 3i0.

9、206 0.207 0.205 0.207 0.194 0.169 0.130 0.093 0.061 對(duì)于1號(hào)主梁：汽車(chē)荷載：人群荷載：對(duì)于2號(hào)主梁：汽車(chē)荷載：人群荷載：對(duì)于2號(hào)主梁：汽車(chē)荷載： 人群荷載：2.2作用效應(yīng)計(jì)算1.永久作用效應(yīng)（1）永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分中立平均分配給各主梁承擔(dān)，則永久荷載計(jì)算結(jié)構(gòu)見(jiàn)下表構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)建單位體積/m3重度/(KN/m3)每延米重/(KN/m)主梁0.5506 2513.7650 橫隔梁中梁0.0926 252.3158 邊梁0.0463 251.1580 橋面鋪裝瀝青混凝土（厚2cm）0.044251.0120 混凝土墊層（平均厚1

10、0.1）0.222255.5500 6.5620 欄桿及人行道部分6人行道重力：6*2/6=2KN/m各梁的永久荷載值梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1（6）13.765 1.1580 26.562 23.4850 2（5）13.765 2.3158 26.562 24.6428 3（4）13.765 2.3158 26.562 24.6428 （2）永久作用效應(yīng)計(jì)算影響線面積計(jì)算見(jiàn)下表項(xiàng)目 計(jì)算面積影響線面積（）梁號(hào)qqqqqq123.4850 38.28 899.0058 23.4850 28.71 674.2544 23.4850 8.75 205.4938 224.6428 3

11、8.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.6245 324.6428 38.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.6245 永久作用效應(yīng)計(jì)算表2.可變作用效應(yīng)：（1）汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：其中：由于，故：=0.45（2）公路級(jí)均布荷載、集中荷載、及其影響線面積計(jì)算表如下：均布荷載和其中荷載 =10.5KN/m計(jì)算彎矩時(shí)，計(jì)算剪力時(shí)，=1.2*230=276KN按最不利的方式布載可計(jì)算影響線面積：其中處按最不利方式布置荷載項(xiàng)目頂點(diǎn)位置l/2處10.523038.28

12、l/4處10.523028.71支點(diǎn)處10.52768.75l/2處10.52762.188可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算：其中由于只能布置兩車(chē)道，故橫向折減系數(shù)=1.0.計(jì)算跨中和l/4處彎矩時(shí)，可以近似認(rèn)為荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)方向均勻變化，故各主梁值沿跨長(zhǎng)方向相同。公路級(jí)車(chē)道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力1+10.59901.4510.5038.28230.004.37501223.0834 0.599028.713.2813917.3226 20.513038.284.37501047.4821 0.513028.713.2813785.6202 30.414038.284.3750845.336

13、5 0.414028.713.2813634.0092 人群荷載產(chǎn)生的彎矩梁號(hào)內(nèi)力10.566338.2864.9994 0.56628.7148.7496 20.36238.2841.5721 0.36228.7131.1791 30.20638.2823.6570 0.20628.7117.7428 永久作用設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載：=1.2汽車(chē)荷載：=1.4人群荷載：=1.4基本組合公式：式中 ： 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0. 在作用效應(yīng)組合中除了汽車(chē)荷載效應(yīng)的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，人群荷載的組合系數(shù)取為0.8.彎矩基本組合計(jì)算值梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車(chē)荷

14、載彎矩基本組合值1899.005864.99941223.08342863.92674.254448.7496917.32262147.962943.326441.57211047.48212645.03707.494831.1791785.62021983.783943.326423.657845.33652341.96707.494817.7428634.00921756.48可變作用的剪力效應(yīng)計(jì)算：跨中截面剪力的計(jì)算：公路-級(jí)車(chē)道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力1+剪力效應(yīng)/kN10.5991.4510.502.1882760.5139.814020.5131.4510.502.1882

15、760.5119.740530.4141.4510.502.1882760.596.6327人群荷載產(chǎn)生的跨中彎矩剪力表梁號(hào)內(nèi)力剪力效應(yīng)/kN10.56632.19 3.7152 20.36232.19 2.3762 30.20632.19 1.3522 剪力橫向分布系數(shù)：對(duì)于1號(hào)主梁：汽車(chē)荷載： 人群荷載：對(duì)于2號(hào)主梁：汽車(chē)荷載： 人群荷載：對(duì)于2號(hào)主梁：汽車(chē)荷載： 人群荷載：汽車(chē)荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖示人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖示（2）支點(diǎn)處截面剪力的計(jì)算：之點(diǎn)剪力效應(yīng)橫向分布系數(shù)的取值為：支點(diǎn)處按杠桿原理法求得的。l/43l/4段位跨中荷載的橫向分布系數(shù)。支點(diǎn)到l/4及3l/

16、4到另一支點(diǎn)段在和之間按照直線規(guī)律變化，如圖所示梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車(chē)荷載作用及橫向分布系數(shù)取值1號(hào)梁：2號(hào)梁3號(hào)梁人群荷載作用及橫向分布系數(shù)沿橋跨方向取值如圖，計(jì)算過(guò)程如下：1號(hào)梁：2號(hào)梁3號(hào)梁剪力效應(yīng)基本組合： 公式各分項(xiàng)系數(shù)取值同彎矩基本組合計(jì)算。剪力效應(yīng)基本組合表梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車(chē)荷載基本組合值1205.493819.94194.909541.8003.7152139.814199.902215.62455.9757379.146796.2502.3762119.7405170.303215.62454.0556375.8328789.4601.352296.6327136.

17、802.3持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算1配置主梁受力筋由彎矩基本組合計(jì)算表殼看出1號(hào)梁值最大，考慮設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定的安全措施，故對(duì)1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)乘為3cm，鋼筋中心到底邊距離為a=18cm，則=h-a=160-18=142cm。已知1號(hào)梁跨中彎矩Md=2863.92KN.m,下面判別主梁為第幾類T型截面，若滿足，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T行截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類T行截面?；炷翞镃40，=13.8Mpa, 為形截面受壓區(qū)醫(yī)院有效寬度，一下取最小值：計(jì)算跨徑：l/3=1750/3=583cm相鄰兩梁的平均距離d=220cm=b+2b

18、h+12hf=18+12*13=174cm此處b為梁腹板寬度，其值為18cm，bh=0，hf為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為13cm。所以=180cm。左邊：右邊：因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T型截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土受壓區(qū)高度為x，則利用計(jì)算：整理得 解得x=0.087m0.13m根據(jù)公式則選用8根直徑為36mm的HRB335鋼筋，則鋼筋部屬圖如圖所示鋼筋中心位置查表可知，故x=0.0870.233%故配筋率滿足規(guī)范要求。2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算按截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度x為截面抗彎極限狀態(tài)承載力為 =13.8*103*1.74*0.

19、09495*(1.438-0.09495/2)=3170.31KN*m2863.92KN*m抗彎承載力滿足要求。3.斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算支點(diǎn)剪力以2號(hào)梁為最大，考慮安全因素，一律采用2號(hào)梁剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算?？缰屑袅π?yīng)應(yīng)以1號(hào)梁偉最大，一律以1號(hào)梁剪力進(jìn)行計(jì)算=796.25KN=199.9KN假設(shè)最下排2跟鋼筋沒(méi)有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有；A=4.8cm, (160-4.8)=155.2cm根據(jù)式故端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件,可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。本題中=79.25KN=0.5*0.001*1.39*180*1552=194.16KN因此，應(yīng)進(jìn)行持久狀

20、況斜截面抗剪承載力牙酸。(1)彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示由內(nèi)插可得，距離支座中心h/2處的剪力效應(yīng)Vd為則=0.6=445.036KN=0.4=296.6906KN彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表：斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心的距離承擔(dān)的剪力11.418296.690622.76254.57134.026163.10845.21676.825各排彎起鋼筋的計(jì)算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計(jì)算：式中=280Mpa,=45,故相應(yīng)于各牌彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算：計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積見(jiàn)下表彎起排次每排彎起鋼筋計(jì)算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積11997.03842N362035.8

21、21346.48992N372035.83730.86092N382035.84150.10432N392035.8在靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜鋼筋，=2035.8 。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：鋼筋的抵抗彎矩M為跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 M為全梁抗彎承載力校核圖第一排鋼筋彎起處正截面承載力為=3170-3*792.633=792.1KN*m第二排鋼筋彎起處正截面承載力為=3170-2*792.633=1584.7341 KN*m第三排鋼筋彎起處正截面承載力為=3170-792.633=2377.367 KN*m第四排鋼筋彎起處正截面承載力為=3170 KN*m4.箍

22、筋的設(shè)置選雙肢箍筋，則面積 =1.57；距支座中心h/2處的主筋為，As=20.36；有效高度ho=160-3-3.6/2=155.2； =20.36*100%/（18*155.2）=0.729%，則P=100 =0.729，最大剪力設(shè)計(jì)值Vd=796.25KN。所以選用Sv=150.在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高（160cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。根據(jù)上述計(jì)算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置為雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)3m段，箍筋間距可以取100mm，其他梁段箍筋間距為150mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時(shí)=157*100%/（100*180）=0.872%當(dāng)間

23、距Sv=150mm時(shí)，=157*100%/（150*180）=0.582%均滿足最小配筋率R235鋼筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：距支點(diǎn)h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=741.7266KNMd=570KN*m距離支座中心1.418m處的截面2-2，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=699.607KNMd=950KN*m距離支座中心2.67m處的截面3-3，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=608.144 KNMd=1540KN*m距離支座中心4.026m處的截面4-4，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd=521.861KNMd=

24、2000KN*m距離支座中心4.402m處的截面5-5，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為Vd= 386.234KNMd=2340KN*m驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩Md。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度C值后，可內(nèi)插求得，相應(yīng)的彎矩可從按比例會(huì)治的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：為了簡(jiǎn)化計(jì)算可以近似取C 則有C=（143.8+155.2）/2=149.5cm斜截面1-1：斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100*（10.179*2）/（18*149.5）=0.757=

25、1.57*100%/（10*18）=0.872%則 截面割兩組彎起鋼筋，故=636.8+604.5=1241.3KN741.7266KN斜截面2-2：斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100*（10.179*2）/（18*149.5）=0.757=1.57*100%/（10*18）=0.872%則斜截面截割2組彎起鋼筋，故=636.8+604.5=1241.3KN699.607KN斜截面3-3：斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100*（10.179*2*2）/（18*149.5）=1.514=1.57*100%/（15*18）=0.581%

26、斜截面截割2組彎起鋼筋2-36+2-32，故斜截面4-4：斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則受拉鋼筋的鋼筋百分率為P=100=100*（10.179*2*3）/（18*149.5）=2.271=1.57*100%/（15*18）=0.581%則斜截面內(nèi)截割1組彎起鋼筋，故所以斜截面抗剪承載力符合要求。2.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期效應(yīng)組合受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為把以上數(shù)據(jù)帶入的計(jì)算公式中得=0.163mm130mm可計(jì)算開(kāi)裂截面換算截面慣性矩Icr為帶入數(shù)據(jù)計(jì)算得Icr=7.0818*1010mm4Bcr=EcIcr=3*104*7.0818*1010=2.124

27、5*1015N*mm2B0=0.95EcIcr=0.95*3*104*48.1844*1010=1.3733*1016N*mm2將以上數(shù)據(jù)帶入整理求得B=4.7522*1015N*mm2根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩為M=899.01KN*m,公路I級(jí)可變車(chē)道荷載q=10.5KN/m,Pk=230KN,跨中橫向分布系數(shù)=0.599；人群荷載q人3KN/m，跨中橫向分布系數(shù)=0.566永久作用可變作用（汽車(chē)）可變作用（人群）式中對(duì)于汽車(chē)荷載取0.7，對(duì)于人群荷載取1.0.本設(shè)計(jì)采用C30混凝土，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)=1.7，通過(guò)施工消除永久作用撓度，消除結(jié)構(gòu)自重應(yīng)力產(chǎn)生的最大撓度應(yīng)小于計(jì)

28、算跨徑1/600。=1.7*(3.397+0.436)=3.83317500/.94mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.45*6.035+0.5*(3.397+0.436)=13.52mm，支點(diǎn)=0,預(yù)拱度眼順橋向做成平順的曲線。3橫隔梁的配筋計(jì)算3.1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車(chē)輛荷載，下圖為跨中橫梁縱向最不利荷載布置。汽車(chē)：=1/2（140*0.678+140*1.0）=117.46KN跨中橫梁受力影響線的面積=1/2*(2*4.35)*1=4.35人群荷載=3*4.35=13.05KN/m3.2跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線計(jì)算一般橫梁彎矩在靠近橋中線的截

29、面較大，二剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。因此，如圖所示的跨中橫梁，本設(shè)計(jì)可取A-A（2、3號(hào)梁的重點(diǎn)）、B-B（靠近3號(hào)主梁）兩個(gè)截面計(jì)算橫梁的彎矩，去1號(hào)梁右側(cè)C-C截面和2號(hào)主梁右側(cè)D-D截面計(jì)算剪力。下面做出相應(yīng)的影響線。1.彎矩影響線（1）計(jì)算公式，根據(jù)彎矩平衡可求得：當(dāng)P=1，作用在截面A-A的左側(cè)時(shí)當(dāng)P=1，作用在截面A-A的右側(cè)時(shí)（2）在前面已經(jīng)計(jì)算出橫向影響線豎向坐標(biāo)值可知：=0.51，=0.341，=0.2，=0.083，=-0.026，=0.107，=0.344，=0.287，=0.211，=0.126，=0.049，=-0.034。彎矩影響線計(jì)算如下：=-1.2386

30、，=0.4125，=-0.0319彎矩影響線計(jì)算如下：=-1.3919,=0.632,=-0.00782.剪力影響線（1）1號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：當(dāng)P=1，作用在截面以右時(shí)：當(dāng)P=1，作用在截面以左時(shí)：2）1號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：當(dāng)P=1，作用在截面以右時(shí)：計(jì)算得=0.209，=0.023當(dāng)P=1，作用在截面以左時(shí)：=-0.1463.3截面作用計(jì)算公式為 橫隔梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表汽車(chē)117.46橫梁沖擊系數(shù)1.45人群13.05車(chē)道折減系數(shù)11.0790.816一車(chē)道322.7507 -0.1851.0790.8160.453兩車(chē)道368.3957 -0.1890-32.189

31、9 -1.846-0.866-76.9767 0.450.3350.2510.136兩車(chē)道199.6115 000.0000 0.5810.4290.3190.167兩車(chē)道254.7942 荷載組合515.7539 -45.0659 356.7119 3.4橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算 1.正彎矩配筋把鋪裝層3m計(jì)入截面，則橫隔梁高度為123cm，橫梁翼緣板有效寬度為：計(jì)算跨徑的1/3：1120/3=373cm相鄰兩橫梁的平均間距：435cmb+12h=15+12*(13+3)=207cm所以=207cm，假設(shè)a=8cm，則得橫隔梁的有效高度為=123-8=115cm。代入數(shù)據(jù)整理得x=0.0126m

32、0.233%故配筋率滿足規(guī)范要求。帶入數(shù)據(jù)計(jì)算得535.97KN*m515.794 KN*m2負(fù)彎矩配筋（如圖所示）取a=4cm,則h0=107-4=103cm,其中a為鋼筋重心到上緣距離。10.4*45.8*103*0.15x(1.03-x/2)解得x0.0128m。=13.8*0.15*0.128/280=0.946cm2選用2根直徑16的HRB335鋼筋，=4.022cm2此時(shí)x=280*4.022/13.8*15=5.44cm驗(yàn)算截面抗彎承載力=13.8*103*0.15*0.0544*(1.03-0.0544/2)=150.084=45.0659KN*m橫梁正截面配筋計(jì)算=4.022/（15*107.5）*100%=0.23%=18.81/（16*180+（107-16-19