物料提升機基礎施工方案[1]1

1、杭州市江干區(qū)楊公小學工程物料提升機基礎施工方案編制人：職務（職稱）:負責人：職務（職稱）:審核人：職務（職稱）:批準人：職務（職稱）:盛金茂建設有限公司二O 年四月施工組織設計（方案）審批表工程名稱：杭州市江干區(qū)楊公小學建設單位：杭州市江干區(qū)教育局施工單位：浙江金茂建設有限公司監(jiān)理單位：杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司審批名目： 物料提升機基礎施工方案項 目 部 報 批意 見編制說明：編制人：項目經理：項目部（章）：年年n月月日日公司審核意見r匸！企業(yè)技術負責人（簽子）：公司年（章）：月 日審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師（審核人）：監(jiān)理單位（章）:工程年 月日監(jiān)理審查意見:單位 審批 意見總監(jiān)理工程師（審核

2、人）監(jiān)理單位（章）年 月曰施工升降機基礎施工方案、工程概況：本工程位于杭州市江干區(qū)，西臨禾佳路，南臨楊公路，東連麗江I I公寓，北接楊公村15組，占地面積19765吊該工程由江干區(qū)教育局 籌建，杭州江南建筑設計研究院有限公司設計，上海巖石土工程勘察設計研究院有限公司地質勘察，杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，由 金茂建設有限公司總承建施工。根據(jù)本工程的特點建筑物的平面布置 和高度，結構層的不同以及施工條件，工程進度的要求，須在各號樓 配置物料提升機4臺。為確保施工升降機的安裝、拆卸、質量及安全，特制定本方案進行安拆施工。二、設備概述：SSDB-100升降機的設計、制造、安裝、使用和維護均遵循下列標

3、準和規(guī)范：GB/T 10052 1996施工升降機分類GB 100531996施工升降機檢驗規(guī)則GB/T 100541996施工升降機技術條件JGJ8 1992范GB502052001龍門架及物料提升機安全技術規(guī)鋼結構工程施工及驗收規(guī)范設備基本型為8節(jié)，最高井架高為21m可根據(jù)所承建的樓層高 度確定所需的井架高度（節(jié)數(shù)）；井架高度（節(jié)）=最大工作高度（m +6 （m /3 （m/根）三、SS系列施工升降機1. JJS系列施工升降機的特點（1）JJS系列施工升降機嚴格按照國家標準和行業(yè)標準進行設計 和制造。使用安全、運行可靠、操作方便。（2）該機由四根鋼絲繩牽引，吊籠上裝有斷繩保護裝置和樓層?？?/p>

4、栓，從而大大減小吊籠發(fā)生斷繩墜落事故的可能性。使升降機的運行更加安全、可靠。（3）底層井架安全門和吊籠進料門，借助吊籠停靠時的機械聯(lián) 鎖實現(xiàn)開閉。吊籠出料門與?？堪踩ú捎脵C械聯(lián)動。（4）電氣控制部分，采用24V安全電壓的移動式控制盒，盒上 設有電鎖、上升/停/下降自復位轉換開關、起動和停止（點動）按鈕（兼響鈴）、緊急停止按鈕以及吊籠上升（紅）、下降（黃）、起動（綠） 指示燈。（5）設有電源隔離、漏電、短路、失壓、斷相、電動機過載、 緊急關停等相當齊全的安全保護。(6) 備有下列配套的輔助裝置，反相斷相保護、?？块T與電氣 連鎖裝置、選層與自動平層控制器等。(7) 曳引輪圈米用四槽三片拼裝式，維

5、修時，不必拆卸曳引輪 和鋼絲繩就可更換，既方便又快捷。(8) 導軌架由標準節(jié)組裝，制造精度高、互換性好、裝卸方便 快捷。(9) 與以卷揚機為動力的提升機相比，結構更緊湊，剛性、穩(wěn) 定性更好，工作效率成倍提高。無沖頂之憂。2、主要結構主要由曳引機、導軌架、鋼絲繩、天梁、吊籠、天輪、安全裝置、 電氣控制箱等部分組成。3、主要技術參數(shù)(表3-1 )主要技術參數(shù)表表3-1項目技術參數(shù)備注額定載重量1000kg額定提升速度38m/mi n最大提升高度95m提升鋼絲繩規(guī)格6X 19- 9.3 1670電機型號Y160M-4電機功率7.5kw額定電壓380V防墜器制動距離100mi n自動防墜器型號JDF-

6、2對重質量1100kg吊（扌籠凈空尺寸長X寬X高）3760mrX 1350mrX 2000mm標準立角鋼尺寸（長度）3000mm整機質量（高5)7m8000kg4、SSDB-100施工升降機安裝基礎及技術要求，詳見圖3-1安裝基礎KiI5001050too基礎平面4他211 丿j1F318圖3-1安裝基礎圖說明：1. 澆灌C20混凝土基礎；2. 基礎表面水平度偏差不大于10mm3. 基礎周圍應有排水措施；4. 基礎周圍接地直接連接接地系統(tǒng)，并焊有接線螺栓。四、基礎計算書（基礎尺寸如圖4-1）圖4-1基礎尺寸圖(一) 根據(jù)施工升降機使用說明書計算整機重量：10t計：10

7、000 kg ;10000X 9.81 = 98100N;附增加約10%。即：9810N總計：107910N=107.91kN(二) 基本參數(shù)1. 依據(jù)規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007- 2002)混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010- 2002)簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊(第二版)2. 幾何參數(shù)：已知尺寸：B = 1500 mm,H= 250 mm,B = 1990 mm,無偏心：E2 = 1500 mm,A = 2600 mmA = 4200 mmA = 2600 mmas = 80 mm基礎埋深d = 0.25 m鋼筋合力重心到板底距離3. 荷載值:(1)作用在基礎頂部的標

8、準值荷載Fgk = 106.81 kNFqk = 1.10 kNMxk =0.00 kN mMxk = 0.00 kN mMyk =1.98 kN mMyk = 1.98 kN mMxk = 0.00 kNVxk=0.00 kNVgyk = 0.00 kNVyk=0.00 kN(2)作用在基礎底部的彎矩標準值Mk =Mxk+ Mxk =0.00+ 0.00 =0.00 kN mMk =:Myk+ Myk -=1.98+ 1.98 =3.96 kN mVXk =:V）xk + Vqxk =0.00+ 0.00 =0.00 kN11 m1LJVyk =:V gyk + Vqyk =0.00+ 0.

9、00 =0.00 kN m繞 X軸彎矩：M0xk = ML 乂 （H + H2） = 0.00 0.00 x 0.25 = 0.00 kN m繞丫軸彎矩:M = MM + VXk （H + H） = 3.96 + 0.00 x0.25 = 3.96 kN m（3）作用在基礎頂部的基本組合荷載不變荷載分項系數(shù)rg = 1.20活荷載分項系數(shù)rq = 1.40F = rg Fgk+ rq Fqk = 129.71 kNM =rgMXk + rqMU二 0.00 kNmM =rgMU + r qMyk二 5.15 kNmVX =r gVgxk + r qVqxk= 0.00 kNVy =r gVgy

10、k + r qVqyk= 0.00 kN（4）作用在基礎底部的彎矩設計值繞 X軸彎矩:MX 二 MV （H + H） = 0.00 0.00 x 0.25 = 0.00kN m繞丫軸彎矩:M0y = M+7-( H + H = 5.15 + 0.00 X 0.25 = 5.15kN m4. 材料信息:混凝土： C20 鋼筋：HRB335(20M nSi)5. 基礎幾何特性：底面積：S = (A + A)( B + B2) = 5.20 X 3.00 = 15.60 m 2繞 X 軸抵抗矩：W =(1/6)( B+B2)(A+A)2=(1/6)2X 3.00 X 5.20 =13.52 m繞 丫

11、軸抵抗矩：vy2(1/6)( A+A)( B+R)=(1/6)X 5.20 X 3.002 = 7.80 m(三) 計算過程1. 修正地基承載力修正后的地基承載力特征值 fa = 118.00 kPa2. 軸心荷載作用下地基承載力驗算計算公式： 按建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 500072002)下列公式驗算:(4 - 1)pk = ( Fk+ Gk)/ AFk = Fgk + Fqk = 106.81 + 1.10 = 107.91 kNpk = (Fk + G)/S二(107.91 + 78.00)/15.60= 11.92 kPa b/6時寸，Pkmax =2( Fk+ G)/3 la(4

12、 4)X方向：偏心距 exk = Mk/( F + Gk) = 3.96/(107.91+ 78.00) = 0.02 me = exk = 0.02 m (B 1 + B)/6 = 3.00/6 = 0.50 mPkmaxX = ( Fk + Gk)/ S+ Myk/ VV=(107.91+ 78.00)/15.60 + 3.96/7.80 = 12.42 kPa 1.2 x fa = 1.2 x 118.00 = 141.60 kPa，滿足要 求。4. 基礎抗沖切驗算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007 2002)下列公式 驗算：Fi w 0.7 B hp f t 弟 h(4

13、5)Fi = pj Ai(4 6)(4 7)am _ ( at + at)/2片築龍網(wǎng), zhulong.Gom1 1Pjmax,x =F/S+ My/W二 129.71/15.60+ 5.15/7.80 =:8.97 kPaPjmi n,x =F/S M0y/W= 129.71/15.60 5.15/7.80 =:7.65 kPaPjmax,y =F/S+ M0x/ W= 129.71/15.60+ 0.00/13.52 :=8.31 kPaPjmi n,y=F/S二 129.71/15.60 0.00/13.52 :=8.31 kPaPj = pjmax,x + Pjmax,y F/S =

14、 8.97 + 8.31 8.31 = 8.97 kPa(1)柱對基礎的沖切驗算：H = H + H2 as = 0.25 + 0.00 0.08 = 0.17 m-|Fl!. UX方向：2Ax 二 1/2 ( + A)( B + R B-2H0) 1/4 (A + A A 2H0)=(1/2) X 5.20 X (3.00 1.99 2X 0.17) (1/4) X (5.204.20 2X 0.17) 2= 1.63 m 2Fx = pj Ax = 8.97 X 1.63 = 14.66 kNab = min A+ 2H0, A + A = min4.20 + 2X 0.17, 5.20

15、= 4.54mamx = ( a + ab)/2 = ( A+ ab)/2 = (4.20+ 4.54)/2 = 4.37 mFxw0.7 B hp f t amx H0=0.7 X 1.00 X 1100.00 X 4.370 X 0.170=572.03 kN，滿足要求。Y方向：Ay = 1/4 (2 B+ 2H+A1 + A A)( A1 + A A 2H0)2X 0.17)=0.88 mFy = pj Ay = 8.97 x 0.88 = 7.88 kNab = minB+ 2H0, B + B二 min1.99 + 2X 0.17, 3.00 = 2.33+ 2.33)/2 = 2.

16、16 mamy = ( a + ab)/2 = (B+ ab)/2 = (1.99Fly0.7hp f t amy H0廠i0.7 x 1.00 x 1100.00 x 2.160 x 0.170=282.74 kN，滿足要求。5. 基礎受壓驗算計算公式：混凝土結構設計規(guī)范(GB 500102002)(4 -8)Fl Fl = 129.71 kN，滿足要求。6. 基礎受彎計算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007 2002)下列公式驗算：2M 二ai(2l +a)(Pmax+p 2G/A)+ (Pmaxp) l/12 (4 - 9)M =(l a) 2(2b + b)( Pmax+

17、 pmin 2GA)/48(4 10)(1)柱根部受彎計算：VG= 1.35 Gk = 1.35 X 78.00 = 105.30kNX方向受彎截面基底反力設計值：Pminx=( F + Q/ S My/ W =(129.71+ 105.30)/15.605.15/7.80 = 14.40 kPaPmaxx=( F + Q/ S + Mly/W =(129.71+ 105.30)/15.60+5.15/7.80 = 15.72 kPaPnx = Pminx + ( Pmaxx Pminx)(2 B + B)/2( B + E2)=14.40+ (15.72 14.40) X 4.99/(2 X

18、 3.00)=15.50 kPaI - I截面處彎矩設計值：M = ( B+ B)/2 日2 22( A + A) + A( pmaxx+ pnx2GS)+ (P maxx Pnx)( A + A)/12=(3.00/2 1.99/2) 2(2 X 5.20 + 4.20)(15.72 + 15.50 2X 105.30/15.60)+ (15.72 15.50) X 5.20)/12= 5.53 kN mn - u截面處彎矩設計值：Mt = ( A + A A) 2( B + E2) + B( pmaxx + pminx 2G S)/48=(5.20 4.20) 2(2 X 3.00 + 1

19、.99)(15.72 + 14.40 2 X 105.30/15.60)/48二 2.77 kN mI - I截面受彎計算：相對受壓區(qū)高度： Z = 0.003837配筋率： p =0.000123P p min = 0.001500p = p min = 0.001500計算面積：375.00 mm2/mn - u截面受彎計算：相對受壓區(qū)高度： Z = 0.003331配筋率： p =0.000107Ci I口p p min = 0.001500p = p min = 0.001500計算面積：375.00 mm2/m(四) 計算結果1. X方向彎矩驗算結果：計算面積：375.00 mni/

20、m采用方案：D12200實配面積：565.49 mmi/m2. Y方向彎矩驗算結果：計算面積：375.00 mmi/m采用方案：D12200實配面積：565.49 mm/m出料平臺搭設方案溫州市醫(yī)學院附屬第一醫(yī)院遷建工程 03標段,按施工時垂直 運輸?shù)男枰?，在樓邊設置 SSDB100型 升降機8臺，最大使用高度 至上層樓面，離地50 m物料提升機與樓層外緣間隔距離 1.40 m 需搭設平臺，以供人員和材料的出入。平臺采用扣件和 48X 3.2鋼管搭設，左右外側立面采用密目型口安全網(wǎng)封閉。一、平臺的幾何尺寸和構造參照扣件式雙排鋼管腳手架的構造型式，自地面至十層樓面搭設 出入平臺，總高2m,平臺的

21、里立桿離墻 0.10m、外立桿離機架立柱 0.10m、里外立桿橫向排距 1.20m。相應升降機的吊籠位置，立桿縱 向間距，步距14層為1.50m四層以上為1.30m。橫向水平桿的 里端與樓層外緣梁頂緊，左、右端內立桿分別與柱用扣件和鋼管連結， 連結桿的豎向間距 3.00 m。在樓層平面上，鋪滿木板，板底設間距 0.50m的縱向水平鋼管，左、右西兩邊設置1.80m高防護欄桿和0.30m 高踢腳桿作臨邊防護，離樓層邊沿1.50m處設置可前后開啟的雙扇鐵 柵防護門。二、卸料平臺計算1.參數(shù)信息：1) 基本參數(shù)立桿橫距l(xiāng)b(m):1.20，立桿步距h(m): 1.50 ;立桿縱距l(xiāng)a(m):1.70，

22、平臺支架計算高度H(m): 46.00 ；平臺底鋼管間距離(mm): 400.00 ;鋼管類型(mm):48X 3.2，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80 ;2腳手板自重(kN/m):0.300 ;欄桿、擋腳板自重(kN/m2):0.150 ;施工人員及卸料荷載(kN/m2):4.000 ;3)地基參數(shù)地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kPa):500.00 ;立桿基礎底面面積(m):0.25 ;地基承載力調整系數(shù):0.50圖2-1井架落地平臺側立面圖2.板底支撐鋼管計算：板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W= 4.73 cm 3;截面慣性矩

23、I = 11.36cm4;i1ri1700圖2-2板底支撐鋼管計算簡圖1) 荷載的計算：腳手板自重(kN/m):qi =0.3 X 0.4 = 0.12 kN/m ;(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m):Q = 4 X 0.4 = 1.6 kN/m ;”2) 強度驗算：板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下：M 口 -g最大支座力計算公式如下：2荷載設計值：q=1.2 X q1+1.4 X Q =1.2 X 0.12+1.4 X 1.6 =2.384kN/m ;最大彎距 MU = 0.125 X 2.384 X 1.72 = 0.861 kN m ;支座力 N = 0.5 X 2

24、.384 X 1.7 = 2.026 kN ;最大應力 (T = MU / W = 0.861 X 106 / (4.73 X 103) = 182.076 N/mm 2;板底鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2;板底鋼管的計算應力182.076 N/mm2小于板底鋼管的抗彎設計強度205N/mrf,滿足要求。3) 撓度驗算:計算公式如下：V=38W均布恒載：q = qi = 0.12 kN/m ;V = (5 X 0.12 X (1.7 X 103)4 )/(384 X 2.06 X 100000X 11.36 X 10)=0.558 mm；板底支撐鋼管的最大撓度為0.558 mm小于

25、鋼管的最大容許撓度 1700/150與10 mm 滿足要求。3.橫向支撐鋼管計算：橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算； 集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力，P =2.026 kN ；PpPP1；1200支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)2 0272 0272.0262.02C支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.811kN m ;最大變形 Vmax = 5.312 mm ;最大支座力Qmax = 4.053 kN;最大應力 (T = MMw=0.811X 106/4.73 X 103=171.394 N/mmf ;橫向鋼管的計算應力171.394 N/mm2小于

26、 橫向鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mml,滿足要求！橫向支撐鋼管的最大撓度為5.312 mm小于橫向支撐鋼管的最大容許撓 度1200/150與10 mm 滿足要求！4、扣件抗滑移的計算：按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承 載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 6.40kN。R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN ;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 4.053 kN ;R 6.40 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。5. 支架立桿荷載標準值(軸力)計算：1)靜荷載標準值包括以下內容：(1)

27、腳手架的結構自重(kN):NG1 = 0.129 X 46 = 5.939 kN ;欄桿、擋腳板的自重(kN):N32 = 0.15 X 1.2 X 10/2 = 0.9 kN ;(3)腳手板自重(kN):Naa = 0.3 X 1.2 X 1.7 X 10/4 = 1.53 kN :經計算得到，靜荷載標準值NG = N3i+Nk+NG= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN ;2）活荷載為施工人員及卸料荷載：施工人員及卸料荷載標準值：Nt = 4 X 1.2 X 1.7/4 = 2.04 kN ;3）因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 Ns + 1.4 N.

28、 = 1.2 X 8.369+ 1.4 X 2.04 = 12.898 kN ;6.立桿的穩(wěn)定性驗算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：門；-li其中 N 立桿的軸心壓力設計值（kN） : N = 12.898 kN ; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 入=lo/i的值查表得 到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm） : i = 1.59 cm ;A立桿凈截面面積（cm2） : A = 4.5 cm 2;W立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=4.73 cni;c鋼管立桿最大應力計算值（N/mm2）;f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;10 計算長度（m）;參照建筑施工扣件式鋼管腳

29、手架安全技術規(guī)范，由以下公式計算：10 = k 卩 hk-計算長度附加系數(shù)，取值為1.155 ;卩- 計算長度系數(shù)，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.3.3 ;取最不利值卩=1.8 ;入= h/i =1.8 X 1.5 X 103/15.9 = 169.811 210 ，長細比滿足要求;立桿計算長度 I。= k yh = 1.155 X 1.8 X 1.5 = 3.118 m ;入=lo/i =3118/15.9=196 ;152.462由長細比入的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.188鋼管立桿受壓應力計算值 ；(T =12.898 X 103 /( 0.188 X 4

30、50 )=N/mrr;立桿鋼管穩(wěn)定性驗算(7 = 152.462 N/mm2小于立桿鋼管抗壓強度設計值2f = 205 N/mm，滿足要求！7.立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p f g地基承載力設計值：f g = f gk X kc = 250 kpa ;其中，地基承載力標準值：fgk= 500 kpa ;腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.5 ;立桿基礎底面的平均壓力：p = MA =51.59 kpa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 12.9 kN ;基礎底面面積：A = 0.25 m 。p=51.59 fg=250 kPa。地基承載力滿足要求！三、施工設備1. 單位工程各級負責人按安全技術規(guī)范與建筑施工安全檢查標準的有關要求及本方案、逐級向搭設和使用人員進行技術及安全交 底。2. 按有關要求對鋼管、扣件和槽鋼等材料進行檢查驗收，不合格 的構配件不得使用。3. 清除地面雜物，并將搭設部位的外腳手架拆除。四、搭設底排鋼管