配筋簡(jiǎn)圖有關(guān)數(shù)字說(shuō)明

1、.一、 SATWE配筋簡(jiǎn)圖有關(guān)數(shù)字說(shuō)明1.1 梁1.1.1砼梁和勁性梁 其中：As1、As2、As3為梁上部(負(fù)彎矩)左支座、跨中、右支座的配筋面積(cm2)；Asm1、Asm2、Asm3表示梁下部(負(fù)彎矩)左支座、跨中、右支座的配筋面積(cm2)；Asv表示梁在Sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)，取抗剪箍筋A(yù)sv與剪扭箍筋A(yù)stv的大值；Ast表示梁受扭所需要的縱筋面積(cm2)；Ast1表示梁受扭所需要周邊箍筋的單根鋼筋的面積(cm2)。G，VT分別為箍筋和剪扭配筋標(biāo)志。梁配筋計(jì)算說(shuō)明：（1）對(duì)于配筋率大于1%的截面，程序自動(dòng)按雙排筋計(jì)算，此時(shí)，保護(hù)層取60mm； （2）當(dāng)按雙排筋計(jì)算還超限時(shí)

2、，程序自動(dòng)考慮壓筋作用，按雙筋方式配筋；（3）各截面的箍筋都是按用戶(hù)輸入的箍筋間距計(jì)算的，并按沿梁全長(zhǎng)箍筋的面積配箍率要求控制。 若輸入的箍筋間距為加密區(qū)間距，則加密區(qū)的箍筋計(jì)算結(jié)果可直接參考使用，如果非加密區(qū)與加密區(qū)的箍筋間距不同，則應(yīng)按非加密區(qū)箍筋間距對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行換算；若輸入的箍筋間距為非加密區(qū)間距，則非加密區(qū)的箍筋計(jì)算結(jié)果可直接參考使用，如果加密區(qū)與非加密區(qū)的箍筋間距不同，則應(yīng)按加密區(qū)箍筋間距對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行換算。1.1.2 鋼梁 R1-R2-R3 其中：R1表示鋼梁正應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F1/f；R2表示鋼梁整體穩(wěn)定應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F2/f；R3表示鋼梁剪應(yīng)力與抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的

3、比值F3/fv。其中F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3，的具體含義：F1=M/（Gb Wnb）F2=M/（Fb Wb）F3（跨中）=V S/(I tw)， F3（支座）=V/Awn1.2. 柱1.2.1 矩形混凝土柱和勁性柱 在左上角標(biāo)注：（Uc）、在柱中心標(biāo)柱：Asv、在下邊標(biāo)注：Asx、在右邊標(biāo)注：Asy、引出線(xiàn)標(biāo)注：As_cornerAs_corner （Uc） Asv AsyAsx其中：As_corner為柱一根角筋的面積，采用雙偏壓計(jì)算時(shí)，角筋面積不應(yīng)小于此值，采用單偏壓計(jì)算時(shí)，角筋面積可不受此值限制(cm2)；Asx，Asy分別為該柱B邊和H邊的單邊配筋，包括角筋(cm2)；Asv 表示柱在Sc范圍

4、內(nèi)的箍筋；Uc 表示柱的軸壓比。柱配筋說(shuō)明： （1）柱全截面的配筋面積為：As=2*(Asx+Asy) - 4*As_corner；（2）柱的箍筋是按用戶(hù)輸入的箍筋間距計(jì)算的，并按加密區(qū)內(nèi)最小體積配箍率要求控制；（3）柱的體積配箍率是按雙肢箍形式計(jì)算的，當(dāng)柱為構(gòu)造配筋時(shí)，按構(gòu)造要求的體積配箍率計(jì)算的箍筋也是按雙肢箍形式給出的。1.2.2 異形混凝土柱 當(dāng)選擇單偏壓計(jì)算時(shí)，程序把截面上的整體內(nèi)力分配到各柱肢上，對(duì)各柱肢按單偏壓、拉配筋計(jì)算，每個(gè)柱肢輸出兩個(gè)數(shù)：Asw和Asvw，其中：Asw表示該柱肢單邊的配筋面積(cm2)，Asvw表示該墻分布筋間距Sw范圍內(nèi)的分布筋面積(cm2)。當(dāng)選擇雙偏壓

5、時(shí)，程序按整截面進(jìn)行配筋計(jì)算，每根柱的主筋輸出兩個(gè)數(shù)，標(biāo)注在一條引出線(xiàn)的上下（Asz/Asf），其中Asz表示異形柱固定鋼筋位置的配筋面積，即位于直線(xiàn)柱肢角部的配筋面積之和(cm2)，Asf表示附加鋼筋的配筋面積，即除Asz之外的鋼筋面積(cm2)。1.2.3 鋼柱 柱一側(cè)標(biāo)注：R1 R2 R3其中：R1表示鋼柱正應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F1/f；R2表示鋼柱X向穩(wěn)定應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F2/f；R3表示鋼柱Y向穩(wěn)定應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F3/f。其中F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3，的具體含義：F1=N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny)F2=N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx

6、(10.8 N/Nex)+Bty*My/(Fby*Wy)F3=N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy (10.8 N/Nex)+Btx*Mx/(Fbx*Wx)1.2.4 鋼管混凝土柱 在柱中心標(biāo)注一個(gè)數(shù)：R1 其中：R1表示鋼管混凝土柱的軸力設(shè)計(jì)值與其抗力的比值N/Nu。1.3. 支撐1.3.1 混凝土支撐 Asx Asy 支撐X、Y邊單邊配筋面積 Gasv 支撐箍筋面積 其中：Asx，Asy，Asv的解釋同柱，支撐配筋的看法，是：把支撐向Z方向投影，即可得到如柱圖一樣的截面形式。1.3.2 鋼支撐 R1-R2-R3 其中：R1表示鋼支撐正應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F1/f；R2表示鋼支撐X

7、向穩(wěn)定應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F2/f；R3表示鋼支撐Y向穩(wěn)定應(yīng)力與強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值F3/f。其中F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3，的具體含義：F1=N/AnF2=N/（Fx A ATx）F3=N/（Fy A ATy）1.4. 混凝土剪力墻1.4.1 墻-柱 Asw 墻-柱一端暗柱配筋面積 HAshw 墻-柱水平分部筋面積 其中：Asw表示墻柱一端的暗柱配筋總面積(cm2)，如按柱配筋，Asw為按柱對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算的單邊的鋼筋面積；Aswh為水平分布筋間距Swh范圍內(nèi)水平分布筋面積(cm2)。1.4.2 墻-梁 Asw (洞口)墻-梁?jiǎn)芜吪浣蠲娣e HAshw （洞口）墻-梁箍筋面積 其中：Asw表示墻-梁一邊的主筋

8、面積(cm2)，墻-梁按對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算；Aswh表示墻-梁的箍筋面積，是梁箍筋間距Sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)；需特別說(shuō)明的是：2001年3月以后版本的SATWE軟件中，墻-梁除砼強(qiáng)度與剪力墻一致外，其它參數(shù)（如主筋強(qiáng)度、箍筋強(qiáng)度、墻-梁的箍筋間距等）均與框架梁一致。二、2001年4月版SATWE的主要改進(jìn)2.1結(jié)構(gòu)周期、地震力計(jì)算結(jié)果輸出文件WZQ.OUT2.1.1各振型的振動(dòng)方向正在修訂的高規(guī)為控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，對(duì)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)周期和平動(dòng)振動(dòng)周期的比值給出了明確規(guī)定。SATWE軟件參考ETABS的方法，給出了如何判斷一個(gè)周期是扭轉(zhuǎn)振動(dòng)周期還是平動(dòng)振動(dòng)周期的方法。輸出信息如下： 3-Dimens

9、ional Vibration Period (Seconds) and Vibration Coefficient in X, Y Direction and Torsion Mode No Period Angle Movement Torsion其中：Mode No 為周期序號(hào)Period 為周期值，單位（秒）Angle 振動(dòng)角度，單位（度）Movement 平動(dòng)振動(dòng)系數(shù)Torsion 扭轉(zhuǎn)振動(dòng)系數(shù)對(duì)于一個(gè)振動(dòng)周期來(lái)說(shuō)，若扭振動(dòng)系數(shù)等于1，則說(shuō)明該周期為純扭轉(zhuǎn)振動(dòng)周期。若平動(dòng)振動(dòng)系數(shù)等于1，則說(shuō)明該周期為純平動(dòng)振動(dòng)周期，其振動(dòng)方向?yàn)锳ngle，若Angle=0度，則為X方向的平動(dòng)，若An

10、gle=90度，則為Y方向的平動(dòng)，否則，為沿Angle角度的空間振動(dòng)。 若扭振動(dòng)系數(shù)和平動(dòng)振動(dòng)系數(shù)都不等于1，則該周期為扭轉(zhuǎn)振動(dòng)和平動(dòng)振動(dòng)混合周期。2.1.2 地震作用效應(yīng)最大的方向在SATWE軟件的參數(shù)定義菜單中有一個(gè)參數(shù)：“水平力與整體坐標(biāo)夾角Angle”，該參數(shù)為地震力、風(fēng)力作用方向與結(jié)構(gòu)整體坐標(biāo)的夾角。當(dāng)需進(jìn)行多方向側(cè)向力核算時(shí)，可改變此參數(shù)，則程序以該方向?yàn)樾碌腦軸進(jìn)行坐標(biāo)變換，這時(shí)計(jì)算的X向地震力和風(fēng)荷載是沿Angle角度方向的，Y向地震力和風(fēng)荷載是垂直于Angle角度方向的。對(duì)于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，難以直觀地判斷出哪個(gè)方向的地震作用效應(yīng)最大，而工程設(shè)計(jì)中又應(yīng)該沿該方向（或垂直于該方向）作用

11、水平力進(jìn)行設(shè)計(jì)校核。新版SATWE程序增加了地震作用效應(yīng)最大的方向計(jì)算功能，輸出信息如下，其中Angle的單位為度。 The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum Angle = ? (Degree)2.1.3 主振型判斷對(duì)于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時(shí)，一般來(lái)說(shuō)前兩個(gè)或幾個(gè)振型為其主振型，但對(duì)于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在，SATWE程序中給出了各振型對(duì)基底剪力貢獻(xiàn)比例的計(jì)算功能，輸出信息如下： Bese-Shear Force of each Vibration Mode in X Direct

12、ion - Mode No Force Ratio(%)其中： Mode No 為振型序號(hào) Force 為該振型的基底剪力Ratio 為該振型的基底剪力占總基底剪力的百分比。通過(guò)參數(shù)Ratio可以判斷出那個(gè)振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每個(gè)振型對(duì)基底剪力的貢獻(xiàn)大小。2.1.4 振型數(shù)取值合理性判斷對(duì)于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，尤其對(duì)于多塔結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時(shí)，很難確定應(yīng)該取多少個(gè)振型計(jì)算其地震力，若計(jì)算振型數(shù)給少了，有些地震力計(jì)算不出來(lái)，結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)不安全，而計(jì)算振型數(shù)給的太多，計(jì)算量增加很多，影響計(jì)算效率。SATWE軟件參考ETABS的方法，引進(jìn)了振型有效質(zhì)量概念，根據(jù)用戶(hù)給

13、定的計(jì)算振型數(shù)nMode，計(jì)算出X方向和Y方向的振型有效質(zhì)量Cmass-x和Cmass-y，通過(guò)Cmass-x和Cmass-y的大小來(lái)判斷所給定的nMode是否已足夠。輸出信息如下： Coefficient of effective mass in X directiona: Cmass-x = ?（%） Coefficient of effective mass in Y directiona: Cmass-y = ?（%）其中 程序給出的Cmass-x和Cmass-y為百分?jǐn)?shù)， Cmass-x和Cmass-y越大，表明對(duì)計(jì)算地震力有貢獻(xiàn)的質(zhì)量越多，未計(jì)算出來(lái)的地震力越少。從理論上講，Cma

14、ss-x和Cmass-y應(yīng)達(dá)到100%，才不至于丟失地震力，但實(shí)際計(jì)算中無(wú)法達(dá)到100%的理論值，計(jì)算經(jīng)驗(yàn)表明，若Cmass-x或Cmass-y小于80%，則說(shuō)明用戶(hù)給定的計(jì)算振型數(shù)不夠，應(yīng)增加計(jì)算振型數(shù)。2.1.5各層地震剪力輸出為了便于設(shè)計(jì)人員更深入地把握設(shè)計(jì)方案，在WZQ.OUT文件中增加了結(jié)構(gòu)各層地震剪力輸出功能。輸出信息如下：Shear Force of the Building (CQC) 或（SRSS）- Floor Tower Fx Vx Mx (kN) (kN) (kN-m)其中：Floor 為層號(hào)Tower 為塔號(hào)Fx 為該層該塔的地震力，若不考慮扭轉(zhuǎn)耦連，則為SRSS法計(jì)

15、算結(jié)果，若考慮扭轉(zhuǎn)耦連，則為CQC法計(jì)算結(jié)果Vx 為該層該塔的地震剪力Mx 為該層該塔的地震傾覆彎矩2.2模擬施工荷載計(jì)算由于恒載的特殊性，在2001年4月以前版本的SATWE軟件中有“一次性加載”和“模擬施工加載”計(jì)算恒載作用效應(yīng)的功能，其中“模擬施工加載”方式較好地模擬了在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中，逐層加載，逐層找平的過(guò)程（詳見(jiàn)SATWE說(shuō)明書(shū)8.1.6節(jié)）。但這是在“基礎(chǔ)嵌固約束”假定前提下的計(jì)算結(jié)果，未能考慮基礎(chǔ)的不均勻沉降對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力的影響。若結(jié)構(gòu)地基無(wú)不均勻沉降，上述分析結(jié)果更能較準(zhǔn)確地反映結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀態(tài)，但若結(jié)構(gòu)地基有不均勻沉降，上述分析結(jié)果會(huì)存在一定的誤差，尤其對(duì)于框剪結(jié)

16、構(gòu)，外圍框架柱受力偏小，而剪力墻核心筒受力偏大，并給基礎(chǔ)設(shè)計(jì)帶來(lái)一定的困難。為了解決這一問(wèn)題，2001年4月以后版本的SATWE軟件中增加了一種新的“模擬施工加載”計(jì)算方法，將原模擬施工加載的計(jì)算方法記作“模擬施工加載1”，將新的模擬施工加載方法稱(chēng)之為“模擬施工加載2”。“模擬施工加載2”是在原模擬施工加載計(jì)算原則的基礎(chǔ)上，通過(guò)間接方式（將豎向構(gòu)件的軸向剛度增大10倍），在一定程度上考慮了基礎(chǔ)的不均勻沉降。這樣，基礎(chǔ)的受力更均勻。對(duì)于框剪結(jié)構(gòu)而言，外圍框架柱受力有所增大，剪力墻核心筒受力略有減小?！澳M施工加載2”在理論上并不嚴(yán)密，只能說(shuō)是一種經(jīng)驗(yàn)上的處理方法，但這重經(jīng)驗(yàn)上的處理，會(huì)使地基有不

17、均勻沉降的結(jié)構(gòu)的分析結(jié)構(gòu)更合理，能更好地反映這類(lèi)結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀態(tài)。設(shè)計(jì)人員在軟件應(yīng)用中，可根據(jù)工程的實(shí)際情況，選擇使用?！澳M施工加載” 和“模擬施工加載2”所得到的計(jì)算結(jié)果，在局部可能會(huì)有較大差異。2.3 墻元的改進(jìn)2.3.1墻元側(cè)向節(jié)點(diǎn)的改進(jìn)在SATWE的說(shuō)明書(shū)中曾詳細(xì)介紹了墻元的側(cè)向節(jié)點(diǎn)信息的含義。墻元的側(cè)向節(jié)點(diǎn)信息是墻元?jiǎng)偠染仃嚹塾?jì)算的一個(gè)控制參數(shù)，若選“出口”，則只把墻元因細(xì)分而在其內(nèi)部增加的節(jié)點(diǎn)凝聚掉，四邊上的節(jié)點(diǎn)均作為出口節(jié)點(diǎn)，墻元的變形協(xié)調(diào)性好，分析結(jié)果符合剪力墻的實(shí)際，精度高，但計(jì)算量較大，因?yàn)閴υ獌蓚?cè)節(jié)點(diǎn)均為獨(dú)立節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)都有六個(gè)獨(dú)立的自由度；若選“內(nèi)部”，則只把墻

18、元上、下邊的節(jié)點(diǎn)作為出口節(jié)點(diǎn)，墻元的其它節(jié)點(diǎn)均作為內(nèi)部節(jié)點(diǎn)而被凝聚掉，這時(shí)，帶洞口的墻元兩側(cè)邊中部的節(jié)點(diǎn)為變形不協(xié)調(diào)點(diǎn)。這種處理方法是對(duì)剪力墻的一種近似簡(jiǎn)化模擬，墻元的剛度略有降低，其精度略遜于前者，但效率高，計(jì)算量比前者少許多。為了減小因采用“內(nèi)部”節(jié)點(diǎn)方式而引進(jìn)的模型簡(jiǎn)化誤差，2001年4月以后版本的SATWE軟件對(duì)墻元作了改進(jìn)，當(dāng)采用“內(nèi)部”節(jié)點(diǎn)方式計(jì)算時(shí)，在墻元的側(cè)邊引進(jìn)了相應(yīng)的附加位移場(chǎng)約束，從而改善了帶洞口的墻元兩側(cè)邊中部節(jié)點(diǎn)的變形協(xié)調(diào)性，提高了計(jì)算精度，使“出口”和“內(nèi)部”節(jié)點(diǎn)兩種方式的計(jì)算結(jié)果非常接近，這樣更加突出了“內(nèi)部”節(jié)點(diǎn)方式的優(yōu)點(diǎn)：計(jì)算效率提高很多，而且計(jì)算精度損失很少

19、。2.3.2墻元與梁?jiǎn)卧B接關(guān)系的改進(jìn)在SATWE軟件中，墻元是在殼元的基礎(chǔ)上形成的，是二維單元，梁?jiǎn)卧且痪S單元，二者的位移場(chǎng)不同（這與SAP、STAAD III等軟件是一致的），在墻元與梁?jiǎn)卧倪B接處需引進(jìn)特殊的過(guò)渡單元，原來(lái)的SATWE借鑒了ETABS的處理方法，采用的是一種特殊的梁元。在有些情況下，這種處理方式模擬的連接剛度偏小，計(jì)算的梁端負(fù)彎矩偏小，跨中正彎矩偏大。2001年4月以后版本的SATWE軟件對(duì)墻元與梁?jiǎn)卧倪B接過(guò)渡單元作了改進(jìn)，在墻元與梁?jiǎn)卧慕唤用嫔弦M(jìn)了附加位移場(chǎng)約束，使墻元與梁?jiǎn)卧谄浣唤用嫔纤轿灰葡嗤?，豎向位移相同，轉(zhuǎn)角相同，這樣可以更真實(shí)地模擬墻元與梁?jiǎn)卧倪B

20、接關(guān)系，進(jìn)一步提高了計(jì)算精度。2.3.3墻元洞口部分連梁的改進(jìn)在SATWE軟件應(yīng)用中，剪力墻洞口部分的模型輸入一直是一個(gè)問(wèn)題：是按剪力墻開(kāi)洞方式輸入，還是按連梁方式輸入？若按剪力墻開(kāi)洞方式輸入，則采用殼元模擬其剛度；若按連梁方式輸入，則采用梁?jiǎn)卧M其剛度。而殼元和梁?jiǎn)卧膭偠仁遣贿B續(xù)的，采用上述兩種方式輸入計(jì)算的剛度不同，其內(nèi)力也不同，有時(shí)差異還比較大。若把跨度較大的連梁按剪力墻開(kāi)洞方式輸入，因細(xì)長(zhǎng)殼元的剛度偏大，會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏剛；相反，若把寬度不大的剪力墻洞口按連梁方式輸入，會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏柔。 為了減小上述兩種輸入方式對(duì)計(jì)算結(jié)果影響的差異，2001年4月以后版本的SATWE軟件對(duì)墻元洞口部

21、分連梁作了改進(jìn)，引進(jìn)了一種特殊的殼元梁式殼元。這種殼元即可退化為常規(guī)意義上的殼元，又可退化為梁?jiǎn)卧?，該單元的引入，解決了殼元和梁?jiǎn)卧膭偠鹊牟贿B續(xù)問(wèn)題，減小了按上述兩種方式輸入導(dǎo)致的計(jì)算結(jié)果之間的差異。一般來(lái)說(shuō)，我們建議：若剪力墻洞口比較大，洞口之間部分以彎曲變形為主，則應(yīng)按連梁方式輸入；若剪力墻洞口不大，洞口之間部分以剪切變形為主，則應(yīng)按剪力墻開(kāi)洞方式輸入；對(duì)于介于上述二者之間的情況，難以直觀地判斷其變形特征時(shí)，可按剪力墻開(kāi)洞方式輸入。2.4 多層版鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面驗(yàn)算在2001年4月以后版本的SATWE軟件中，對(duì)有抗震要求的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的驗(yàn)算，根據(jù)結(jié)構(gòu)的層數(shù)不同，區(qū)別對(duì)待。對(duì)于9層和9層以下的

22、鋼結(jié)構(gòu)，按抗震規(guī)范（報(bào)批稿）要求驗(yàn)算構(gòu)件截面的寬厚比、高厚比和長(zhǎng)細(xì)比，其結(jié)果僅供參考；對(duì)于10層和10層以上的鋼結(jié)構(gòu)，按高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ 99-98）要求驗(yàn)算構(gòu)件截面的寬厚比、高厚比和長(zhǎng)細(xì)比。對(duì)于非抗震的鋼結(jié)構(gòu)，沒(méi)有多高層之分，都按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ17-88）進(jìn)行驗(yàn)算。三、有關(guān)功能說(shuō)明 3.1 地震力“算法1”、“算法2”的區(qū)別和適用范圍在“振型分解法”中， SATWE軟件提供了兩種計(jì)算方法，分別為“算法1”和“算法2”?！八惴?”為“側(cè)剛計(jì)算方法”，這是一種簡(jiǎn)化計(jì)算方法，只適用于采用樓板平面內(nèi)無(wú)限剛假定的普通建筑和采用樓板分塊平面內(nèi)無(wú)限剛假定的多塔建筑。對(duì)于這類(lèi)建筑，

23、每層的每塊剛性樓板只有兩個(gè)獨(dú)立的平動(dòng)自由的和一個(gè)獨(dú)立的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度，“側(cè)剛”就是依據(jù)這些獨(dú)立的平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)自由度而形成的濃縮剛度陣?！皞?cè)剛計(jì)算方法”的優(yōu)點(diǎn)是分析效率高，由于濃縮以后的側(cè)剛自由度很少，所以計(jì)算速度很快。但“側(cè)剛計(jì)算方法”的應(yīng)用范圍是有限的，當(dāng)定義有彈性樓板或有不與樓板相連的構(gòu)件時(shí)(如錯(cuò)層結(jié)構(gòu)、空曠的工業(yè)廠房、體育館所等)，“側(cè)剛計(jì)算方法”是近似的，會(huì)有一定的誤差，若彈性樓板范圍不大或不與樓板相連的構(gòu)件不多，其誤差不會(huì)很大，精度能夠滿(mǎn)足工程要求；若定義有較大范圍的彈性樓板或有較多不與樓板相連的構(gòu)件，“側(cè)剛計(jì)算方法”不適用，而應(yīng)該采用下面介紹的“總剛計(jì)算方法”。“算法2”為“總剛計(jì)算方法”，