某鄉(xiāng)鎮(zhèn)辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明

結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書1設(shè)計資料（1）工程名稱本工程為某鄉(xiāng)鎮(zhèn)辦公樓（2）結(jié)構(gòu)形式現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)尺寸為78M39M。（3）工程概況建筑層數(shù)5層，每層層高32米，總建筑面積2457M2。（4）基本風(fēng)壓05KN/M2。（5）抗震設(shè)防烈度地震基本烈度為7度第二組，設(shè)計地震基本加速度值為025G。（7）材料選用鋼筋梁、柱中的縱向鋼筋采用HRB335，板中鋼筋和箍筋采用HPB235；基礎(chǔ)中除分布鋼筋和箍筋采用HPB235外，其余鋼筋采用HRB335。柱混凝土采用C35混凝土；柱混凝土采用C30混凝土；墻體外墻采用250MM厚加氣混凝土砌塊；內(nèi)墻采用200MM厚加氣混凝土砌塊，；窗鋁合金窗，035KN/M3；（8）墻體厚度衛(wèi)生間的隔墻厚150MM，其余墻厚為250MM。（9）氣象資料主導(dǎo)風(fēng)向夏季西南，冬季東北?；撅L(fēng)壓、年平均降雨量、基本雪壓可查閱荷載規(guī)范98J。標(biāo)準(zhǔn)凍深085M，地下水位鉆孔未揭露。（10）工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度0510米，巖性特點，團(tuán)粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。粉質(zhì)粘土層（第二層），地質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，厚度約25米,QSK35KPA。粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，厚度35米，QSK32KPA。粉質(zhì)粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，QSK52KPA,QSK1500KPA。不考慮地下水。結(jié)構(gòu)平面布置圖如圖11所示圖11平面柱網(wǎng)布置圖2梁、柱截面尺寸估算21梁截面尺寸估算框架梁截面高度，截面寬度，本結(jié)構(gòu)中取162HL132BH12軸框架梁B400MMH800MM34軸框架梁B200MMH400MM橫向AB、CD軸框架梁B250MMH500MM橫向BC軸框架梁B150MMH200MM22柱截面尺寸估算框架柱截面尺寸應(yīng)根據(jù)公式估算。式中，CCNAF12VN負(fù)荷面積（1214）KN/M2層數(shù)，為軸壓比，可根據(jù)規(guī)范查出。VN僅估算底層柱。本結(jié)構(gòu)中，邊柱和中柱負(fù)荷面積分別為（723）M2，（72435）M2，層數(shù)為4層；該框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度為七度，建筑高度2145M14056S1TG故需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù),068417308N如圖51所示，對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值KN79102561EQEKGF附加頂部集中力KN84EKNF質(zhì)點I的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓面地震剪力及樓面層間位移的計算過程見表51。其中51IIEKNIGHF表51，和的計算IFIVI層IGIHIGIHIIVDIIVU圖51樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值KNMKNMKNMKNKNKN/MM559212316112354562368980734215204561257440001484582223128911179023689807350314126112574400032835778139669626472368980726768680291257440005412577813644882520236898071877186800125744000690156347532273285023689807105079730795806000810樓層最大位移與樓層層高之比，滿足位移要求。501985401EIH6水平地震作用下框架內(nèi)力計算柱端彎矩計算采用D值法，先分別計算各軸柱反彎點位置，計算結(jié)果見表61。，461,50,461,32IIII90461524321I框架柱A，。5704329012層層層層HU5043267013層層層層HL框架柱B，。5043245012層層層層HU5043267013層層層層HL其中Y，、均由系數(shù)查表得出。0Y123Y02Y3321、表61各軸框架柱反彎點位置構(gòu)件層HMI0Y12Y3YYHM1YHM53214604000004014892132框架柱A43214604300004315482052332146045000045162019802321460500000501800180013219706100006129591891532296045000040162190432296045000045162019803322960500000501800180023229605000005018001800框架柱B132405500005519802870框架各柱剪力由公式求得，具體計算過程見表62。IMIDV根據(jù)反彎點高度，由公式，可求得柱端彎矩，計算結(jié)1ICMYH上CIMVYH下果見表62。表62橫向水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩的計算構(gòu)件層IVKNDIM/IDIMVKNYHM1YHMCM上KNMC下KNM529756125744388900314891456216514899564412611257443889003112791548205226251980框架柱A36802912574438890031210162198041763417902868125744388900312691180018004844484419730795806316300333211295918916072950152603212574454630043556162195155614234412611257445463004317741621983513287436802912574454630043292518018056655665286812574454630043373218018067186718框架柱B19730795806382600403892198287117707706與中柱交接的梁，,1BJCJJIM左左上下左右,1BJCJJIM右右上下左右與邊柱交接的梁,BJCJJ上下由此得梁端彎矩，計算過程見表63、64。橫向水平地震作用下得彎矩圖如圖61所示。結(jié)合平衡條件，可得到橫向水平地震作用下的剪力圖和軸力圖，分別如圖62、63所示。橫向水平地震作用下框架梁剪力的計算過程見表65。表63橫向水平地震作用下框架梁端彎矩的計算（與框架柱B相連的梁）層BI左右BI左左右BI右左右MCMKN上C下,1MCJJMKN上下GBAK右CMBBN左0493246235146150050676125610231256825414150493235132874351317334600506761780049324421231461500506765665566585394327049324610321461500506766718671812374627104932491191146150050676117707706184889369表64橫向水平地震作用下框架梁端彎矩的計算（與框架柱A相連的梁）層MCMKN上CKN下MBBMKN左585645655642625198026253417634176156248444844826116072950110916表65橫向水平地震作用下框架梁剪力的計算框架梁AB框架梁BC層MBABMKN左BABK右LMBABVKNC,MBBM左右LBABVKN595682360024584530487426251733600726178030011873615642126001728432730028852826161036002394627130041811109169119600333993693006246圖62水平地震作用下的V圖（單位KN）圖61水平地震作用下的圖圖63水平地震作用下的圖7恒荷載和活荷載作用下框架內(nèi)力計算71確定受荷圖AB軸間梁上板的，按雙向板進(jìn)行計算，長邊支0/6/301672YXL承梁上荷載呈梯形分布，短邊支承梁上荷載呈三角形分布；BC軸間梁上板的，按單向板進(jìn)行計算，荷載平均分給兩長邊的支承梁。本結(jié)構(gòu)樓263087OXYL面荷載的傳遞示意圖見圖71。72荷載統(tǒng)計721AB軸間框架梁屋面板傳給梁（即屋面板兩個梯形荷載）恒荷載KN/M261935活荷載KN/M80圖71板傳荷載示意圖樓面板傳給梁（即樓面板兩個梯形荷載）恒荷載KN/M861329853活荷載KN/M70AB軸間框架梁荷載為屋面梁恒荷載梁自重板傳恒荷載KN/532619均布梁自重（梯形）板傳恒載M活荷載板傳活荷載18KN/M（梯形）樓面梁恒荷載/KN72532195KN/863均布梁內(nèi)撗墻（梯形）板傳橫荷載MM活荷載板傳活荷載72KN/M722BC軸間框架梁BC軸間框架梁荷載為屋面梁、樓面梁恒荷載梁自重187KN/M活荷載0723A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒荷載女兒墻自重外縱框架梁自重板傳恒荷載次梁傳恒荷載20572318（7204）2465342816358111909KN頂層柱活荷載板傳活荷載318（7204）248126502544KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒荷載外縱墻自重外縱框架梁自重板傳恒荷載次梁傳恒荷載390（7204）318（7204）385（7204）246534281531091KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活荷載板傳活荷載24812602810216KN724B軸柱縱向集中荷載的計算走廊屋面板均布荷載恒荷載53515803KN/M活荷載0515075KN/M走廊樓面板均布荷載恒荷載38515578KN/M活荷載201530KN/M頂層柱恒荷載內(nèi)縱框架梁自重板傳恒荷載次梁傳恒荷載318（7204）2481263528163542073513653KN頂層柱活荷載板傳活荷載40275428165028163501024KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒荷載內(nèi)縱墻自重內(nèi)縱框架梁自重板傳恒荷載次梁傳恒荷載503（7204）318（7204）2481268534027851539KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活荷載板傳活荷載4027342816028163024848KN8各種荷載作用下梁柱控制截面的內(nèi)力81各種荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力811恒荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力支座剪力和支座彎矩都是指支座中心線的剪力和彎矩，025BMVV025BQVQ表81恒荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力梁控制截面的彎矩MKNM梁控制截面的剪力VKN層ABABCBABABCB5458928451246135642364343280280439762760108010805025458328028031819276535735757154738280280218012968500500562048372802801898331085985954285025280280812活荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力計算結(jié)果見表82。表82活荷載作用下梁控制截面的內(nèi)力層梁控制截面的彎矩MKNM梁控制截面的剪力VKNABMBABCBMAVBABCVB54590980230122861020046171430550554882680037371514242242166713570021711157517717716611363001148717033073071602142200813水平地震作用下梁控制截面的內(nèi)力表83水平地震作用下梁控制截面的內(nèi)力梁控制截面的彎矩MKNM梁控制截面的剪力VKN層ABMBABCBAVBABCB599585698954680742397610024244419151483148372672611871187357244644360636061728172828852885276636702522652262394239441824182110081995478087808333933396246624682各種荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力821恒荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力計算結(jié)果見表84。表84恒荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位）KN框架柱A框架柱B層M上下M上下55856551345568234461742483691796327913785255528222739398831139971206314162477653822活荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力表85活荷載作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位）KN框架柱A框架柱B層M上下M上下56239452893874622107136441539991234481573289513034927511679459345213823水平地震作用下柱控制截面的內(nèi)力計算結(jié)果見表86。表86水平地震作用下柱控制截面的內(nèi)力（單位）KN框架柱A框架柱B層M上下M上下519561256263223454230523003070331833649394449346396241714676578576511526986981073386799框架內(nèi)力組合（表91、表92、表93、表94、表95）91框架梁內(nèi)力組合表91所示層數(shù)截面位置內(nèi)力M181973757245724385296805296319265321463568AV5715166717281728808368448944938225919185715M108055148314835319225527214031219B左V2801187118715032896568378336M205463311771177349976105163405933515B右V5700632166321694659318315021EKQGKRESSRQKGS5/GBNRBLVBREVLMRV177MAB115055001077610776149751303跨間MBC18197375724572438529680529631926532146M3976617244424441571366654885984656353819AV502548872672658132843032727175671325038M2761431915191572664470984386935122B左V45832687267263773285283366455055874850584B右M108055148314835319225527214031219V2801187118715032896568378336MAB2628177434434305922156483724834014跨間MBC115055001077610776149751303M181973757245724385296805296319265321463568AV571516671728172880836844894493822591918M2765151446444644144864821088524675543763568B左V473813571728172834027269969677533758542483BM3606329136420912723957672M180117117663766354192810519764142354556651452AV562166123942394868224370272924890694M296815756702670233648105753655818576665990B左V48371362394239428087787527892957712659903572423606右V280288528853269227316378336MAB1994692109210923382081110723383933616跨間MBC4272420052608526088184585123M51775626562652860864168528478B右V28041824182461808408048378336MAB20546331177117734997610516340593351跨間MBC5717700632166321694659318M8981487100811008189084120600826993315942527AV5428160233393339945242507288929887564M331170399549954635712143472617156356277211B左V3339203489791282057580208502514223339M85930778087808714832909232146665146067721B右V28062466246676464622704378336MAB223871612831283382648115784373733688跨間MBC9293070010392103921561151544692框架A柱剪力組合（KN）表92層數(shù)左震右震左右5255612239681256123514785958427533925EKS315021EKQGKRESSR4246216671279127923322893521656762064123318276221092109141844244883086453060444652186861269126917125648847231318309564884171723432113211253884140081201951188537793框架B柱剪力組合（KN）表93層數(shù)左震右震左右51501085124310462574317681763918423308144124614217241724305728528641824116943309315021EKQGKRESSR3794293292529253944882139121364913634387211423437323732514082621761881718464541013761153892389244638436315262266122679594橫向框架A柱彎矩和軸力組合表94|MMAX|NMINNMAX層數(shù)截面位置內(nèi)力NMM5柱M3233649636086953844766854747869544767636315021EKQGKRESSRQKGS41248563649頂N50088106774848484848167525825136782958750534582517829648168M398813034676467640912931696668686609893176687409柱底N50088106774848484848167525825136782958750534582517829648168M46176222305230523336871280868549564112772862552334柱頂N169343028726726169550418465122588892456184652588916955M4248107123232200166984166805865976984680622004柱底N1693430287267261695504184651225888924561846525889169553柱M999364963608695384476685474786954476763627913649頂N33559685624542454329553638059685216065498692380605216132955M3785123439443944124168327686343756269683286344124柱底N33559685624542454329553638059685216065498692380605216132955M2739895417141711278873968845926545398739745931279柱頂N50088106774848484848167525825136782958750534582517829648168M3988130346764676409129316966686866098931766874092柱底N500881067748484848481675258251367829587505345825178296481681柱M67952693173367786163464053426277863464317320635269頂N66427144388187818762185687921464104114459992567291510411462186M14164598698869874662410625623706234181062623717466柱底N66427144388187818762185687921464104114459992567921510411462186框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底1461717329139991780114051192211247513038220062200644337443376655266552884978849795橫向框架B柱彎矩和軸力組合表95|MMAX|NMINNMAX層數(shù)截面位置內(nèi)力NMMM38134925785578592410427917646945544244924146959241柱頂N594291370717881788617716865490729393615905046617729393661772M99775176517651927464663944209695224789275209792755柱底N5942913707178817886177168654907293936159050466177293936617724柱M36913643073076910885252853468549388691153476911315021EKQGKRESSR頂N1851612924614611791608188749626288624028179162628917916M796415331833184414082487361489615362441414904414柱底N1851612924614611791608188749626288624028179162628917916M25554814934493478150424476839302537394781539307815柱頂N3892574961157115739762842169366004475572044397636004539763M2825736396639671976610608953711406719895471983柱底N38925749611571157397628421693660044755720443976360045397632柱頂M31134925785578592410427917646945544244924146959241N594291370717881788617716865490729393615905046617729393661772M9977517651765192746466394420969522478927520979275柱底N594291370717881788617716865490729393615905046617729393661772M247734510733107331370584861883688953455413706368913706柱頂N801241997829072907834852895317612814541241188348512814583485M6532138679867985015295508668554854955166985021柱底N801241997829072907834852895317612814541241188953212814583485框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底146176324131617898156051157717723909822346223465103851038798467984610892310892310截面設(shè)計101框架梁的截面設(shè)計1011框架梁正截面承載力計算采用砼，143，梁的縱向受力鋼筋采用30CTF2/MNHRB335。2/FY則三級抗震時梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率為支座MIN143050265TYF跨中IN4TYF當(dāng)支座截面的彎矩大于跨中彎矩時，取支座截面處正彎矩進(jìn)行正截面承載力的計算。當(dāng)砼的強(qiáng)度等級小于時，查得10,。50C12/34MNFC表101框架梁正截面承載力計算層計算公式A截面B左B右AB跨中BC跨中MKNM727264551503727264550H465465365465465210SCFBA33248V3324826098V3324833248VSX69826982548069826982210CSYFHAM0020000202MINISB2828282828實配鋼筋1011011011011015實配鋼筋面積25050構(gòu)造要求構(gòu)造要求5050構(gòu)造要求4MKNM665547102553372514980HM465465365465365210SCMFBA00860060005300480031SX00900350062055005403500490350031035210CSYFBHAMA498734362349271513482MINIS3275327526002688215實配鋼筋218216214214214實配鋼筋面積2509402308308308MKN80538211420933848510HM465465365465365210SCFBA010401060088004300173SX01100350112035009203500440350017035210CSYFBHAMAX60956206400224387392MINIS327532752602688215實配鋼筋318318314312312實配鋼筋面積2763763461339339MKNM1052010575641635009460H465465365465365210SCFBA01360136013400730019SX01470350147035014403500760350019035210CSYFBHAMA81468146626342118262MINIS32753275260026882150實配鋼筋3203203183143122實配鋼筋面積2941941763461339MKNM120601430479092382615610H465465365465365210SCFBA01560185019000490032SX017103502060350213035005003500330351210CSYFBHAMA9476114159265277114352MINISABH327532752602688215實配鋼筋418420418214214實配鋼筋面積21017125610173083081012框架梁斜截面承載力計算因為跨高比，需滿足。521406HL527403HL02CVFBH加密區(qū)箍筋最大間距，箍筋加密區(qū)長度取MAXIN,81BSD。MAX15,0BH最小配箍率,MIN14326072TSVYF計算過程見表102。表102框架梁斜截面承載力計算框架梁AB框架梁BC層計算公式左截面右截面左截面VKN0177017701770HM93827753326902CFB46546536504TFH33248V33248V26098V0215SVBTVYAVFS698269825480箍筋選取0020052SVAM282828SM101101101加密區(qū)箍筋最大間距5050構(gòu)造要求構(gòu)造要求加密區(qū)實配箍筋810081008100箍筋加密區(qū)長度750750600非加密區(qū)實配箍筋820082008100SVAB020202020404,MINSV017701770177VKN7272645515030H46546536502CFB33248V33248V26098V04TFH6982698254800215SVBTVYAVSF00200箍筋選取2828282SVM1011011015050構(gòu)造要求構(gòu)造要求加密區(qū)箍筋最大間距125125100加密區(qū)實配箍筋810081008100箍筋加密區(qū)長度750750600非加密區(qū)實配箍筋820082008200SVAB0202020202024,MINSV017701770177VKN93827753326930H46546536502CFBH33248V33248V26098V04TF6982698254800215SVBTVYAVHSF00200箍筋選取2828282SVM1011011015050構(gòu)造要求構(gòu)造要求加密區(qū)箍筋最大間距125125100加密區(qū)實配箍筋810081008100箍筋加密區(qū)長度750750600非加密區(qū)實配箍筋820082008200SVAB020202020202,MINSV017701770177VKN9248789346180H46546536502CFB33248V33248V26098V04TFH6982698254800215SVBTVYAVSF00200箍筋選取2828282SVM1011011015050構(gòu)造要求構(gòu)造要求加密區(qū)箍筋最大間距1251251002加密區(qū)實配箍筋810081008100箍筋加密區(qū)長度750750600非加密區(qū)實配箍筋820082008100SVAB020202020404,MINSV017701770177VKN9552891967640H46546536502CFB33248V33248V26098V04TFH6982698254800215SVBTVYAVSF004002001箍筋選取2828282SVM1011011012525505010100加密區(qū)箍筋最大間距125125100加密區(qū)實配箍筋810081008100箍筋加密區(qū)長度750750600非加密區(qū)實配箍筋820082008100SVAB0202020204041,MINSV017701770177103框架柱截面設(shè)計1031框架柱正截面承載力計算（1）軸壓比驗算底層B柱下截面軸力最大，。NKN451287MAX軸壓比，滿足軸壓比要求。9056043128723NCCNAF2正截面承載力計算采取對稱配筋，。0SAMH360視各層柱均為兩端鉸支，故計算長度取為柱的計算高度。L。KNHXFNBCB164754101當(dāng)時，為大偏心受壓，此時應(yīng)選大，小的組合進(jìn)行正截面承載力M計算；當(dāng)時，為小偏心受壓，此時應(yīng)選大，大的組合進(jìn)行正截面承載B力計算。底層框架柱A、B正截面承載力計算過程見表105。表105底層框架柱正截面承載力計算計算公式框架柱A框架柱BMKNM3173106262371137069551669621867921511041148348589532128145BNK144716，大偏壓N0MEM51021341422771641710668522AMAXH/30,2020IE7102154144277184171266825220LM48515CFANZ1841441101371280890LH1212150215LH102014ILE1681322141261392932SAM801CNXFB1087213849182021459515652224032ISHEA2793136346251533920533609223891022CSYSXNFBAHAM059989091122506960INS035400400560實配鋼筋418實配鋼筋面積21017底層框架柱A縱向受力鋼筋為4根HRB235直徑18的鋼筋1032框架柱斜截面承載力計算底層剪力最大，以最大剪力對應(yīng)的軸力作為設(shè)計值。底層框架柱A、B斜截面承載力計算過程見表106。表106底層框架柱A、B斜截面承載力計算計算公式框架柱A框架柱BVKN5377679510411412814502CFBHK41184V41184V3AN6864,取N6864N02NHH6063，取156TFBN9249V2SVAM按構(gòu)造要求配筋采用4肢HRB235直徑為8的復(fù)合箍筋。軸壓比，查表得，柱箍筋加密區(qū)的體積配箍率為056C012V，43126954VYVF120013643SSVNALLM加密區(qū)箍筋間距還應(yīng)滿足構(gòu)造要求，故加AXIN8,5014,SDM密區(qū)箍筋選4肢HRB235直徑為8的100。底層柱的上端和其它各層柱的兩端，箍筋加密區(qū)的范圍取，取800，底層柱柱根取,04MA50,6AXNHHM，取為1700非加密區(qū)箍筋選4肢HRB235直徑為8的200。MHN1673，滿足12013067056903442SSVALNL要求。以上四層柱箍筋配置同底層。11施工組織部分111工程概況本工程為某鄉(xiāng)鎮(zhèn)辦公樓，,該辦公樓共有五層，每層層高32米，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，該地區(qū)地震設(shè)防烈度7度，框架為二級抗震；建筑工程等級為二級、耐火等級為二級。112施工方案和施工方法1121施工方案建筑施工順序選擇根據(jù)先地下，后地上，先主體，后圍護(hù)，先結(jié)構(gòu)，后裝飾的一般原則，本工程的各分部工程早分及施工順序為基礎(chǔ)工程主體工程屋面工程裝飾工程1基礎(chǔ)工程場地平整土方開挖放線鋼筋砼獨基支模、扎筋鋼筋砼獨基砼澆筑構(gòu)造柱和地圈梁扎筋、支模、澆砼土方回填2主體工程綁柱鋼筋支柱、梁、板、樓梯模綁梁、板、樓梯筋澆柱、梁、板、樓梯砼墻砌筑3屋面工程找坡層保溫層找平層防水層4裝修工程柱、內(nèi)墻、板底抹灰外墻抹灰內(nèi)墻涂料外墻涂料地磚樓面門窗安裝玻璃幕墻樓梯欄桿散水吊頂安裝1122施工方法下面分別列出主要分部分項工程內(nèi)主要施工方法。1基礎(chǔ)工程基礎(chǔ)工程主要包括兩大部分基坑開挖和砼基礎(chǔ)的澆筑。1土方與石方土方施工前應(yīng)當(dāng)做好準(zhǔn)備工程如場地平整，障礙物的清理，地面水排除，放線測量等。根據(jù)地基勘察根據(jù)提供的資料，本工程場地地勢平坦，在水平方向土層分布均勻。基礎(chǔ)梁尺寸BH024M04M，從室外地坪算起，基礎(chǔ)最大埋深為13M，小于15M，土方開挖時不需放坡。水地質(zhì)情況，常年地下水位38M，最高地下水位30M，地下水無腐蝕性，綜合以上情況，土方開挖選擇基坑開挖，由于每個基坑面積較小，深度也不大，所以采用人工開挖更經(jīng)濟(jì)。挖出的土置于場地附近堆放，以便回填時再次使用，并且防止雨水流入基坑中，在基坑上做好小護(hù)堤，必要時用水泵抽水，以確?；痈稍?，方便下一步施工。基坑開挖前應(yīng)平整場地，清除地面上及地下的障礙物，然后測量放線，在施工前應(yīng)根據(jù)龍門樁上的軸線，放出基坑灰線和水準(zhǔn)標(biāo)志，檢查無誤后方可進(jìn)行挖土施工。2基礎(chǔ)的澆筑基坑挖好后，即進(jìn)行澆筑基礎(chǔ)墊層，墊層模板采用木模板及相應(yīng)的支撐，然后綁扎基礎(chǔ)鋼筋包括基底鋼筋和插筋，支基礎(chǔ)模板?；A(chǔ)砼應(yīng)按分階分層支模、澆筑、砼的下料順序應(yīng)先邊角后中間，便于砼充滿模板的每個角落，澆筑時，要特別注意保證柱連接鋼筋的位置正確，不得移動或傾斜，并做好鋼筋工程的記錄。3回填土及基礎(chǔ)梁的施工回填土采用基坑挖出的土，回填土應(yīng)分層次鋪填，并逐層壓實?；A(chǔ)梁尺寸為240MM400MM，施工時應(yīng)先對基礎(chǔ)梁下面的基槽底部土層進(jìn)行夯實和平整，然后支基礎(chǔ)梁鋼筋，并在梁的兩側(cè)支模板，無需再底部支模板，最后澆筑砼，澆筑砼的方法同基礎(chǔ)砼的澆筑。在基礎(chǔ)梁與基礎(chǔ)、柱相接的位置要設(shè)置施工縫。2主體工程本工程主體結(jié)構(gòu)全部采用現(xiàn)澆方案，梁、板處及梁板柱交接處的施工是本工程的關(guān)鍵，在施工過程中，組織好流水施工是十分必要的。當(dāng)下層澆筑完的砼達(dá)到75設(shè)計強(qiáng)度后，方可進(jìn)行上層結(jié)構(gòu)的施工。梁板柱支好模板以后可以同時澆筑，但是梁板支模和澆筑不應(yīng)分開，因為梁板支模后分開澆筑時，梁的工作面太小，施工速度及工作效率低，結(jié)合本工程的特點，采用柱、梁、板、樓梯同時澆筑的方案。1模板工程模板體系柱采用15厚木膠合板模板，木肋50100MM，間距400500MM，梁底模用40MM厚木模板，梁側(cè)模、板底模板均用木膠合板模板，鋼管支撐。模板施工中，懸挑梁跨度大于20M時，施工按1/300起拱；一般梁跨度大于4M均按1/500起拱，拆除模板前，砼試塊試驗強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到100，但為了加快模板周轉(zhuǎn)，本工程采用模板的快拆體系下圖32所示。圖32快拆體系支模示意圖施工工序墻模的拼裝流程選擇15MM厚的夾板，同時輔以50100MM2的木枋拼裝成墻模，墻模的支撐系統(tǒng)以48鋼管支設(shè)而成。其施工流程如下施工準(zhǔn)備（模板的優(yōu)化組合配置）模板的選擇柱模的支撐系統(tǒng)的搭設(shè)模板拼裝模板加固、較核澆砼拆模清理再周轉(zhuǎn)使用。模板的支撐系統(tǒng)施工前按照構(gòu)件的截面尺寸，用15夾板、木枋下料制作定型模板，每一墻模板按柱位置注明編號，分類、分區(qū)依次碼放備用。為防止砼澆搗時因砼自重機(jī)械振搗產(chǎn)生脹模，對于邊長小于600的考慮用木枋并按200250的間距進(jìn)行加固支撐，大于600的邊長還要采用12對拉絲桿、600雙向加以固定。固定前柱子四角用線錘將其垂直度的誤差控制在5MM以內(nèi)，并校驗截面尺寸。然后用卡子、木枋、短鋼管固定牢固。梁、板模板的施工順序具體施工順序為梁底模板模梁側(cè)模梁板拼縫處理。準(zhǔn)備工作由木工工長按設(shè)計要求，對各部位分類制定配模及支撐方案，按照方案確定幾何形狀、尺寸、規(guī)格、數(shù)量、間距，不得任意加大，防止產(chǎn)生結(jié)構(gòu)變形。并提前提供材料需用量計劃表按施工進(jìn)度要求確定模板、材料進(jìn)場時間，盡量減少堆放場地。以至有效的提高資金的利用率。模板工程的施工質(zhì)量模板工程的施工質(zhì)量，必須做好拼縫嚴(yán)密不漏漿，支撐穩(wěn)固安全不變形，標(biāo)高和構(gòu)件斷面尺寸嚴(yán)格按圖施工，按規(guī)定驗收。對梁板節(jié)點的模板提前配置好，方便拆除安裝，保證外觀質(zhì)量和斷面尺寸。模板質(zhì)量要求模板的搭設(shè)必須準(zhǔn)確掌握構(gòu)件的幾何尺寸，保證軸線位置的準(zhǔn)確。模板應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆砼的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。澆筑前應(yīng)檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施所有結(jié)構(gòu)支模前均應(yīng)由專人進(jìn)行配板設(shè)計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由縫模調(diào)整。模板及其支撐均應(yīng)落在實處，不得有“虛”腳出現(xiàn)，安拆均設(shè)專人負(fù)責(zé)。墻柱腳模板應(yīng)加墊木和導(dǎo)模，防止砼漿流失造成欄根。為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結(jié)，影響脫模，在澆筑混凝土之前，應(yīng)在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是不粘結(jié)、易脫落、不污染墻、易于操作、易清理、無害于人體。不腐蝕模板。模板的安裝誤差應(yīng)嚴(yán)格控制在允許范圍內(nèi)（詳下表），超過允許值必須校正。項目允許偏差軸線位置5板表面標(biāo)高5柱、梁4、5全高5M6層高垂直度全高5M8相鄰板面高低差2表面平整（2M長度以上）5安裝模板時需有保護(hù)措施模板由塔吊吊裝就位時，因鋼筋綁扎好，鋼筋很容易損傷面板，這時需有施工工人在現(xiàn)場扶住模板，輕輕就位，避免損傷模板。在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時，在施工焊處的模板面應(yīng)用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。在安裝模板之前，應(yīng)將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應(yīng)嚴(yán)格按照配模圖紙進(jìn)行安裝。澆搗振搗混凝土?xí)r震動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)范規(guī)定，要適時，以防模板變形。模板的拆除拆除支撐及模板前，必須請示有關(guān)各方簽證認(rèn)可后，方可拆除模板，實行摸板拆除許可制度，經(jīng)項目技術(shù)負(fù)責(zé)人依照GB5020402的有關(guān)要求和現(xiàn)場實際情況決定拆除部位和范圍。模板拆除時不得對混凝土表面造成損傷；梁板模板拆除前，必須在試壓報告出來，滿足施工規(guī)范的要求，方可拆除模板。模板拆除應(yīng)滿足如下規(guī)定不承重模板，在砼強(qiáng)度能保證其表面不被拉毛及棱角完整后方可拆除。已經(jīng)拆除的模板及支架結(jié)構(gòu)，應(yīng)在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求后，方允許承受全部荷載。施工中不得超載使用，嚴(yán)禁堆入過量的建筑材料。當(dāng)承受施工荷載大于其承載能力時，經(jīng)過核算，采取相應(yīng)措施。模板拆除后，應(yīng)該作到工完場清。拆除模時間側(cè)模板以不損壞砼表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（M）按設(shè)計的砼強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值百分率（）2502，875板8100875梁8100懸臂構(gòu)件2100模板施工的注意事項所進(jìn)場的模板及枋材，嚴(yán)禁亂裁，對同型尺寸大小的模板，應(yīng)分類歸堆，方便周轉(zhuǎn)利用，減少模板損耗。成型模板補(bǔ)縫時可直接利用雙面泡沫膠進(jìn)行對節(jié)，必要時外面用膠帶貼牢，以密實縫隙。為保證模板的質(zhì)量，需對變形木枋和翻皮、缺棱少角的模板，在加工車間修理后方可投入使用。在施工過程中，如發(fā)現(xiàn)局部模板塌陷或跑模必須立即停止該處的混凝土的施工，報現(xiàn)場技術(shù)負(fù)責(zé)人研究處理方案，提出措施，并要求快速處理完畢，保證混凝土的連續(xù)澆搗。2鋼筋工程鋼筋的質(zhì)量要求本工程所使用的鋼筋均為現(xiàn)場加工、安裝，對每一種型號的鋼筋進(jìn)入現(xiàn)場后，必須有出廠合格證，經(jīng)過檢測單位進(jìn)行拉力及冷彎試驗，可焊性分析，復(fù)檢合格后施工現(xiàn)場方可使用。鋼筋表面應(yīng)清潔無損傷，無污染，無鐵銹，在使用前必須清除干凈，鋼筋應(yīng)按施工順序配套加工，每種規(guī)格的鋼筋必須掛牌標(biāo)注，堆放整齊。工程中使用的成品鋼筋型號、直徑、形狀、尺寸、數(shù)量必須和施工圖、料單相符。鋼筋按施工圖放樣并制作后，分規(guī)格、型號、部位碼放，并書寫標(biāo)志牌。加工設(shè)備的選擇鋼筋加工集中設(shè)在現(xiàn)場進(jìn)行制作、綁扎。配備一臺鋼筋調(diào)直機(jī)、兩臺鋼筋切斷機(jī)、兩臺彎曲機(jī)、一臺對焊機(jī)、三臺電弧焊機(jī)。鋼筋的綁扎和安裝鋼筋綁扎順序剪力墻前道工序驗收鋼筋接長焊接或挷接箍筋驗收。梁板梁、板模板驗收軸線、標(biāo)高復(fù)核梁、板鋼筋綁扎預(yù)留預(yù)埋驗收。鋼筋綁扎時，根據(jù)現(xiàn)場情況在模板上用磁筆標(biāo)出箍筋或分布筋位置，并以此作為綁扎依據(jù)。如當(dāng)模板未支好前綁箍筋時，可在焊接好的主筋上，用鋼尺按圖紙要求分好箍筋綁扎點，并用記號筆標(biāo)出位置，而后即可進(jìn)行綁扎。鋼筋的綁扎、焊接及加工形狀，必須符合設(shè)計及規(guī)范要求。鋼筋搭接長度按設(shè)計要求加工、安裝，鋼筋綁扎要嚴(yán)格控制位置，柱子鋼筋上口應(yīng)設(shè)置鎖口箍筋，點焊牢固且保證軸線位置正確。各種負(fù)彎矩筋，應(yīng)用隔點焊接牢固，防止傾倒。雙