某長江大橋主橋邊跨現(xiàn)澆段箱梁施工方案

1 某長江大橋主橋邊跨現(xiàn)澆段箱梁施工方案某長江大橋主橋邊跨現(xiàn)澆段箱梁施工方案 2 3 箱梁構(gòu)造特點箱梁構(gòu)造特點 主橋邊跨現(xiàn)澆段箱梁的截面形式與懸臂澆筑段相同 為單箱雙 室斷面 梁高 4 6m 箱梁頂面寬 20 3m 其中箱寬 12 9m 上游側(cè) 翼緣寬 4 8m 下游側(cè)翼緣寬 2 6m 底板厚度 0 35 0 8m 頂板厚度 0 25 0 5m 腹板厚 0 4 0 8m 現(xiàn)澆段總長 16m 含合攏段 2m 砼方量 435 3m3 其中 2m 合攏段砼方量 38 9 m3 端部 支座處 3 5m 段砼方量 171 9 m3 3 1 架空式無支架施工方法架空式無支架施工方法 主橋邊跨現(xiàn)澆段箱梁距河底地面高度 70 余米 橋高 箱梁架空 高度大 再加上夏季施工 受洪水影響 搭設(shè)落地支架不僅耗費大 而且穩(wěn)定性差 不安全 故采用架空式無支架施工 架空式無支架 施工 可充分利用北引橋箱梁施工的架空現(xiàn)澆平臺 投入少 經(jīng)濟 合理 4 無支架的設(shè)計與施工 無支架的設(shè)計與施工 4 1 施工過程與結(jié)構(gòu)形式施工過程與結(jié)構(gòu)形式 此處的無支架指無落地支架 實際上 該段箱梁施工采用 斜 拉式架空平臺 亦可將此平臺理解成斜拉掛籃 其結(jié)構(gòu)形式如下圖 2 所示 具體做法是 在 P12 橋墩上埋設(shè)預埋件形成小牛腿 以牛腿為 后支承設(shè)置一平臺 平臺前面通過斜拉桿獲得支承 此時由于箱梁 塊件并未施工 索塔基礎(chǔ)的貝雷桁片則通過引橋箱梁獲得臨時支承 桁片尾部錨于引橋箱梁上 先施工靠近 P12 墩的 4m 梁段 圖中 陰影部分 待梁段砼具有足夠的強度后將梁段頂面的索塔基礎(chǔ)墊實 然后施工剩余的 10m 梁段 待砼達到設(shè)計強度后開始 2m 合攏段施 工 在合攏段的剛性桿及剪刀撐形成后 鎖定后 箱梁結(jié)構(gòu)完成體 系轉(zhuǎn)換 此時 14m 現(xiàn)澆段與主懸臂已成為連續(xù)體系 14m 梁段隨主 懸臂一起變形 主要為溫度撓曲變形 此時合攏段剛性桿與剪刀撐 對兩側(cè)的聯(lián)系作用相對較弱 在鎖定后的下半夜立即澆筑合攏段砼 待砼達到足夠的強度 設(shè)計強度的 80 左右 約 3 天 張拉預應(yīng)力 完成現(xiàn)澆段與合攏段施工 此方法施工的關(guān)鍵點在于合攏鎖定后斜 3 拉平臺與主懸臂的協(xié)調(diào)變形 底平臺及索塔基礎(chǔ)桁架采用引橋收折式移動平臺的水平桁架 塔立柱采用移動平臺的豎桿 后斜拉桿和前斜拉桿的上半部分采用 移動平臺承重體系的拉桿 前斜拉桿的下半部分及后斜拉桿穿過引 橋箱梁部分采用精軋螺紋粗鋼筋 為滿足索力調(diào)整 在前斜拉桿中 部設(shè)置索力調(diào)整裝置 索力調(diào)整裝置由傳感器監(jiān)測索力進行調(diào)整 4 2 設(shè)計計算設(shè)計計算 a 箱梁荷載取值與主要承重結(jié)構(gòu)的受力估算箱梁荷載取值與主要承重結(jié)構(gòu)的受力估算 該 16m 現(xiàn)澆段箱梁砼總方量為 435 3m3 梁段總重 435 3 26 11318kN 其中端部 3 5m 梁段 端模梁段 重 171 9 26 4469kN 底平臺的后支點反力 7882kN 由四組牛腿承擔 前斜拉桿拉力 4426kN 由 15 根拉桿承擔 此僅為箱梁荷載產(chǎn)生 的拉力 斜拉桿還要承受合攏鎖定后 主懸臂箱梁溫度撓曲傳來的 壓力以及平臺自重與人機荷載等 斜拉桿拉力待方案深入后確定 5 4 預埋件設(shè)置預埋件設(shè)置 在 P12 墩設(shè)置預埋盒 鋼盒 供牛腿插入 在 P11 墩后的引橋 箱梁預埋一排 48 3mm 鋼管及支承盒 供后斜拉桿的精軋螺紋鋼 筋穿過 在引橋箱梁端部的索塔基礎(chǔ)桁架尾部埋置錨筋孔鋼管 48 3 腳手管 及水平力平衡撐桿的端支撐盒 5 5 消除溫度差造成的不利影響消除溫度差造成的不利影響 影響該方案的溫差主要是日照溫差 日照會使箱梁頂面受熱從 而導致箱梁頂板溫度高于底板溫度產(chǎn)生頂?shù)装鍦囟炔?使主懸臂向 4 下?lián)锨?鎖定后 現(xiàn)澆梁段將隨主