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陜西理工學(xué)院高等繼續(xù)教育畢業(yè)（設(shè)計(jì)） 建筑施工技術(shù)論文班級(jí):16級(jí)土木工程1102班學(xué)號(hào): 姓名:魏鵬剛建筑施工技術(shù)論文建筑施工技術(shù)探析【摘要】目前我國(guó)建筑技術(shù)的水平還比較低，建筑業(yè)作為傳統(tǒng)的勞務(wù)密集型產(chǎn)業(yè)和粗放型經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)方式，沒(méi)有得到根本性的改變，在建筑工程領(lǐng)域如何加快科技成果轉(zhuǎn)化，不斷提高工程的科技含量，全面推進(jìn)施工企業(yè)技術(shù)進(jìn)步，促進(jìn)建筑技術(shù)整體水平提高的唯一的途徑就是緊緊依靠科技進(jìn)步，將科學(xué)的管理和大量技術(shù)上先進(jìn)、質(zhì)量可靠的科技成果廣泛地應(yīng)用到工程中去，應(yīng)用到建筑業(yè)的各個(gè)領(lǐng)域?！娟P(guān)鍵詞】建筑；施工；技術(shù)隨著科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展，在建筑行業(yè)中也有了日新月異的變化。當(dāng)前的建筑市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)激烈，要想開(kāi)拓市場(chǎng)站穩(wěn)腳跟，謀求更大的發(fā)展，就必須依靠科技創(chuàng)新來(lái)增強(qiáng)企業(yè)實(shí)力，保證施工的關(guān)鍵技術(shù)設(shè)備緊跟國(guó)際發(fā)展趨勢(shì)，與行業(yè)先進(jìn)水平同步。靠增加科技含量來(lái)提高工程質(zhì)量，降低生產(chǎn)成本，創(chuàng)造最佳效益。1 建筑施工技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r隨著科技水平的不斷提供，建筑施工技術(shù)的水平也相應(yīng)得到了相當(dāng)成熟的提高，特別是近年來(lái)，施工工程中不斷出現(xiàn)的新技術(shù)和新工藝給傳統(tǒng)的施工技術(shù)帶來(lái)了較大的沖擊，這一系列新技術(shù)的出現(xiàn)，不但解決了過(guò)去傳統(tǒng)施工技術(shù)無(wú)法實(shí)現(xiàn)的技術(shù)瓶頸，推廣和引導(dǎo)了新的施工設(shè)備和施工工藝的出現(xiàn)，而且新的施工技術(shù)使得施工效率得到了空前的提高，一方面它降低了工程的成本、減少了工程的作業(yè)時(shí)間，另一方面更是增強(qiáng)了工程施工的安全可靠度，為整個(gè)施工項(xiàng)目的發(fā)展提供了一個(gè)更為廣闊的舞臺(tái)。目前建設(shè)部重點(diǎn)推廣的“建筑業(yè)十項(xiàng)新技”，包括深基坑支護(hù)技術(shù)、高強(qiáng)高性能混凝土技術(shù)、高效鋼筋和預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)、粗直徑鋼筋連接技術(shù)、新型模板和腳手架應(yīng)用技術(shù)、建筑節(jié)能和新型墻體應(yīng)用技術(shù)、新型建筑防水和塑料管應(yīng)用技術(shù)、鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)、大型構(gòu)件和設(shè)備的整體安裝技術(shù)、企業(yè)的計(jì)算機(jī)應(yīng)用和管理技術(shù)。2 建筑施工新技術(shù)應(yīng)用分析2.1 大體積混凝土施工對(duì)于大體積混凝土施工中，大體積混凝土施工過(guò)程中，由于混凝土中水泥的水化作用是放熱反應(yīng)是相當(dāng)復(fù)雜的。一旦產(chǎn)生的溫度應(yīng)力超過(guò)混凝土所能承受的拉力極限值時(shí)，混凝土就會(huì)出現(xiàn)裂縫?？刂苹炷翝仓K體因水泥水化熱引起的溫升、混凝土澆筑塊體的里外溫差及降溫速度，防止混凝土出現(xiàn)有害的溫度裂(包括混凝土收縮裂)是施工技術(shù)的關(guān)鍵問(wèn)題。根據(jù)具體情況和溫度應(yīng)力計(jì)算，確定是整澆或分段澆筑。然后根據(jù)確定的施工方案計(jì)算混凝土運(yùn)輸工具、澆筑設(shè)備、搗實(shí)機(jī)械和勞動(dòng)力數(shù)量。常用的澆筑方法是用混凝土泵澆筑或用塔式起重機(jī)澆筑。澆筑混凝土應(yīng)合理分段分層進(jìn)行，使混凝土沿高度均勻上升，澆筑應(yīng)在室外氣溫較低時(shí)進(jìn)行，混凝上澆筑溫度不宜超過(guò)。大體積混凝上分段澆筑完畢后，應(yīng)在混凝上初凝之后終凝之前進(jìn)行一次振搗或進(jìn)行表面的抹壓，排除上表面的泌水，用木拍反復(fù)抹壓密實(shí)，消除最先出現(xiàn)的表面裂縫。在冬期施工的條件下，混凝土抹壓密實(shí)后應(yīng)及時(shí)覆蓋塑料薄膜，再覆蓋保溫材料(巖棉被、革簾等)。非冬期施工條件時(shí)，可覆蓋塑料薄膜及保溫材料，也可在混凝土終凝后在其上表面四周筑堤，灌水20-30cm深，進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。并定期測(cè)定混凝土表面和內(nèi)部溫度。混凝土在潮濕環(huán)境中的養(yǎng)護(hù)時(shí)間，對(duì)采用硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥拌制的混凝土，不得少于7d，對(duì)摻用緩凝型外加劑或有抗?jié)B要求的混凝土，不得少。2.2 防水施工技防水實(shí)際上就是在與水接觸的部位防滲漏、防有害裂縫的出現(xiàn)。我們應(yīng)該遵循正確的設(shè)計(jì)原則。綜合治理、多道設(shè)防、剛?cè)峤Y(jié)合、防排并用、復(fù)合防水、全面設(shè)防、節(jié)點(diǎn)密封)，合理選擇防水材料和施工工藝。對(duì)于屋面防水，本文提出了一種較為新型的施工技術(shù)，即聚合物水泥基復(fù)合涂膜施工；這種施工技術(shù)首先做好板縫、節(jié)點(diǎn)和基層處理。塔樓屋面及裙樓屋面施工時(shí)涂膜應(yīng)分遍涂布，先涂的涂料干燥成膜后方涂布后一遍涂料。鋪設(shè)方向互相垂直，最上面涂層厚度不小于1mm。涂膜防水層的收頭用防水涂料多遍涂刷，不得出現(xiàn)流淌和堆積現(xiàn)象。防水層反起墻面不少。對(duì)于外墻防水，宜采用加氣砼磚墻施工，即為防止抹灰層開(kāi)裂空鼓，加氣砼砌塊墻體抹灰前先在兩種不同材料之間的界面掛鋼絲網(wǎng)。鋼絲網(wǎng)固定后再進(jìn)行基面處理，20的108膠水，再摻以15的水泥配成漿體涂刷?；嫣幚砗笤龠M(jìn)行抹灰層施工。砌筑時(shí)嚴(yán)禁使用干磚或含水飽和的磚。不得隨澆隨砌。水平灰縫厚度和豎向灰縫寬度控制102cm范圍，水平灰縫砂漿飽滿度80。一般分三次砌到頂，采用鋼筋砼過(guò)梁。在后續(xù)的防水層施工中，SKK水性超低污染氟涂料(二液防污型)在找平層上以十字交叉各刷一道，厚度3mm，施工完后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行淋水養(yǎng)護(hù)。2.3 屋面施工。屋面施工主要環(huán)節(jié)應(yīng)該屬于屋面的防水施工，通常采用傳統(tǒng)的防水卷材，包括瀝青防水卷材、高聚物改性瀝青防水卷材、合成高分子防水卷材三個(gè)系列。防水卷材的主導(dǎo)品種是高聚物改性瀝青防水卷材和高分子防水卷材。隨著社會(huì)的不斷進(jìn)步發(fā)展，將會(huì)出現(xiàn)更多的新技術(shù)、新設(shè)備和新材料，要勇于創(chuàng)新，大膽應(yīng)用，并結(jié)合現(xiàn)代化科學(xué)管理，在建設(shè)工程施工生產(chǎn)中不斷取得好成績(jī)。同時(shí)，為不斷推進(jìn)建筑業(yè)技術(shù)進(jìn)步，加大建筑業(yè)推廣先進(jìn)適用新技術(shù)的力度，對(duì)建筑業(yè)新技術(shù)內(nèi)容也應(yīng)加以調(diào)整和補(bǔ)充，不斷適應(yīng)新的生產(chǎn)力發(fā)展要求，實(shí)現(xiàn)企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。2.4 鋼筋連接施工鋼筋連接施工中有需要規(guī)范的問(wèn)題，比如機(jī)械連接、焊接接頭面積百分率應(yīng)按受拉區(qū)不宜控制。如遇鋼筋數(shù)量單數(shù)時(shí)，百分率略超過(guò)些也是符合要求的。受壓區(qū)則不限制。綁扎接頭面積百分率控制：受拉鋼筋梁、板、墻類不宜大，當(dāng)工程中確有必要增大接頭面積百分率時(shí)，梁受拉鋼筋不應(yīng)大于50，其他構(gòu)件可根據(jù)實(shí)際情z粱中受拉鋼筋接頭面積百分率是一個(gè)底線，不應(yīng)越過(guò)，其他構(gòu)件則可以放寬，但必須滿足搭接長(zhǎng)度的要求。如般柱子鋼筋(特別是構(gòu)造柱)，也可設(shè)置一個(gè)搭接頭，這將方便于施工。目前一種新型的鋼筋連接方式出現(xiàn)了，即直螺紋接頭連接；直螺紋接頭連接分別三種不同的形式。對(duì)于鋼筋直螺紋連接，在具體施工中標(biāo)準(zhǔn)接頭的連接時(shí)，首先把裝好連接套筒的一端鋼筋擰到被連接鋼筋，使套筒外露的絲扣不超1個(gè)完整扣，連接即告完成。加長(zhǎng)絲頭型接頭：先將鎖緊螺母及標(biāo)準(zhǔn)套筒按順序全部擰在加長(zhǎng)絲頭鋼筋一，將待接鋼筋的標(biāo)準(zhǔn)絲頭靠緊，再將套筒擰回到標(biāo)準(zhǔn)絲頭，并用板手?jǐn)Q緊，再將銷(xiāo)緊螺母與標(biāo)準(zhǔn)套筒擰緊鎖定，連接即告完成。對(duì)于接頭檢驗(yàn)時(shí)，當(dāng)接頭連接完成，由質(zhì)檢人員分批檢驗(yàn)。按如下方式進(jìn)行檢驗(yàn)：目測(cè)接頭兩端外露螺紋長(zhǎng)度相等，且不超過(guò)一個(gè)完整絲(加長(zhǎng)螺紋除外)，每300個(gè)接頭為一，每批抽驗(yàn)一，要求鋼筋連接質(zhì)100合格。參考文獻(xiàn)1 周兆銀，周?chē)?guó)恩，建筑工程施工實(shí)訓(xùn)指導(dǎo)M.重慶：重慶大學(xué)出版社，20122 孟小鳴，施工組織與管理M.北京：中國(guó)電力出版社，20143 曲頤勝，建筑施工組織與管理M.北京：科學(xué)出版社，20074 姚剛主編.土木工程施工.北京：人民交通出版社，20135 何凱，建筑工程質(zhì)量管理，商品與質(zhì)量：建筑與發(fā)展- 20126 劉宗仁主編.土木工程施工.北京：高等教育出版社，2011.7 A. J. Thomson, et al.牛津?qū)嵱糜⒄Z(yǔ)語(yǔ)法.8常建立，曹智M.北京：北京理工大學(xué)出版社，2013 陜西理工學(xué)院Reliability of Frame and Shear Wall Structural Systems. I: Static LoadingAhmed GhobarahAbstract: An efficient and accurate algorithm is developed to evaluate the reliability of a steel frame and reinforced concrete shear wall structural system subjected to static loading. In a companion paper, the algorithm is extended to consider dynamic loading, including seismic loading. The concept integrates the finite-element method and the first-order reliability method, leading to a stochastic finite element-based approach. In the deterministic finite-element representation, the steel frame is represented by beam-column elements and the shear walls are represented by plate elements. The stiffness matrix for the combined system is then developed. The deterministic finite-element algorithm is verified using a commercially available computer program. The deterministic algorithm is then extended to consider the uncertainty in the random variables. The reliability of a steel frame with and without the presence of reinforced concrete shear walls is evaluated for the strength and serviceability performance functions. The results are verified using Monte Carlo simulations. The algorithm quantitatively confirms the beneficial effect of shear walls, particularly when the steel frame is weak in satisfying the serviceability requirement of lateral deflection. The algorithm can be used to estimate the reliability of any complicated structural system consisting of different structural elements and materials when subjected to static loading. The procedure will be useful in the performance-based design guidelines under development by the profession. Reliability Analysis of Frame with Shear WallsThe frame shown in Fig. 2 is reinforced with shear walls as shown in Fig. 1. The statistical properties of two additional variables related to the shear walls, Ec and , are given in Table 3. The building is assumed to contain five similar frames connected by rigid diaphragms at the floor levels. Only the center frame of the building is assumed to have shear walls. Although the physical thickness of the shear wall is 12.7cm,considering the presence of five similar frames and the rigid behavior of diaphragms, the effective thickness per frame is assumed to be 2.54 cm in this study. The combined system is subjected to the three static loads given in Table 3. After the tensile stress of each shear wall exceeds the prescribed tensile stress of concrete, the degradation of the shear wall stiffness is assumed to be reduced to 40% of the original stiffness. The probability of failure of the combined system is calculated using the proposed algorithm. For the strength limit state, the probability of failure of a column, represented by Node eg in Figs. 1 and 2, is estimated. For the serviceability limit state, the horizontal deflection at the top of the combined system (point a in Figs. 1 and 2) is evaluated. The results are summarized in Table 4. As before, 10,000 simulations are used for the strength limit state and 100,000 simulations are used for the serviceability limit state. For both the strength and serviceability limit states, the reliability indexes estimated by the proposed algorithm and the Monte Carlo simulation technique are similar. The results clearly indicate that the proposed algorithm can be used to estimate the probability of failure of a combined system consisting of frame and shear walls under static loading. The reliability of the column did not change significantly due to the presence of shear walls. However, the horizontal drift at the top of the frame reduced significantly and the probability of failure of the combined system in serviceability became almost zero. This is expected. For the combined system, the controlling limit state has changed from serviceability to strength. This simple example clearly demonstrates the beneficial effect of shear walls in carrying horizontal loads. It also demonstrates that the proposed algorithm can be used to estimate the reliability of a complicated structural system under static loading conditions, broadening the application potential of reliability methods.ConclusionsAn efficient and accurate algorithm is developed to evaluate the reliability of a steel frame and RC shear wall structural system. The steel frame is represented by beam-column elements and the shear walls are represented by plate elements. A stochastic finite element-based approach consisting of the reliability approach, the first-order reliability analysis procedure, and the finite-element method is proposed. The reliability of a frame with and without shear walls is evaluated for the strength and serviceability performance functions. The results are verified using the Monte Carlo simulation technique. The proposed stochastic finite-element-based algorithm is reasonable for evaluating the reliability of a combined system consisting of frame and shear walls for static loading. It gives similar results for both the strength and serviceability performance functions compared to the results from Monte Carlo Simulation. As expected, this study showed that the reliability of a frame for horizontal deflection could be significantly improved with the help of shear walls. The proposed algorithm to evaluate the reliability of a combined system consisting of steel frames and RC shear walls for static loading is very unique. It produces accurate and efficient results, and can be used in the future to evaluate the reliability of complicated structural systems. The proposed algorithm demonstrates how reliability methods can be applied to evaluate the risk of a real structural system capturing its realistic mechanical behavior. The procedure will be useful in the performance-based design guidelines under development by the profession.References1 Chaallal O, Nollet M-J, Perraton D. Shear strengthening of RC beams by externally bonded side CFRP strips. Journal of Composites for Construction, ASCE 1998;2(2):1113.2 Spadea G, Bencardino F, Swamy RN. Structural behaviour of composite RC beams with externally bonded CFRP. Journal of Composites for Construction, ASCE 1998;2(3):1327.3 Saadatmanesh H, Ehsani MR, Li MW. Strength and ductility of concrete columns externally reinforced with fibre composite straps. ACI Structural Journal 1994;91(4):43447.4 Saadatmanesh H, Ehsani MR, Jin L. Seismic strengthening of circular bridge pier models with fibre composites. ACI Structural Journal 1996;93(6):63947.靜荷載作用下框架剪力墻的可靠性作者：Ahmed Ghobarah摘要：一種新的精確有效的計(jì)算方法已經(jīng)被發(fā)現(xiàn)用來(lái)評(píng)價(jià)鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)在受到靜荷載作用時(shí)的可靠性。在一位同僚的論文中，這種方法已經(jīng)被用來(lái)計(jì)算包括地震在內(nèi)的動(dòng)荷載。它將有限元和第一可靠性原則結(jié)合起來(lái)，產(chǎn)生了一種基于有限隨機(jī)的要素的方法。在這種確定性的有限元表示法中，鋼框架體系由梁柱結(jié)構(gòu)體系表現(xiàn)出而剪力墻結(jié)構(gòu)由板體系表現(xiàn)出來(lái)，組合在一起的體系的剛度矩陣就形成了。這種確定性的有限元方法可以用計(jì)算機(jī)程序來(lái)檢驗(yàn)。它可以被延用于考慮隨機(jī)情況下的不確定因素。是否有剪力墻加固工事的鋼框架的可靠性被用來(lái)確定在結(jié)構(gòu)在發(fā)揮作用時(shí)的強(qiáng)度和適用性。這種方法在數(shù)字上體現(xiàn)出對(duì)剪力墻的正面效果，特別是在側(cè)向偏差令人滿意而框架性能很弱的時(shí)候。它可以用于對(duì)受靜荷載作用的任何材料和結(jié)構(gòu)形式的復(fù)雜結(jié)構(gòu)的可靠性的評(píng)估。職業(yè)一點(diǎn)來(lái)說(shuō)，這種方法對(duì)于指導(dǎo)尚欠發(fā)展的設(shè)計(jì)工作是很有用的。關(guān)鍵詞：極限狀態(tài)，模擬，剪力墻，靜荷載，鋼框架，有限元。緒論對(duì)各種由不同的體系和材料組成的復(fù)雜結(jié)構(gòu)的實(shí)際可靠性的分析是對(duì)我們專業(yè)人員的挑戰(zhàn)。在大部分情況下，對(duì)結(jié)構(gòu)的可靠性可由極限狀態(tài)和正常狀態(tài)（荷載和相關(guān)反力之間不確定的符合相關(guān)規(guī)范的一種函數(shù)關(guān)系）的暗示中得到結(jié)果。這種經(jīng)常會(huì)被用于獲取由不同材料組成的結(jié)構(gòu)體系發(fā)揮作用信息的方法就是有限元法。有限元就是一種普通應(yīng)用于許多工程領(lǐng)域，適用于簡(jiǎn)單和復(fù)雜結(jié)構(gòu)體系的強(qiáng)大分析工具。使用這種方法，對(duì)于復(fù)雜幾何結(jié)構(gòu)、各種非線性問(wèn)題、不同的材料和傳力途徑的問(wèn)題的分析將是直截了當(dāng)?shù)?。但是，確定性（限制性）有限元不能分析可變結(jié)構(gòu)。因此不能被用作穩(wěn)定性分析。另一方面，可靠性方法不能真實(shí)地描述結(jié)構(gòu)。如果基本變量不能確定，那么用這種分析方法計(jì)算的結(jié)構(gòu)也是可靠的。如果在分析的每步中，通過(guò)基本量的變化將反應(yīng)中的不確定性限制住，那么這種可靠性分析方法在當(dāng)前還是能普遍使用的。為了獲得這兩種方法令人滿意的結(jié)果，必須要將它們結(jié)合起來(lái)，這樣就有了隨機(jī)有限元的產(chǎn)生。這種框架結(jié)構(gòu)的隨機(jī)有限元法則已經(jīng)經(jīng)過(guò)幾個(gè)研究人員的發(fā)展了。然而其主要缺點(diǎn)是不能有效地傳遞水平荷載（比如風(fēng)荷載、地震荷載和海浪等）。他們是和結(jié)構(gòu)的柔韌性有關(guān)的。為了增強(qiáng)其側(cè)向剛度，支撐和剪力墻是必需的。Haldar和Gao試圖將支撐用于鋼框架中。他們?cè)谀Ｐ椭惺褂昧撕芏鄻?gòu)架。但是，他們沒(méi)有考慮嘗試使用在S隨機(jī)有限元的文章中提到的可以用二維平面描述的剪力墻。算例為了研究剪力墻系統(tǒng)對(duì)于結(jié)構(gòu)體系的整體可靠性所起到的作用，在本次研究中我們將以一個(gè)不帶剪力墻系統(tǒng)的框架結(jié)構(gòu)和一個(gè)帶剪力墻系統(tǒng)的框架結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，對(duì)比他們的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。在這兩種結(jié)構(gòu)上施加的荷載全部是靜力荷載。在評(píng)定這兩種帶剪力墻和不帶剪力墻的框架結(jié)構(gòu)體系的可靠性時(shí)都采用建議的計(jì)算方法。這種計(jì)算方法的精確度經(jīng)過(guò)了蒙特卡羅模擬法的驗(yàn)證。無(wú)剪力墻框架的可靠性分析首先我們考慮一個(gè)雙跨雙層的框架，見(jiàn)圖2（圖2由圖1去掉剪力墻得來(lái)）。此框架采用A36級(jí)鋼。結(jié)構(gòu)的橫斷面規(guī)格和材料性質(zhì)等在結(jié)構(gòu)可靠性分析時(shí)所必須用到的結(jié)構(gòu)特征都統(tǒng)計(jì)在表3中。分別在框架結(jié)構(gòu)上施加恒載，活載和水平荷載。這些荷載的統(tǒng)計(jì)資料在表3中也已給出。在承載力極限狀態(tài)下的測(cè)試中，對(duì)于位于節(jié)點(diǎn)e的最接近臨界狀態(tài)的梁和位于節(jié)點(diǎn)c的最接近臨界狀態(tài)的柱的可靠性的評(píng)定使用在Eqs.(13)和(14)中建議的計(jì)算方法。在正常使用極限狀態(tài)下的測(cè)試中，對(duì)頂層在節(jié)點(diǎn)a處的水平位移和位于節(jié)點(diǎn)d處的橫梁跨中的豎向撓度需要檢查。在Eq.(12)中規(guī)定了對(duì)于框架結(jié)構(gòu)頂層的水平位移最多不能夠超過(guò)h/400, h是框架的高度。因此在本例子中drift limit等于1.83 cm。類似地，規(guī)定框架橫梁跨中的豎向撓度在未考慮折減的活載作用下最多不能超過(guò)l/360，l是橫梁的跨度。在本例子中，deflection limit就等于2.54 cm。在評(píng)定不同節(jié)點(diǎn)處的相應(yīng)的可靠性指數(shù)和結(jié)構(gòu)破壞的可能性時(shí)考慮了在表3中列出的所有的隨機(jī)變量。在表4中列出了可靠性分析的結(jié)果。對(duì)于不帶剪力墻的框架結(jié)構(gòu)體系，框架梁的破壞的可能性為0.0039，這個(gè)數(shù)據(jù)是在做了一萬(wàn)次模擬實(shí)驗(yàn)后得出來(lái)的。而由于水平位移過(guò)大而導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)破壞的可能性為零，考慮到超大型計(jì)算機(jī)的實(shí)際應(yīng)用特點(diǎn)，為得出這個(gè)數(shù)據(jù)做了十萬(wàn)次模擬實(shí)驗(yàn)。通過(guò)蒙特卡羅模擬法得出的實(shí)驗(yàn)結(jié)果列在表4中。當(dāng)?shù)贸龅慕Y(jié)構(gòu)破壞機(jī)率比較大時(shí)，對(duì)于這兩種極限狀態(tài)的分析結(jié)果非常接近。然而，當(dāng)?shù)贸龅慕Y(jié)構(gòu)破壞機(jī)率相對(duì)小時(shí)，兩種實(shí)驗(yàn)結(jié)果的差別就比較明顯了，從結(jié)果中可以看出建議的計(jì)算方法可以應(yīng)用于估計(jì)復(fù)雜結(jié)構(gòu)體系的可靠性。結(jié)構(gòu)框架中的橫梁和柱的可靠性指數(shù)一般都可以滿足結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)。關(guān)于結(jié)構(gòu)橫梁的豎向撓度的可靠性也可以滿足結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)。然而，框架結(jié)構(gòu)在水平荷載的作用下的彎曲程度相當(dāng)嚴(yán)重?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)破壞機(jī)率的主要因素就是由于節(jié)點(diǎn)a處的水平位移太大而引起的。因此，在這種情況下框架結(jié)構(gòu)就必須在水平方向做強(qiáng)化處理，否則是不可接受的，而此時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)起控制作用的極限狀態(tài)時(shí)正常使用極限狀態(tài)。表三：基本的隨機(jī)變量項(xiàng)目變量額定值額定系數(shù)變異系數(shù)分布注釋框架E(Mpa)2.00E+051.00.06對(duì)數(shù)常態(tài)Ab(cm2)113.61.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)梁截面1860Ib(cm4)409571.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)Zb(cm3)20151.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)Ac(cm2)109.71.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)柱截面1258Ic(cm4)197701.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)Zc(cm3)1415.81.00.05對(duì)數(shù)常態(tài)Fy(Mpa)248.211.050.10對(duì)數(shù)常態(tài)剪力墻Ec(Mpa)2.14E+041.00.18對(duì)數(shù)常態(tài)Fc=20.68(Mpa)0.171.00.10對(duì)數(shù)常態(tài)荷載D(KN/m)29.21.00.10對(duì)數(shù)常態(tài)L(KN/m)17.521.00.25類型H(KN)125.530.780.37類型注：b梁，c柱。表四：有剪力墻框架和無(wú)剪力墻框架的實(shí)驗(yàn)結(jié)果執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)位置SFEM蒙特卡羅模擬法PfPf無(wú)剪力墻的框架承載力標(biāo)準(zhǔn)節(jié)點(diǎn)cd2.6590.00390.0134節(jié)點(diǎn)eg2.2310.01290.0282正常使用標(biāo)準(zhǔn)節(jié)點(diǎn)a0.0600.47610.4740節(jié)點(diǎn)d5.3410.00.0有剪力墻的框架承載力標(biāo)準(zhǔn)節(jié)點(diǎn)eg3.1660.000760.00212正常使用標(biāo)準(zhǔn)節(jié)點(diǎn)a5.2900.00.0注：安全指數(shù)，Pf結(jié)構(gòu)破壞幾率有剪力墻的結(jié)構(gòu)框架體系的可靠性分析將圖2中的框架結(jié)構(gòu)用剪力墻系統(tǒng)加強(qiáng)后就變成了圖1中的結(jié)構(gòu)體系。對(duì)于剪力墻系統(tǒng)，我們要考慮兩種與剪力墻相關(guān)的附加變量，Ec和v，在表3中已經(jīng)給出這兩種變量的統(tǒng)計(jì)信息。我們假定本結(jié)構(gòu)是由五個(gè)在每一個(gè)樓層平面都采用剛接的相同的框架組成，并且只有本建筑中心的框架帶有剪力墻系統(tǒng)。雖然剪力墻的結(jié)構(gòu)層厚度設(shè)定為12.7cm，但是考慮到此結(jié)構(gòu)共包括五個(gè)相同的框架再加上每層樓板的剛性效應(yīng)，因此本例中剪力墻最后分到每榀框架的實(shí)際有效厚度假定為2.54cm。在這個(gè)框剪聯(lián)合系統(tǒng)上將要施加三種靜力荷載，在表3中也已給出。在每個(gè)剪力墻上的橫向張拉應(yīng)力超出了混凝土的規(guī)定抗拉強(qiáng)度之后，剪力墻系統(tǒng)的剛度就被削弱，減少到了初始剛度的40%。在計(jì)算此框剪聯(lián)合系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)破壞可能性時(shí)采用了建議的計(jì)算方法。在承載力極限狀態(tài)下的測(cè)試中，需要測(cè)試的是框架柱的結(jié)構(gòu)破壞指數(shù)，在本例中以圖1和圖2中節(jié)點(diǎn)e g為代表。在正常使用極限狀態(tài)下的測(cè)試中，需要測(cè)試此聯(lián)合系統(tǒng)的頂部（在圖1和圖2的節(jié)點(diǎn)a處）的水平位移所導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)破壞指數(shù)。本次測(cè)試的結(jié)果記錄在表4中。同上文一樣，在承載力極限狀態(tài)下的測(cè)試中共做了一萬(wàn)次實(shí)驗(yàn)，在正常使用極限狀態(tài)下的測(cè)試中共做了十萬(wàn)次實(shí)驗(yàn)。對(duì)于這兩種極限狀態(tài)的測(cè)試，由建議的計(jì)算方法和通過(guò)蒙特卡羅模擬法得出的結(jié)構(gòu)的可靠性指數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本相同。因此通過(guò)本次實(shí)驗(yàn)結(jié)果可明顯得出如下結(jié)論：建議的計(jì)算方法可以應(yīng)用于對(duì)框架剪力墻聯(lián)合結(jié)構(gòu)體系在靜力載荷作用下的結(jié)構(gòu)破壞可能性的分析當(dāng)中。剪力墻系統(tǒng)的使用并沒(méi)有對(duì)框架柱的可靠性產(chǎn)生任何影響。然而，由于剪力墻的作用使得框架結(jié)構(gòu)頂部的水平位移顯著地減小了，從而使得這種聯(lián)合體系在正常使用極限狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)破壞機(jī)率幾乎減小到零。這才是剪力墻系統(tǒng)的作用所在。對(duì)于這種聯(lián)合結(jié)構(gòu)體系，起控制作用的極限狀態(tài)從正常使用極限狀態(tài)變成了承載力極限狀態(tài)。這個(gè)簡(jiǎn)單的例子清晰的證明了剪力墻系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)承受水平荷載時(shí)是相當(dāng)有益的。同時(shí)它也證明了建議的計(jì)算方法可以應(yīng)用于在靜力載荷作用下的復(fù)雜結(jié)構(gòu)體系的結(jié)構(gòu)可靠性分析當(dāng)中，從而擴(kuò)展了結(jié)構(gòu)可靠性計(jì)算方法的選用范圍。總結(jié)