主體結構支模架施工方案.doc

昆侖國際商務中心D7地塊主體結構支模架施工方案浙江中成建工集團有限公司 二七年十二月六日昆侖國際商務中心D7地塊 主體結構支模架施工方案一、概述昆侖國際商務中心D7地塊位于紹興市勝利東路及其延伸段和梅龍湖環(huán)湖路相交處，總占地面積6053m2，總建筑面積51700m2，地下2層，為整體地下室，建筑面積8700m2，地上由一幢33層的超高辦公樓以及1幢5層商業(yè)裙房組成，辦公樓為框剪結構，高度約130m，建筑面積43000m2，地上部分首層層高5.1m,二層層高4.2m,上部其余層高均為3.9 m。普通鋼管腳手架搭設的混凝土梁、樓板支模架在施工中，直接關系到混凝土結構工程質量,并且與安全技術密切關，特別是模板的結構荷載計算設計與承重支架的搭設施工。為了確保模板及支撐架在施工中的安全，確保主體結構的施工質量、安全,為此，特編制本工程主體結構的梁、樓板支模架施工方案，主體結構施工過程中，結合本方案做好各項各部位的質量、安全技術交底。二、結構施工分析（一）承載受力體系1、梁板荷傳力線路： 上部荷載模板木楞、鋼楞鋼管排架結構。2、柱荷載傳力線路混凝土側壓力模板鋼管對拉螺栓（二）支撐結構構件連接1、九夾板與木楞采用鐵釘固定2、鋼管之間、鋼管與木楞之間采用模板工程中的各連接件連接。（三）需要材料1、樓板模板、梁、柱均采用九夾板；2、支撐材料采用60mm80mm的木楞，48mm3.25鋼管；3、連接結構構件采用模板工程中的各種連接件。（四）材質1、木模板材的選用必須要嚴格把關。2、進現場的模板嚴格按設計要求，嚴禁使用變形、霉變的模板。3、方木條必須經過嚴格的檢驗方可使用。禁止使用有樟節(jié)及嚴重受力過的方檔。4、鋼管采用直徑48mm，厚3.25mm鋼管，表面要求平整、光滑，無銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新鋼管必須要有出廠合格證。5、扣件選用應符合建設部鋼管腳手架扣件標準要求，“三證”齊全，并與鋼管相匹配。三、模板及支撐架搭設尺寸規(guī)格現澆板截面立桿橫向間距立桿縱向間距橫桿步距板底方木間距板厚120100010001500300100100010001500300框架梁截面梁兩側立桿間距梁底立桿縱距立桿步距梁底模支撐方木間距梁截面3507001600（800+800）梁底設承重立桿8001500200400670800150020035067080015002002506708001500200四、構造要求1. 立桿（1）承重支模架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：1） 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內；2） 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（2） 立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2. 水平桿（1）主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（2）每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。3. 剪刀撐（1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； （2）剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；（3）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；五、模板施工工藝1. 安裝順序梁模板安裝順序：復核梁底標高、檢查軸線位置搭設梁模支架安裝梁模板綁扎梁鋼筋復核梁模尺寸、位置與相鄰桁架及梁模、柱模連接固定。樓板模板安裝順序：搭設排架安裝木楞調整樓板模板的板底標高鋪設九夾板檢查模板平整度并調平2. 拆模順序模板拆除前，先拆除梁側模，再拆除樓板底模，最后拆除梁底模。其順序為：拆除支撐側模的水平拉桿、剪力撐拆除柱模板拆除梁連接件及側模松動支撐樓板模板的鋼楞、木楞分段、分片拆除樓板模板及支撐拆除梁底模板和支撐。六、模板安全防護措施1. 模板工程作業(yè)高度在2m以上時，要進行操作安全防護，要有可靠的操作架子，搭設滿堂模板承重架時，行走處應鋪設臨時木板或腳手片，嚴禁在單根方檔上行走或施工，以免方檔斷裂墜落傷人。2. 不準把大批的模板堆放在架子上，不準把工具及材料亂拋亂扔。3. 模板工程在施工時，施工人員嚴禁吸煙，堆放材料應遠離火源。4. 夜間作業(yè)時，必須要有足夠的照明。5. 使用的機械設備必須嚴格按操作規(guī)程操作。6. 模板工程施工中，應做好現場文明施工，每天下班后必須做好落手清。7. 模板在搬運過程中，應確保周圍及自身的安全，嚴禁野蠻施工。8. 上下垂直作業(yè)時，要做好上下隔離防護。9. 在上好脫模油的底模上操作，應注意滑倒而發(fā)生意外。10. 木工棚內嚴禁吸煙，木屑、刨花及時清理，并做好防火措施。七、模板安裝拆除質量、安全技術要求1. 組裝的模板必須規(guī)范要求，模板拼裝縫不漏漿。2. 各種連接件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼裝要求嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要求準確，固定要牢固。3. 拆模時對混凝土強度的要求。根據混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的規(guī)范，現澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到表25-2的規(guī)定，方可拆除。表25-2現澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計混凝土強度標準值的百分率計（%）1板2502，8752梁87581003懸壁構件100在拆模過程中，如發(fā)現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模。經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當砂受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過計算，加設臨時支撐。4. 拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達到規(guī)定時，技術負責人方可批準拆模。5. 冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規(guī)定，其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養(yǎng)護，如果不能進行保溫養(yǎng)護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。6. 各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規(guī)定進行。如果模板設計無規(guī)定時，可按先支的后拆，后支的先拆順序進行。先折非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。7. 拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。8. 拆除的模板向上運送傳遞，一定要上下呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機吊運拆模的模板時，模板應堆碼整齊應捆牢、才可吊裝，防止在空中“天女散花”。模板材料的傳遞采用上料平面周轉，利用塔吊吊運。9. 模板拆除的順序和方法應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和橇棒硬砸硬撬。10. 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板等運出、堆放。11. 拆下的模板等嚴禁拋擲。要有人接應傳遞，按指定地點堆放。12. 任何達不到規(guī)范要求的模板、扣件、鋼管等均不得使用。13. 裝拆模板必須有穩(wěn)固的登高工具。14. 操作工具及模板的連接件要隨手放入工具袋內。嚴禁放在腳手架或操作平臺上。八、運輸、維修和保管1. 運輸運輸時必須采取有效措施，防止模板滑動、傾倒，支撐件應捆扎牢固，連接件應分類裝箱。2. 維修和保管（1）安裝和拆模時不得拋扔，以免損壞板面或造成模板變形。吊運時不得碰撞混凝土結構。（2）振搗混凝土時，不得用振搗棒觸動板面，綁扎焊接鋼筋時不得砸壞或燒壞九夾板。（3）拆下的模板應及時清除灰漿，對損壞和變形的模板應及時報廢，不得再用于工程結構中。（4）清除好的模板必須及時涂刷脫模劑，開孔部位涂封邊劑。（5）模板應存放在室內木工棚內的干燥通風處，露天堆放要加蓋蓬布。（6）模板及零配件應設專人保管和維修，并按規(guī)格、種類分別存放或裝箱。（7）建立模板及支撐架管理、使用維修制度。附計算書：為確保施工安全，特編制本專項施工方案。梁、板支模的計算編制依據參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、中華人民共和國行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、浙江省地方標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（DB33/1035-2006）、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等國家、省有關模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件以及本工程相關圖紙，設計文件，應用品茗軟件進行計算。根據本工程實際情況，結合現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。梁模板支架(扣件鋼管架)計算書一、參數信息本算例中，取KL11作為計算對象。梁的截尺寸為400 mm670 mm，支撐長度為3.2 m。根據工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。 （一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.3；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1.5；梁支撐架搭設高度H(m):3.9；梁兩側立桿間距l(xiāng)b(m):1.6；（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面慣性矩為I=1.15105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。二、梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =400.0020.0020.00/6 =2.67104mm3；I =400.0020.0020.0020.00/12 =2.67105mm4；模板自重標準值：x10.300.400.12kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.6724.000.406.43kN/m；梁鋼筋自重標準值：x30.671.500.400.40kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x41.000.400.40kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x52.000.400.80kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35；4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.12+6.43+0.40)+1.4(0.40+0.80)=11.07kN/m；荷載標準值為：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.12+6.43+0.40+0.40+0.80=8.15kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.111.070.200.20=0.044kNm；最大支座反力R=1.1ql2.435 kN； =4.43104/2.67104=1.660N/mm2；面板計算應力 =1.66 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=1.328 kN,抗剪強度按照下面的公式計算： =31.3281000/(240020)=0.249N/mm2；面板受剪應力計算值 =0.25小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下: 其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.154200.004/(1006000.002.67105)=0.055mm；面板的最大撓度計算值 =0.06mm 小于 面板的最大允許撓度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，滿足要求！三、梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷載計算q=2.43/0.406.087kN/m。梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1=N2=0.036 kN，中間支座的最大支座力N=2.364 kN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為Mmax=0.093 kNm，最大剪力為Q=2.364 kN，最大變形為 =0.031mm。最大受彎應力 = M / W = 9.32104/6.40104 = 1.456 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 1.456 N/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強度設計值 fm =13.000 N/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算： = 32.36103/(260.0080.00) = 0.739 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv = 1.300 N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 = 0.739 N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.30 N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.031 mm；支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.031 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v=min(1600.00/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.036 kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.011 kNm ；最大變形 max = 0.02 mm ；最大支座力 Rmax = 0.156 kN ；最大應力 = 0.011106 /(4.79103 )=2.235 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 2.235 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.02mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.364 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.709 kNm ；最大變形 max = 1.349 mm ；最大支座力 Rmax = 10.341 kN ；最大應力 = 0.709106 /(4.79103 )=148.063 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 148.063 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =1.349mm小于最大允許撓度 v =min(800/150,10) mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.341 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，此值為F1 =10.341 kN ；除此之外，根據規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.350.153.900.79kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35(1.50/2+(1.60-0.40)/2)0.80(0.30+24.000.12)=4.636 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =10.341+0.79+4.636=15.767 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗算 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； KH-高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.30=2.100m； l0 = kh=1.1671.7541.500=3.070m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.3m； - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.754； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ；故l0取3.070m； = l0/i = 3070.377 / 15.9 = 193 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.193；KH=1； =N/(AKH)=15.767103/(0.193 457.0001.000)= 178.764 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 178.764 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。七、梁模板荷載標準值計算主楞間距(mm)：400；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：300mm，200mm；固定支撐水平間距(mm)：400；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取8.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.670m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 103.045 kN/m2、16.080 kN/m2，取較小值16.080 kN/m2作為本工程計算荷載。八、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.416.080.9=6.95kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.410.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 6.947+0.504 = 7.451 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 275mm；面板的最大彎距 M= 0.1257.4512752 = 7.04104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.04104 / 2.16104=3.261N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 16.080.4 = 6.43N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 275mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5216.432754/(10095001.94105) = 0.104 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.1mm，滿足要求！九、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.216.080.9+1.410.9)0.275=5.12kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.12400.002= 8.20104Nmm； 最大支座力:R=1.15.1220.4=2.254 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 8.20104/6.40104 = 1.281 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.281 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.080.28= 4.42 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.424004/(100100002.56106) = 0.03 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.254kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.056 kNm 外楞最大計算跨度: l = 300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.63104/6.40104 = 0.88 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =0.88N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.01 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.01mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！另，由于本工程主、次梁截面尺寸較多，其計算不再一一列出，其搭設方式在模板及支撐架搭設尺寸規(guī)格表中詳細列出，施工中參照執(zhí)行，在主體結構中梁的截尺寸為350 mm670 mm，支撐長度為3.2 m較多，其支撐形式如下： 板模板支架(扣件鋼管架)計算書一、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為3.9m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.12241 =2.88kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.974kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.9740.32+0.14.20.32=0.066kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.9740.32-0.1174.20.32= -0.08kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.08kNm；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =0.08106 /(5.40104)=1.481N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.481N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎?。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.9740.3+0.6174.20.3=1.493kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31492.812/(2100018)=0.124N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.124N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.145mm；底模面板的撓度計算值 =0.145mm小于撓度設計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.12240.3=0.864kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.121.10.3=0.04kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.09+0.864+0.04)1.2=1.192kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.19212-0.1171.2612=-0.267kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.267106/(6.4104)=4.166N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =4.166N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.1921+0.6171.261=1.493kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.467N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.467N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.3 mm；底模方木的撓度計算值 =0.3mm 小于 撓度設計值v =Min