現(xiàn)澆箱梁支架計算書.doc

附件現(xiàn)澆箱梁支架計算書及相關圖紙1 支模架施工荷載參數(shù)及門架參數(shù)1.1支模架施工荷載取值：1、模板支架設計時考慮的荷載標準值：表1 荷載標準值恒載(永久荷載)鋼筋砼自重鋼筋砼比重取26KN/m3模板、支架自重模板自重（底模、芯模及內支撐）：取0.5KN/活荷載(可變荷載)施工人員及設備荷載當計算模板和直接支撐模板的小梁時，均布活荷載可取2.5KN/m2 ；當計算支架立柱及其它支撐結構構件時，均布活荷載標準值可取1.0 KN/m2 。振搗混凝土時產生的荷載對水平模板可采用2.0KN/m2；對垂直面模板可采用4.0 KN/m2。2、模板支架的荷載分項系數(shù)：永久荷載荷載分項系數(shù)：1.35可變荷載荷載分項系數(shù)：1.4驗算強度、穩(wěn)定性時：采用荷載設計值：分項系數(shù)荷載標準值驗算撓度時采用：采用荷載標準值且不組合、表2 Q235鋼材的強度設計值與彈性模量（N/mm2）抗拉、抗壓強度設計值f205抗彎強度設計值fm205彈性模量E2.06106表3 木材強度設計值與彈性模量參考值（N/mm2）名 稱抗彎強度設計值fm抗剪強度設計值fv彈性模量E方 木131.39000膠合板151.46000注：取值依據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（DB33/1035-2006）。1.2重型門式支架規(guī)格及性能指標重型門式支架系HR100A可調重型門式支架，其尺寸為：寬1.0m；高1.9m，并配HR201調節(jié)桿，HR301E、HR301J交叉支撐、HR601可調托座、HR602可調底座、HR211插銷、HR701連接桿。門架立桿為572.5mm鋼管，門架橫桿、調節(jié)桿、掃地桿、橫桿及剪刀撐桿選用483.5mm（驗算時按3.0mm）鋼管。根據(jù)JGJ128-2010建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（以下簡稱規(guī)范）5.2.1之規(guī)定，現(xiàn)計算一榀HR100A型重型門架穩(wěn)定承載力設計值如下：Nd-門架穩(wěn)定承載力設計值i-門架立桿換算截面回轉半徑I-門架立桿換算截面慣性矩h0-門架高度，ho=1900mmI0、A1-分別為門架立桿的毛截面慣性矩與毛截面積h1、I1-分別為門架加強桿的高度及毛截面慣性矩，h1=1700mmA門架立桿的毛截面積，A=2A1=2428=856mm2f門架鋼材強度設計值，Q235鋼材用205N/mm2D1、d1分別為門架立桿的外徑和內徑D1=57mm，d1=52mmD2、d2分別為門架加強桿的外徑和內徑D2=27mm.d2=24mm-門架立桿穩(wěn)定系數(shù)，按查規(guī)范表B.0.6-門架立桿在門架平面外的長細比=Kh0/iK-門架高度調整系數(shù)，查規(guī)范表5.2.15當支架高度30米時，K=1.13I0=（D14-d41）/64=15.92104mm4I1=（D24-d42）/64=0.910104mm4I=I0+I1h1/h0=15.92104+0.9101041700/1900=16.10104mm4=Kh0/i=1.131900/19.8=108.43按查規(guī)范表B.0.6，=0.53N=Af=0.53856205=93KN門架產品出廠允許最大承載力為75KN。根據(jù)重型門架設計技術指標和出廠合格證，門架設計最大載量為：Gmax93KN，基本與實際驗算數(shù)值相當。當驗算滿堂門式支架整體穩(wěn)定載力時，可取HR可調重型門架的單榀容許整體穩(wěn)定承載力G=75KN。表12-4 重型門式支架技術性能參數(shù)表調節(jié)桿伸出長度（米）0.60.91.21.5調節(jié)桿在兩個方向拉緊的允許荷載（KN）375375337305可調托座允許荷載（KN）375可調低座允許荷載（KN）375門架允許荷載（KN）752 水平構件計算（底模板及支撐計算書）2.1 計算說明：2.1.1 計算模型及參數(shù)設定根據(jù)對各聯(lián)梁體各部位的荷載分析及考慮支架的搭設方便，對等高度連續(xù)箱梁（高2.6m），以及變截面連續(xù)箱梁（最大高3.8m）分別進行驗算，計算時將支架分為四部分按各部分的最大荷載分別計算：翼板處，箱室空腹處（底板加厚段），腹板處，橋墩處橫梁。各部位荷載斷面范圍如下圖所示：連續(xù)箱梁施工時分2次澆筑，第1次先澆筑底板和腹板混凝土， 第2次澆筑頂板混凝土?？紤]到本工程支架較高，為簡化計算、確保安全，計算時假定2次混凝土同時施工，并且第1次混凝土不分擔第2次混凝土的部分荷載；并假定箱梁縱向為一均布荷載。表5 支架上各受力部位計算模型一覽表工程部位受力部位規(guī)格計算模型荷載箱梁底模15mm膠合板三等跨連續(xù)梁均布主分配梁9090方木均布變截面橫梁主分配梁10號槽鋼三不等跨連續(xù)梁均布交通門洞橫梁I50a工字鋼簡支梁均布1、簡支梁計算模型對應的最大彎矩、剪力和撓度：(1)、最大彎矩及彎曲應力發(fā)生在跨中，最大彎矩Mmax0.125ql2(2)、最大剪力發(fā)生在支點處，最大剪力Qmax0.50ql(3)、跨中點撓度最大，最大撓度：fmax5ql4/（384EI）2、三等跨連續(xù)梁計算模型對應的最大彎矩、剪力和撓度：(1)、最大彎矩及彎曲應力發(fā)生在跨中，最大彎矩Mmax0.10ql2(2)、最大剪力發(fā)生在支點處，最大剪力Qmax0.60ql(3)、跨中點撓度最大，最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）3、三、四不等跨連續(xù)梁計算模型對應的最大彎矩、剪力和撓度：采用路橋施工計算手冊中表列數(shù)值；或采用清華大學結構力學求解器的計算結果。2.1.2 荷載分析1、混凝土自重產生的恒載q1；混凝土容重按=26KN/m3計；2、模板自重按q2=0.5KN/m2計；3、施工活載按q3=2.5KN/m2計；4、混凝土傾倒、振搗產生的沖擊力q4=2.0KN/m2計；2.1.3 材料說明1、15mm厚光面膠合板技術指標：16bh2W=E=6000 N/mm2； fm=15 N/mm2； fv=1.4N/mm2； v=l/400；112bh3I=每延米寬（即b=100cm） =1001.52/6 =37.5 cm3； =1001.53/12 =28.125 cm4；2、90mm (b)90mm(h)方木的技術指標：E=9000 N/mm2；fm=13 N/mm2 ； fv=1.3N/mm2； v=l/400 6161bh2W=992= 121.5cm3 ；121121bh3I=993= 546.75cm43、單根槽鋼的技術指標：W=39.4cm3； I=198cm4 ； E=2.06105 N/mm2；fm=205 N/mm2 ；A=12.74cm22.2 等高度連續(xù)箱梁底模板及支撐計算2.2.1 翼板處1、底模板計算：底模板采用1.5cm厚竹膠板，翼板處底模板下為橫向布置方木（8.58.5cm），縱向平均間距30cm布設；按3跨（l=0.30m，縱向總長L=30.30=0.9m）連續(xù)梁計算縱向每延米長度的模板強度及撓度。翼板端部組合荷載：Q1.35*（q1+ q2）+1.4*（q3+q4）=1.35（0.226+0.5）+1.4（2.5+2.0）=13.995KN/翼板根部組合荷載：Q1.35*（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（0.5526+0.5）+1.4（2.5+2.0）=26.28KN/由于翼板厚度不一，端部厚20cm，根部厚55cm；考慮到膠合板整體傳力特點，計算時可取近似取截面厚度平均值37.5cm，則有該處混凝土自重恒載q1=0.375=9.75KN/m2；其余荷載按上述取值，并取模板橫向計算寬度為B=1m，則該段模板在縱向每延米長度的檢算荷載為：木模板承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（9.75+0.5）+1.4（2.5+2.0）=20.138KN/ 即線荷載為：q=20.138KN/m。1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6020.138KN/m0.3m3.625KN最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=33625/(2100015)=0.36N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪應力為 0.36N/mm2小于1.4 N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1020.1380.320.181KN.m截面抵抗矩：W=3.75104mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.181106/3.75104 4.83N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大彎曲應力為4.83N/mm2小于15N/mm2，故能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Qq1+ q2=9.75+0.5=10.25KN/；即線荷載為：q=10.25KN/m。最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67710.253004/（10060002.81105）0.33mmf300/4000.75mm木模板的最大撓度為0.33mm小于0.75mm，故能滿足要求!2、底模下方木計算：翼板處底模板下為橫向方木（8.58.5cm），方木下面為縱向布置的10槽鋼分配梁，根據(jù)門架的橫向布置情況,按3跨（l=1.2m）連續(xù)梁計算單根方木的強度及撓度。根據(jù)等高截面標準橫斷面，翼板處截面積為Sy=（0.2+0.55）0.53.9=1.46m2，對應的門架榀距寬度為B=1.0m；翼板長度為3.9m，則該處混凝土自重恒載（線載）q1=Sy=261.46/3.9=9.73KN/m；q 1=9.73KN/m0.3=2.92 KN/mq2=0.5 KN/0.3m=0.15KN/mq3=2.5 KN/0.3m=0.75 KN/mq4=2.0 KN/0.3m=0.6 KN/m方木自重：6KN/m3，0.06KN/m方木承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（2.92+0.15+0.06）+1.4（0.75+0.6）=6.116KN/m即線荷載為：q=6.116KN/m1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.606.116KN/m1.2m4.404KN最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=34404/(2100*100)=0.66N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪應力為0.66N/mm2小于1.3 N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.106.1161.220.881KN.m最大彎曲應力maxMmax/W0.881106/1.67105 5.2N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大彎曲應力為5.2N/mm2小于13 N/mm2，能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：qq1+ q2+ 0.06=2.92+0.15+0.06=3.13,最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6773.1312004/（10090008.33106）0.59mmv1200/4003mm方木的最大撓度為0.59mm小于3mm，故能滿足要求!3、方木下10槽鋼橫梁計算：翼板處方木下為10槽鋼為縱向布置，間距與門架橫向間距相同為1.2m，根據(jù)門架橫向布設情況，按3跨（l=1.0m）連續(xù)梁計算單根分配梁的強度及撓度。翼板端部厚度0.2m，根部厚度為0.55m，翼板處截面厚度平均值為0.375m；則該處每根10槽鋼的混凝土自重恒載（線載）q1= Ly=260.375=9.75KN/ m2；方木自重：0.100.10(1/0.3)6=0.2KN/m210槽鋼自重：109.810-3=0.098KN/m2模板自重：0.511=0.5 KN/m2可變荷載：2.5+2.0=4.5 KN/m2荷載組合：Q1.35（9.75+0.2+0.098+0.5）+1.44.520.54KN/m2每延米線荷載為：q=20.54KN/m1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6020.54KN/m1.0m12.324KN最大剪應力max3Qmax/（2*A)312324/(212.74102)14.51N/mm2fv120 N/mm2槽鋼的最大剪應力為14.51N/mm2120N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1020.54122.054KN.m截面抵抗矩W39.7cm3最大彎曲應力maxMmax/W2.054106/（39.7103） 51.7N/mm2fm205N/mm2 槽鋼的最大彎曲應力為51.7N/mm2小于205N/mm2，故能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Q9.75+0.2+0.098+0.5=10.548槽鋼截面慣性矩：I198cm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67710.54810004/（1002.1105198104）0.2mmv1000/4002.5mm所以，1根槽鋼作橫梁轉遞上部荷載滿足要求。2.2.2 箱室空腹處1、底模板計算：底模板采用1.5cm厚膠合板，箱室處底模板下為橫向布置方木（8.58.5cm），模板下方木縱向間距30cm布設。根據(jù)箱室模板受力特點，可按3跨連續(xù)梁計算橫向每延米長度的模板強度及撓度。為簡化計算和偏安全考慮，取底板最厚處（底板厚45cm）截面計算，箱梁腹板處的總截面積S=1.725m2；混凝土自重恒載（面載）分布在B=2.5m范圍內，q1=S/B=261.725/2.5=17.94KN/m2；其余荷載按上述取值，并取模板橫向長度為L=1m。木模板承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（17.94+0.5）+1.4（2.5+2.0）=31.194KN/即線荷載為：q=31.1941.0m=31.194KN/m。1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6031.194KN/m0.3m5.615KN最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=35615/(2100015)=0.56N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪應力為0.56N/mm2小于1.4 N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1031.1940.320.281KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.281106/3.75104 7.5N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大彎曲應力為7.5N/mm2小于15N/mm2，故能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：q（q1+ q2）=（17.94+0.5）=18.44截面慣性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67718.443004/（10060002.81105）0.6mmf300/4000.75mm木模板的最大撓度為0.6mm小于0.75mm，故能滿足要求!2、底模下方木計算：底模板下為橫向方木（8.58.5cm），縱向間距30cm，橫向方木下為縱向布置的分配梁，分配梁間距與門架橫向間距相同，橫向間距為90cm，計算時取3跨連續(xù)梁計算模型L=100m。箱室處模板下方木縱向間距為30cm，即單根方木承擔的荷載（面載）縱向范圍為B=0.3m；方木縱向空腹處混凝土自重恒載（面載）q1=17.94KN/m2，其余荷載按上述取值，則縱向每延米長度的檢算荷載為：q1=17.94KN/0.3m =5.382KN/mq2=0.5KN/0.3m=0.15KN/mq3=2.5 KN/0.3m=0.75KN/mq4=2.0 KN/0.3m=0.6KN/m方木自重：6KN/m3，0.06 KN/m方木承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（5.382+0.15+0.06）+1.4（0.75+0.6）=9.372KN/m即線荷載為：q=9.372KN/m1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.609.372KN/m0.9m5.06KN最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=35060/(2100*100)=0.76N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪應力為0.76N/mm2小于1.3 N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.109.3720.920.759KN.m最大彎曲應力maxMmax/W0.759106/1.67105 4.5N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大彎曲應力為4.5N/mm2小于13 N/mm2，能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：q（q1+ q2+ 0.06）=（5.382+0.15+0.06）=5.59最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6775.58.58.5004/（10090008.33106）0.33mmv900/4002.25mm方木的最大撓度為0.33mm小于2.25mm，故能滿足要求!3、方木下分配梁計算：腹板處橫向方木下為縱向布置的分配梁，采用10槽鋼。間距與門架橫向間距相同，門架橫向間距為90cm，分配梁下門架縱向間距按100cm跨徑計算。即每根10槽鋼分配梁承擔的荷載（面載）橫向范圍為L=0.9m，則有：腹板處混凝土自重恒載（面載）q1=17.94KN/m2，其余荷載按上述取值，則橫向每延米長度的檢算荷載為：方木自重：0.100.10(1/0.3)6=0.2KN/m2分配梁槽鋼自重：109.810-3=0.098KN/m2荷載組合：Q1.35(17.94+0.2+0.5+0.098)+1.4(2.5+2.0)31.596KN/m2線荷載為：q=31.5960.9=28.436KN/m1）剪應力強度驗算:最大剪力Qmax0.60ql0.6028.436KN/m1m17062N最大剪應力max3Qmax/（2A)317062/(212.74102)20.1N/mm2fv120 N/mm2槽鋼的最大剪應力為20.1N/mm2120N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1028.436122.84KN.m截面抵抗矩W39.7cm3最大彎曲應力maxMmax/W2.84106/（39.7103） 71.54N/mm2fm205N/mm2 槽鋼的最大彎曲應力為71.54N/mm2小于205N/mm2，故能滿足要求!3）撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：q（17.94+0.2+0.5+0.115）1=18.755KN/m槽鋼截面慣性矩：I198cm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67718.75510004/（1002.1105198104）0.3mmv1000/4002.5mm所以，1根槽鋼作分配梁槽鋼縱梁轉遞上部荷載滿足要求。2.2.3 腹板處等高截面梁腹板標準段0.45m寬，最寬處0.65m；考慮的底板與腹板連接處的斜板加厚段影響，腹板下布置門架時按0.6m寬范圍加密考慮，因腹板為實心，其他參數(shù)采用與橫梁處相同參數(shù)，具體見下節(jié)：2.2.4 橫梁處。2.2.4 橫梁處1、底模板計算：底模板采用1.5cm厚膠合板，箱室處及暗梁段底模板下為橫向布置方木（8.58.5cm），按縱向間距20cm布設。根據(jù)橫梁段模板受力特點，方木間距20cm，按3跨連續(xù)梁計算縱向每延米長度的模板強度及撓度，箱梁橫梁段為實心段，橫向截面高度H=2.6m；則橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1= H=262.6=67.6KN/m2；其余荷載按上述取值，并取模板橫向長度為L=1m。木模板承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（67.6+0.5）+1.4（2.5+2.0）=98.2 KN/ 即線荷載為：q=98.2KN/m。1）剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6098.2KN/m0.2m11784N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=39261/(2100015)=1.18N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪應力為1.18N/mm2小于1.4 N/mm2，故能滿足要求!2）彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1098.20.2020.393KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.393106/3.75104 10.5N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大彎曲應力為10.5N/mm2小于15N/mm2，故能滿足要求!3）撓度驗算qq1+ q2=67.6+0.5=68.1最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67768.12004/（10060002.81105）0.39mmf200/4000.5mm木模板的最大撓度為0.39mm小于0.5mm，故能滿足要求!2、底模下方木計算：橫梁處底模板下為橫向方木（8.58.5cm），橫向間距20cm，橫向方木下為縱向布置的分配梁，間距與門架橫距相同（橫梁處門架間距布置按60cm）。根據(jù)箱梁橫梁段模板下方木受力特點，可按三跨（0.6+0.6+0.6m）連續(xù)梁計算橫向每延米長度的方木強度及撓度，橫梁處模板下方木縱向間距為20cm，即單根方木承擔的荷載（面載）橫向范圍為B=20cm，則有：橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1=67.6KN/m2（詳見1點計算結果），其余荷載按上述取值，則橫向每延米長度的檢算荷載為：Q1=67.6KN/m20.2m =13.5KN/mq2=0.5 KN/0.2m=0.1 KN/mq3=2.5 KN/0.2m=0.5 KN/mq4=2.0 KN/0.2m=0.4 KN/m方木自重：6KN/m3；則60.10.1=0.06KN/m方木承受組合荷載：Q1.3（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（13.5+0.1+0.06）+1.4（0.5+0.4）=19.701KN/m即線荷載為：q=19.701KN/m1、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6019.701KN/m0.6m7092N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=37092/(2100*100)=1.06N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪應力為1.06N/mm2小于1.3 N/mm2，故能滿足要求!2、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.119.7010.620.709KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.709106/1.67105 0.42N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大彎曲應力為0.42N/mm2小于13 N/mm2，能滿足要求!3、撓度驗算荷載組合為：Qq1+ q2+ 0.06=13.5+0.1+0.06=13.66KN/m最大撓度計算：1010cm方木截面慣性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.33106mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67713.666004/（10090008.33106）0.16 mmv600/4001.5mm方木的最大撓度為0.16mm小于1.5mm，故能滿足要求!3、方木下分配梁計算：橫梁處橫向方木下為縱向布置的分配梁，間距與門架橫距（排距）相同為0.60cm，每道分配梁采用10號槽鋼。根據(jù)橫梁處門架橫向布設情況和縱向槽鋼分配梁受力特點，可按不等跨（0.5+1.0+0.5m）連續(xù)梁計算縱向每延米長度的槽鋼分配梁的強度及撓度。槽鋼分配梁對應門架立桿布設，其橫向間距為60cm，即槽鋼分配梁承擔的荷載（面載）橫向范圍為L=60cm，則有：橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1=67.6KN/m2（詳見1點計算結果），其余荷載按上述取值，則縱向每延米長度的檢算荷載為：方木自重：0.100.1056=0.3KN/m2分配梁槽鋼縱桿自重：109.810-3=0.098KN/m2荷載組合：Q1.35（67.6+0.3+0.098+0.5）+1.4（2.5+2.0）98.77KN/m2線荷載為：q=98.770.6=59.26KN/m1、剪應力強度驗算:最大剪力及剪應力發(fā)生在第二支點右側、第三支點左側最大剪力Qmax1.0ql159.26KN/m0.5m29630N最大剪應力max3Qmax/（2A)329630/(212.74102)34.89N/mm2fv120 N/mm2槽鋼的最大剪應力為34.89N/mm2120 N/mm2，故能滿足要求!2、彎曲應力強度驗算最大彎矩及彎曲應力發(fā)生在第二、三支點處最大彎矩Mmax0.2813ql20.281359.260.524.167KN.m截面抵抗矩W39.7cm3最大彎曲應力maxMmax/W4.167106/（39.7103） 112.6N/mm2fm205N/mm2 槽鋼的最大彎曲應力為112.6N/mm2小于205N/mm2，故能滿足要求!3、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：q（67.6+0.3+0.098+0.5）0.6=41.099撓度最大為第二跨中點最大撓度：fmax5ql4/（384EI）541.0995004/（3842.110519.83104）0.80mmv500/4001.25mm所以，10槽鋼作分配梁鋼管橫梁轉遞上部荷載滿足要求。2.3變截面連續(xù)箱梁底模板及支撐計算2.3.1 翼板處由于變截面連續(xù)箱梁翼板尺寸及模板布置與等高度連續(xù)箱梁一致，因此變截面連續(xù)箱梁翼板處的底模板及支撐可參照等高度連續(xù)箱梁計算結果。2.3.2 腹板、箱室空腹處2.35m高部分腹板與箱室空腹處的混凝土截面積小于等高截面梁箱室加厚段，布置方式按照等高截面梁腹板、箱室空腹處加厚段模板、方木、槽鋼及門架的布置方式可滿足要求；2.353.8漸變段的腹板可參照變截面連續(xù)箱梁橫梁計算結果。2.3.3 變截面（變高度）箱梁漸變段箱室空腹處驗算：1、底模板計算：底模板采用1.5cm厚膠合板，漸變段箱室空腹處底模板下為縱向布置方木（8.58.5cm），按橫向間距30cm布設。模板按3跨連續(xù)梁計算橫向每延米長度的模板強度及撓度。箱梁空腹處取底板變化段最厚位置，底板最厚100cm，頂板厚55cm；則箱室空腹處混凝土自重恒載（面載）q1= H=26(1.0+0.55)=40.3KN/m2；其余荷載按前述取值，并取模板縱向計算長度為L=1m，則該段模板在橫向每延米長度的檢算荷載為：木模板承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（40.3+0.5）+1.4（2.5+2.0）=61.38KN/ 即線荷載為：q=61.38KN/m。(1)、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.661.38KN/m0.3m11048N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=311048/(2100015)=1.12N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪應力為1.12N/mm2小于1.4 N/mm2，故能滿足要求!(2)、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1061.380.320.552KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.552106/3.75104 14.7N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大彎曲應力為14.7N/mm2小于15N/mm2，故能滿足要求!(3)、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Qq1+ q2=40.3+0.540.8KN/截面慣性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67740.83004/（10060002.81105）0.735mmf300/4000.75mm木模板的最大撓度為0.735mm小于0.75mm，故能滿足要求!2、底模下方木計算：漸變段箱室空腹處底模板下為橫向方木（8.58.5cm），橫向間距30cm，橫向方木下為縱向布置的槽鋼分配梁，橫距與門架間距相同（0.9m）。根據(jù)漸變段箱室空腹模板下方木受力特點，可按三等跨（0.9m）連續(xù)梁計算橫向每延米長度的方木強度及撓度，空腹處模板下方木橫向間距為：30cm，即單根方木承擔的荷載（面載）橫向范圍為B=30cm，則有：空腹板處混凝土自重恒載（面載）q1=40.3KN/m2（詳見1點計算結果），其余荷載按上述取值，則橫向每延米長度的檢算荷載為：Q1=40.3KN/m20.3m =12.09KN/mq2=0.5 KN/0.3m=0.15 KN/mq3=2.5 KN/0.3m=0.75KN/mq4=2.0 KN/0.3m=0.6KN/m方木自重：6KN/m3，0.10.16=0.06 KN/m方木承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（12.09+0.15+0.06）+1.4（0.75+0.6）=18.495KN/m即線荷載為：q=18.495KN/m1、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.6ql10.618.495KN/m0.9m9987N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=39987/(2100*100)=1.24N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪應力為1.24N/mm2小于1.3 N/mm2，故能滿足要求!2、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.1ql20.118.4950.921.498KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大彎曲應力maxMmax/W1.498106/1.67105 9.0N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大彎曲應力為9.0N/mm2小于13 N/mm2，能滿足要求!3、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：q（q1+ q2）=12.09+0.15+0.0612.3KN/ ；1010cm方木截面慣性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.3106mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67712.39004/（10090008.3106）0.74mmv900/4002.25mm方木的最大撓度為0.74mm小于2.25mm，故能滿足要求!3、方木下分配梁計算：腹板處橫向方木下為縱向布置的分配梁，采用10槽鋼。間距與門架橫向間距相同，門架橫向間距為90cm，分配梁下門架縱向間距按100cm跨徑計算。即每根10槽鋼分配梁承擔的荷載（面載）橫向范圍為L=0.9m，則有：腹板處混凝土自重恒載（面載）q1=40.3KN/m2，其余荷載按上述取值，則橫向每延米長度的檢算荷載為：方木自重：0.100.10(1/0.3)6=0.2KN/m2分配梁槽鋼縱桿自重：109.810-3=0.098KN/m2荷載組合：Q1.35（40.3+0.2+0.098+0.5）+1.4（2.5+2.0）61.782KN/m2線荷載為：q=61.7820.9=55.604KN/m1、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.60ql0.6055.604KN/m1m33362N最大剪應力max3Qmax/（2A)333362/(212.74102)39.28N/mm2fv120 N/mm2鋼管的最大剪應力為39.28N/mm2120N/mm2，故能滿足要求!2、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.1055.604125.560KN.m截面抵抗矩W39.4cm3最大彎曲應力maxMmax/（W）5.560106/（39.4103） 141N/mm2fm205N/mm2 槽鋼的最大彎曲應力為141N/mm2小于205 N/mm2，故能滿足要求!3、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Q (40.3+0.2+0.098+0.5）=41.098KN/m2線荷載為：q=41.0980.9=36.988KN/m槽鋼截面慣性矩：I198 cm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67736.98810004/（1002.1105198104）0.60mmv1000/4002.5mm所以，1根槽鋼作分配梁轉遞上部荷載滿足要求。2.3.4 橫梁處 （取變截面梁高H=3.8m計算）1、底模板計算：底模板采用1.5cm厚膠合板，箱室處及橫梁段底模板下為橫向布置方木（8.58.5cm），按縱向間距18cm布設（漸變段的腹板與之相同布置）。方木間距為18cm，模板按3跨連續(xù)梁計算縱向每延米長度的模板強度及撓度。箱梁橫梁段為實心段，橫向截面高度H=3.8m；則橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1= H=263.8=98.8KN/m2；其余荷載按前述取值，并取模板縱向計算長度為L=1m，則該段模板在橫向每延米長度的檢算荷載為：木模板承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（98.8+0.5）+1.4（2.5+2.0）=140.355KN/ 即線荷載為：q=140.355KN/m。 (1)、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.6ql0.6140.355KN/m0.18m15158N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=315158/(2100015)=1.36N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪應力為1.36N/mm2小于1.4 N/mm2，故能滿足要求! (2)、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.10ql20.10140.3550.1820.455KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.455106/3.75104 12.1N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大彎曲應力為12.1N/mm2小于15N/mm2，故能滿足要求!(3)、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Qq1+ q2=98.8+0.599.3KN/截面慣性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67799.31804/（10060002.81105）0.42mmf180/4000.45mm木模板的最大撓度為0.42mm小于0.45mm，故能滿足要求!2、底模下方木計算：橫梁處底模板下為橫向方木（8.58.5cm），橫梁處縱向間距18cm，橫向方木下為縱向布置的槽鋼分配梁，橫距與門架榀橫向間距相同（0.3m）。根據(jù)箱梁橫梁段模板下方木受力特點，可按三等跨（0.3m）連續(xù)梁計算橫向每延米長度的方木強度及撓度，橫梁處模板下方木縱向間距為18cm，即單根方木承擔的荷載（面載）縱向范圍為B=18cm，則有：橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1=98.8KN/m2（詳見1點計算結果），其余荷載按上述取值，則縱向每延米長度的檢算荷載為：Q1=98.8KN/m20.18m =17.784KN/mq2=0.5 KN/0.18m=0.09 KN/mq3=2.5 KN/0.18m=0.45KN/mq4=2.0 KN/0.18m=0.36KN/m方木自重：6KN/m3，0.10.16=0.06 KN/m方木承受組合荷載：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（17.784+0.09+0.06）+1.4（0.45+0.36）=25.345KN/m即線荷載為：q=25.345KN/m1、剪應力強度驗算最大剪力Qmax0.6ql0.625.345KN/m0.3m4562N最大剪應力max=3Qmax/（2bh）=34562/(2100*100)=0.68N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪應力為0.68N/mm2小于1.3 N/mm2，故能滿足要求!2、彎曲應力強度驗算最大彎矩Mmax0.1ql20.125.3450.320.228KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大彎曲應力maxMmax/W0.228106/1.67105 1.4N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大彎曲應力為1.4N/mm2小于13 N/mm2，能滿足要求!3、撓度驗算撓度驗算時荷載組合為：Qq1+ q2=98.8+0.599.3KN/ ；q=99.30.18=17.874 KN/m1010cm方木截面慣性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.3106mm4最大撓度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67717.8743254/（10090008.3106）0.18mmv325/4000.81mm方木的最大撓度為0.18mm小于0.81mm，故能滿足要求!3、方木下分配梁計算：橫梁處橫向方木下為縱向布置的分配梁，間距與門架橫距相同(30cm)（漸變段的腹板與之相同，為30cm間距），每道分配梁采用10號槽鋼。根據(jù)橫梁處門架橫向布設情況和縱向槽鋼分配梁受力特點，可按三不跨（30cm+100cm+30cm）連續(xù)梁計算縱向每延米長度的槽鋼分配梁的強度及撓度。槽鋼分配梁對應門架立桿布設，其橫向間距為30cm，即每根槽鋼分配梁承擔的荷載（面載）橫向范圍為L=30m，則有：橫梁處混凝土自重恒載（面載）q1=98.8KN/m2（詳見1點計算結果），其余荷載按上述取值，則縱向每延米長度的檢算荷載為：方木自重：0.100.10(1/0.18)6=0.33KN/m2分配梁槽鋼縱桿自重：109.810-3=0.098KN/m2荷載組合：Q1