苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵.docx

20145May 2014苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵張旭，劉志宏，李玉虎，劉智勇，李啟厚(中南大學 冶金與環(huán)境學院，湖南 長沙，410083)摘要：對苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵進行研究，考察 NaOH 濃度、O2 分壓、溫度、浸出時間和液固質(zhì)量比等因素對砷、銻和鉛浸出行為的影響。研究結(jié)果表明：在火法處理鉛陽極泥產(chǎn)出的高砷銻煙塵中，砷、銻的主要物 相分別為 As2O3 和 Sb2O3，銻也有少量以 Sb2O5 存在；在苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵過程中，As()氧化為溶 解度更大的 As()進入溶液，同時 Sb()氧化為 Sb()，并形成難溶化合物 Sb2O32Sb2O5、Pb2Sb2O7 和 NaSb(OH)6， 進入浸出渣中；實驗確定的最佳工藝條件為：NaOH 質(zhì)量濃度 40 g/L，O2 分壓 2.0 MPa，浸出溫度 140 ，浸出 時間 2 h，液固質(zhì)量比 10。在此條件下，As 的浸出率可達 95%以上，而 Sb 和 Pb 的浸出率均小于 1.0%。 關(guān)鍵詞：高砷銻煙塵；氧壓浸出；脫砷；苛性堿溶液中圖分類號：TF09；TF803.23文獻標志碼：A文章編號：16727207(2014)05139007Oxygen pressure leaching of arsenic andantimony bearing flue dust in NaOH solutionZHANG Xu, LIU Zhihong, LI Yuhu, LIU Zhiyong, LI Qihou(School of Metallurgy and Environment, Central South University, Changsha 410083, China)Abstract: The oxygen pressure leaching of arsenic and antimony bearing flue dust in NaOH solution was investigatedand the effects of NaOH concentrate, O2 pressure, temperature, time and mass ratio of liquid to solid were evaluated experimentally. The results show that the main phases of arsenic and antimony in the flue dust produced in the pyrometallurgical treatment of anode slime of lead electrorefining are As2O3 and Sb2O3 separately, with a small amount of antimony also being in the form of Sb2O5. In the process of the oxygen pressure leaching of arsenic and antimony bearing flue dust in NaOH solution, As() ions are oxidized into As() with a higher dissolubility in alkaline solution in the leaching process, while Sb() ions are also oxidized into Sb() and precipitated into leach residue in the form of Sb2O32Sb2O5, Pb2Sb2O7 and NaSb(OH)6. The optimum condition of the leaching is determined to be as follows: NaOH concentrate of 40 g/L, O2 partial pressure of 2.0 MPa, temperature of 140 , leaching time of 2 h, the mass ratio of liquid to solid of 10. Under the optimum conditions, the leaching rate of arsenic is more than 95%, while both of the leaching rates of antimony and lead are less than 1.0%, correspondingly.Key words: arsenic and antimony bearing dust; oxygen pressure leaching; arsenic removal; NaOH solution理銅和鉛陽極泥煙塵34、銅轉(zhuǎn)爐煙灰56、高砷次氧化鋅7等。實現(xiàn)砷與其他有價金屬的高效分離，是處 理各類含砷煙塵的必由途徑，也是冶金技術(shù)亟待解決重有色冶煉是主要的砷污染源，我國每年由精礦帶入冶煉廠的砷量高達數(shù)萬噸12。砷及其化合物易于 揮發(fā)，火法冶煉中富集于各類含砷煙塵中，如火法處收稿日期：20130518；修回日期：20130828基金項目：教育部新世紀優(yōu)秀人才資助計劃(NCET-11-0517)；中國博士后科學基金資助項目(2012M521544)通信作者：劉志宏(1963)，男，湖南石門人，博士，教授，從事有色冶金復雜物料處理及有色金屬深加工的研究；電話E-mail: 第 5 期 張旭，等：苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵 1391的難題?；鸱ㄌ幚磴U陽極泥產(chǎn)出的高砷銻煙塵，通常含砷 15%25%，銻 40%60%(質(zhì)量分數(shù))，此外還含 有一定量的鉛和鉍等，由于砷、銻同為 VA 族元素， 物理化學性質(zhì)相似，而且其價態(tài)多，在煙塵中賦存物 相及其嵌布狀態(tài)復雜，處理這類煙塵時實現(xiàn)砷與銻等 其他有價金屬分離難度很大8。針對高砷銻煙塵的脫 砷問題已有廣泛的生產(chǎn)實踐與研究。國內(nèi)冶煉廠處理 高砷銻煙塵的傳統(tǒng)工藝為反射爐還原揮發(fā)，但由于砷、 銻性質(zhì)相似，揮發(fā)煙塵中仍含有 20%左右的銻，且火 法能耗高，存在含砷粉塵污染問題，該工藝將逐步被 淘汰。因而，濕法脫砷技術(shù)是研究熱點，如采用堿浸、 酸浸工藝4, 6等。段學臣9提出了低溫氯化蒸餾處理 高砷銻煙塵的工藝，該方法利用 AsCl3 和 SbCl3 沸點不 同蒸餾分離砷、銻，分離效果好，但氯鹽體系對設備 腐蝕嚴重，且 AsCl3 屬易溶解、易揮發(fā)的劇毒物質(zhì)， 這些原因使其難以工業(yè)化應用。由于砷、銻氧化物均 呈兩性，因而簡單堿浸或酸浸分離效果均不太理想。 舒萬艮等10研究了粗銻氧 NaOH 溶液浸出脫砷制備醋 酸銻的工藝，在 90 下，用 9%(質(zhì)量分數(shù))的 NaOH 溶液浸出 2.5 h，銻的浸出率小于 1%，但砷的浸出率 也不高，僅有 74%左右。為提高砷的浸出率，周紅華 等1112研究了 Na2S 與 NaOH 混合堿溶液浸出高砷銻 煙塵氧化分離砷、銻，在最佳條件下，砷的浸出率 大于 98%，且銻的回收率也可達到 95%以上，但硫化 劑、氧化劑等試劑消耗大，使得該工藝的經(jīng)濟性欠佳。 樊立峰等1314探討了選擇浸出處理砷銻煙塵的工藝， 即首先采用碳酸鈉焙燒堿浸脫砷，然后采用硫化鈉 浸出回收銻，接著采用 HClNaCl 浸出回收鉛，再從 浸出渣中回收錫。盡管該工藝基本實現(xiàn)了各主要有價 金屬的回收，但冗長的工藝路線使得處理成本較高， 難以產(chǎn)業(yè)化應用。為此，本文作者對 NaOH 溶液氧壓 浸出高砷銻煙塵進行實驗研究，在堿性氧壓條件下氧 化 As()和 Sb()，并利用 As()和 Sb()在堿性體 系中溶解性的差別，使其分別進入溶液和渣中，完成 砷、銻的高效分離，以期實現(xiàn)高砷銻煙塵的浸出、分 離一步完成的短流程、高效率處理。表 1Table 1高砷銻煙塵主要化學成分(質(zhì)量分數(shù))Main chemical composition of arsenic and antimony bearing flue dust%AsSbSiO2PbFeAl2O323.3622.708.315.862.101.85ClNa OBiCaOMgO21.431.260.860.590.38表 2高砷銻煙塵粒度分布Table 2Particle size distribution of arsenic and antimonybearing flue dust粒度/m質(zhì)量分數(shù)/%494957586768808110911015015028.758.1323.0515.7815.334.664.30圖 1 高砷銻煙塵 XRD 分析圖譜Fig. 1 XRD pattern of arsenic and antimony bearing flue dust由表 1 可知：實驗所用高砷銻煙塵中 As 和 Sb 的質(zhì)量分數(shù)分別為 23.36%和 22.70%。由圖 1 可知：煙 塵中的 As 和 Sb 主要物相分別為 As2O3 和 Sb2O3，而 Sb 也有少量以 Sb2O5 形態(tài)存在。由表 2 可見：實驗所 用高砷銻煙塵粒度較細，粒徑大于 150 m 的僅有4.30%，小于 49 m 的占 28.75%。 實驗所用試劑，如氫氧化鈉、次亞磷酸鈉、硫酸鈰等，均為分析純。水為去離子水。1.2 浸出實驗浸出實驗在 1 L 機械攪拌鈦制高壓釜中進行。稱 取一定質(zhì)量的高砷銻煙塵于高壓釜內(nèi)，按預定液固質(zhì)1實驗1.1實驗原料樣品取自國內(nèi)某鉛冶煉廠的高砷銻煙塵，經(jīng)研磨、 烘干、混勻后作為實驗原料，其化學成分和粒度分析 結(jié)果分別如表 1 和表 2 所示，圖 1 所示為其 XRD 圖譜。1392中南大學學報(自然科學版)第 45 卷量比往釜內(nèi)加入設定濃度的氫氧化鈉溶液，密閉高壓釜，開啟攪拌控制其速度在 200 r/min，待釜內(nèi)溫度升 至預定溫度后，按實驗要求的氧氣分壓通入 O2，開始 計算浸出時間。達到浸出時間后，關(guān)閉加熱裝置，往 釜內(nèi)冷卻盤管中通入自來水冷卻，待釜內(nèi)壓力降至常 壓后，開啟高壓釜，移出料液過濾洗滌。測量浸出液 體積取樣分析，浸出渣干燥后稱重取樣分析。1.3 分析檢測采用次磷酸鹽碘量法15測定浸出液中的總砷含 量；采用硫酸鈰滴定法15測定浸出液中總銻含量；對 于浸出液中低濃度的砷、鉛、銻，采用美國熱電公司 IRIS Intrepid II XSP 型 ICP-AES 分析其含量；采用 Rigaku-TTRIII 型 X 線衍射儀(Cu 靶，K，=0.154 06 nm) 分析原料和浸出渣物相。浸出實驗中，As，Sb 和 Pb 的浸出率按溶液分析結(jié)果計算。1NaOH 質(zhì)量濃度/(gL )：(a) 10; (b) 20; (c) 30; (d) 40; (e) 50圖 3 不同 NaOH 質(zhì)量濃度下浸出渣的 XRD 圖譜Fig. 3 XRD patterns of leach residues obtained at differentNaOH concentrations2實驗結(jié)果與討論到 40 g/L 時，砷的浸出率由 66.51%提高至 95.86%，鉛、銻的浸出率分別由 15.60%，15.85%降至 0.11%，0.78%。原因在于：根據(jù) As-H2O 和 Sb-H2O 系的 pH圖，在高堿性條件下，As()和 Sb()均易于被 O2 氧2.1NaOH 質(zhì)量濃度的影響在 O2 分壓 2.0 MPa，溫度 140 ，浸出時間 2 h， 液固質(zhì)量比 10 的條件下，考察 NaOH 質(zhì)量濃度對高 砷銻煙塵浸出的影響，砷、銻和鉛浸出率隨 NaOH 質(zhì) 量濃度的變化關(guān)系及相應浸出渣的 XRD 圖譜分別如 圖 2 和圖 3 所示。由圖 2 可見：隨 NaOH 質(zhì)量濃度的增大，As 的浸 出率提高，而與其相反，Sb 和 Pb 浸出率則隨之降低， 但當 NaOH 質(zhì)量濃度大于 40 g/L 后，其對各元素浸出 率的影響趨于平緩。當 NaOH 質(zhì)量濃度由 10 g/L 上升1617化為 As()和 Sb() ；As()在堿性體系具有較高的溶解度18，而 Sb()則難溶于堿性溶液中1112。 圖 3 所示為浸出渣 XRD 分析結(jié)果。由圖 3 可見：NaOH 質(zhì)量濃度較低時，浸出渣中 Sb 主要為 Sb2O3，隨著 NaOH 質(zhì)量濃度提高，浸出渣中 Sb2O32Sb2O5 和 Pb2Sb2O7 增多。當 NaOH 質(zhì)量濃度達到 40 g/L，浸出 渣的 XRD 圖譜中出現(xiàn) NaSb(OH)6 的特征衍射峰，說 明氧化生成的 Sb()大量以 NaSb(OH)6 沉淀。以上結(jié) 果表明：在氧壓浸出條件下，隨著 NaOH 質(zhì)量濃度的 增加，促進了物料中 Sb()氧化為 Sb()，銻和鉛以 NaSb(OH)6，Pb2Sb2O7 和 Sb2O32Sb2O5 等形態(tài)進入浸 出渣中，實現(xiàn) As 與 Sb 和 Pb 的高效分離。2.2 O2 分壓的影響在 NaOH 質(zhì)量濃度 40 g/L，反應溫度 140 ，浸 出時間 2 h，液固質(zhì)量比 10 的條件下，考察 O2 分壓對高砷銻煙塵浸出的影響。砷、銻和鉛浸出率隨 O2 分壓的變化關(guān)系及相應浸出渣的 XRD 圖譜分別如圖 4 和 圖 5 所示。從圖 4 可知：當氧氣分壓從 0.5 MPa 提高到 2.5MPa 時，As 和 Sb 的浸出率基本不變，分別為 95%和0.9%左右，而鉛的浸出率隨之逐步降低，由 0.5 MPa時的 1.02%降至 2.5 MPa 時的 0.05%。這表明 As 和 Sb1As 浸出率；2Pb 浸出率；3Sb 浸出率圖 2 NaOH 質(zhì)量濃度對砷、銻和鉛浸出率的影響Fig. 2 Effects of NaOH concentrations on leaching rates of arsenic, antimony and lead 第 5 期 張旭，等：苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵 13932.3浸出溫度的影響在 NaOH 質(zhì)量濃度 40 g/L，氧氣分壓 2.0 MPa， 反應時間 2 h，液固質(zhì)量比 10 的條件下，考察浸出溫 度對高砷銻煙塵浸出的影響。砷、銻和鉛浸出率隨溫 度的變化關(guān)系及相應浸出渣的 XRD 圖譜分別如圖 6 和圖 7 所示。1As 浸出率；2Pb 浸出率；3Sb 浸出率圖 4 O2 分壓對砷、銻和鉛浸出率的影響Fig. 4 Effects of oxygen partial pressure on leaching rates of arsenic, antimony and lead1As 浸出率；2Pb 浸出率；3Sb 浸出率圖 6 浸出溫度對砷、銻和鉛浸出率的影響Fig. 6 Effects of leaching temperature on leaching rates of arsenic, antimony and leadO2 分壓/MPa: (a) 0.5; (b) 1.0; (c) 1.5; (d) 2.0; (e) 2.5圖 5 不同 O2 分壓下浸出渣的 XRD 圖譜Fig.5 XRD patterns of leach residues obtained at different oxygen partial pressures氧化所需的氧氣分壓較低，在氧氣分壓為 0.5 MPa 時，即可實現(xiàn) As()和 Sb()分別向 As()和 Sb()的轉(zhuǎn) 化。由圖 5 可知：在氧氣分壓為 0.5 MPa 時，浸出渣 的 XRD 圖譜中已經(jīng)出現(xiàn) NaSb(OH)6 和 Sb2O32Sb2O5 的特征衍射峰，且隨氧分壓的增加，其衍射峰強度逐 步提高，而 Sb2O3 的衍射峰不斷減弱，這說明氧氣分 壓越高，越有利于浸出渣中的 Sb()向 Sb()轉(zhuǎn)變。 當氧分壓低于 2.0 MPa 時，鉛主要以 PbO 形式與 Sb2O3 結(jié)合生成了 PbOSb2O3 沉淀，隨著氧分壓的增加，其 進一步轉(zhuǎn)化為 Pb2Sb2O7。鉛的沉淀形態(tài)隨 O2 分壓的改 變，是鉛浸出率隨 O2 提高而稍有降低的原因。溫度/: (a) 80; (b) 110; (c) 140; (d) 170; (e) 200圖 7 不同浸出溫度下浸出渣的 XRD 圖譜Fig.7 XRD patterns of leach residues obtained at different leaching temperatures從圖 6 可以看出，當溫度從 80 上升到 140 時，As 的浸出率由 89.05%上升到 95.86%，而銻和鉛的浸 出率分別由 1.19%和 0.92%下降至 0.78%和 0.11%，進 一步提高反應溫度時，對砷、銻、鉛的浸出率影響不1394中南大學學報(自然科學版)第 45 卷大。由圖 7 可見，溫度對浸出渣中 Sb 的物相形態(tài)影響較大。80 時，Sb 主要以 Sb2O3 和 NaSb(OH)6 進 入浸出渣；隨著浸出溫度的升高，Sb2O3 和 NaSb(OH)6 的衍射峰逐步弱化，而 Sb2O32Sb2O5 的衍射特征峰顯 著增強；當浸出溫度為 170 時，Sb2O3 的衍射特征 峰已基本消失，Sb 主要以 NaSb(OH)6 和 Sb2O32Sb2O5 形式存在；當浸出溫度達到 200 時，浸出渣中 Sb 已完全轉(zhuǎn)化為 Sb2O32Sb2O5。另外，實驗結(jié)果也表明： 溫度對 Pb2Sb2O7 的形成影響不大，但較高的溫度有利 于銻的氧化，由此促進鉛的沉淀。2.4浸出時間的影響在 NaOH 質(zhì)量濃度 40 g/L，氧氣分壓 2.0 MPa， 浸出溫度 140 ，液固質(zhì)量比 10 的條件下，考察浸出 時間對高砷銻煙塵浸出的影響。砷、銻和鉛浸出率隨 浸出時間的變化關(guān)系及相應浸出渣的 XRD 圖譜分別 如圖 8 和圖 9 所示。從圖 8 可看出，浸出 1 h 后，砷、銻、鉛的浸出 率可分別達到 94.11%，1.27%和 0.69%。隨浸出時間 的進一步增加，砷的浸出率稍有增加，而銻和鉛的浸 出率逐步降低。根據(jù)圖 1 可知，砷在高砷銻煙塵中主 要以 As2O3 形式存在，因而對于高砷銻煙塵中的砷， 在堿性溶液中會很快溶解。在高砷銻煙塵中，砷除了 以 As2O3 形態(tài)存在外，還可能有少量難溶砷酸鹽11。 因此，當以 As2O3 形態(tài)存在的砷被浸出完全后，砷酸 鹽的溶解速度將直接決定砷的浸出效果。同樣銻的浸 出直接受其物相的影響，這點也可從圖 9 所示浸出渣 的 XRD 圖譜中得到證實，浸出初始階段，渣中銻主 要以 Sb2O3 形式存在，其在堿性體系中溶解度較大，時間/h: (a) 1; (b) 2; (c) 4; (d) 6; (e) 8圖 9 不同浸出時間浸出渣的 XRD 圖譜XRD patterns of leach residues obtained at different leaching timesFig. 9因此浸出率較高。隨著浸出時間的延長，Sb()被逐漸氧化為 Sb(), 浸出渣中銻主要以 NaSb(OH)6 和 Sb2O32Sb2O5 形式存在，其在堿性溶液中溶解度較小， 因而銻的浸出率隨浸出時間延長而逐步降低。當浸出 時間超過 4 h 后，鉛的浸出率會隨時間的增加而再次 升高，這可能是由于砷、銻的鉛酸鹽(AsxPbyOz ， SbxPbyOz)被浸出后所造成?？紤]到砷與銻和鉛的分離 效果及浸出效率，浸出時間以 2 h 較為適宜。2.5液固質(zhì)量比的影響在 NaOH 質(zhì)量濃度 40 g/L，O2 分壓 2.0 MPa，浸 出溫度 140 ，浸出時間 2 h 條件下，考察液固質(zhì)量 比對高砷銻煙塵浸出的影響。砷、銻和鉛浸出率隨液 固質(zhì)量比的變化關(guān)系及相應浸出渣的 XRD 圖譜分別 如圖 10 和圖 11 所示。由圖 10 可知：當液固質(zhì)量比從 5 增加至 10 時， 砷的浸出率由 76.01%提高到 95.86%，而銻的浸出率 則由 6.44%降至 0.78%。當液固質(zhì)量比進一步增加時， 砷和銻的浸出率變化不大。與之不同的是，隨著液固 質(zhì)量比增加，鉛的浸出率逐步提高，特別是當液固質(zhì) 量比超過 20 后，鉛的浸出率迅速提高，如液固質(zhì)量比 為 10 時，鉛浸出率為 0.11%；而當提高至 20 時，其 浸出率可達 0.91%。低液固質(zhì)量比條件下，堿量較少， 不足以完全溶解煙塵中的砷、銻物相，而隨著液固質(zhì) 量比的增加，過多的堿量導致物料中的 Pb()與 OH 發(fā)生配合反應而溶解于溶液中。因此，為確保 As 的 浸出效果及其與 Pb 和 Sb 有效分離，選用液固質(zhì)量比1As 浸出率；2Pb 浸出率；3Sb 浸出率圖 8 浸出時間對砷、銻和鉛浸出率的影響Fig. 8 Effects of leaching time on leaching rates of arsenic, antimony and lead 第 5 期 張旭，等：苛性堿溶液氧壓浸出高砷銻煙塵 1395為 10 較為合適。Sb2O3.2Sb2O5，Pb2Sb2O7 和 NaSb(OH)6 沉淀進入浸出渣中。(3) 實驗確定的最佳工藝條件為：NaOH 質(zhì)量濃度40 g/L，O2 分壓 2.0 MPa，浸出溫度 140 ，浸出時間2 h，液固質(zhì)量比 10。在此條件下，As 的浸出率可達95%以上，而 Sb 和 Pb 的浸出率均小于 1.0%。該工藝 實現(xiàn)了砷和銻的一步分離，工藝流程短，堿耗低，有 價金屬回收率高，因而具有較好的經(jīng)濟技術(shù)指標。參考文獻：1Bhattacharya P, Welch A H, Stollenwerk K G, et al. Arsenic inthe environment: Biology and chemistryJ. Science of the TotalEnvironment, 2007, 379: 109120.Nriagu J O, Pacyna J M. Quantitative assessment of worldwide contamination of air, water and soils by trace metalsJ. Nature,1988, 333: 134139.CAO Huazhen, CHEN Jinzhong, YUAN Haijun, et al. Preparation of pure SbCl3 from lead anode slime bearing high antimony and low silverJ. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2010, 20(12): 23972403.Amer A M. Processing of copper anodic-slimes for extraction of valuable metalsJ. Waste Management, 2003, 23(8): 763770. CHEN Ya, LIAO Ting, LI Gaibian, et al. Recovery of bismuth and arsenic from copper smelter flue dusts after copper and zinc extractionJ. Minerals Engineering, 2012, 39: 2328.Morales A, Cruells M, Roca A, et al. Treatment of copper flash smelter flue dusts for copper and zinc extraction and arsenic stabilizationJ. Hydrometallurgy, 2010, 105(1/2): 148154.LI Yuhu, LIU Zhihong, LI Qihou, et al. Removal of arsenic from Waelz zinc oxide using a mixed NaOH-Na2S leachJ. Hydrometallurgy, 2011, 108(3/4): 165170.LI Yuhu, LIU Zhihong, ZHAO Zhongwei, et al. Determination of arsenic speciation in secondary zinc oxide and arsenic leachabilityJ. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2012, 22(5): 12091216.段學臣. 高砷銻煙塵中砷銻的回收J. 中南礦冶學院學報,1991, 22(2): 149155.DUAN Xuechen. Recovery of arsenic and antimony from smoky dust with high content of arsenic and antimonyJ. Journal of Central South Institute of Mining & Metallurgy, 1991, 22(2):149155.舒萬艮, 陳其垠, 姜友云. 由粗銻氧制備醋酸銻J. 礦產(chǎn)綜合 利用, 2000(2): 3437.SHU Wanyin, CHEN Qiyin, JIANG Youyun. The preparation of antimony acetate from crude antimony oxideJ. MutipurposeUtilization of Mineral Resources, 2000(2): 3437.1As 浸出率；2Pb 浸出率；3Sb 浸出率圖 10 液固質(zhì)量比對砷、銻和鉛浸出率的影響Fig. 10 Effects of mass ratio of liquid to solid on leaching rates of arsenic, antimony and lead234567液固質(zhì)量比：(a) 5; (b) 10; (c) 15; (d) 20; (e) 25圖 11 不同液固質(zhì)量比下浸出渣的 XRD 圖譜 Fig.11 XRD patterns of leaching residues obtained at different mass ratio of liquid to solid893結(jié)論(1) 火法處理鉛陽極泥產(chǎn)出的高砷銻煙塵中，砷、銻的主要物相分別為 As2O3 和 Sb2O3，銻也有少量以Sb2O5 存在。(2) 在苛性堿溶液中氧壓浸出高砷銻煙塵，可實 現(xiàn)砷與銻、鉛的高效分離，其原理為 As()氧化為溶 解度更大的 As()進入溶液，Sb()氧化為 Sb()， 形成在堿 性溶液中 較 Sb2O3 溶解度更 低的 101396中南大學學報(自然科學版)第 45 卷周紅華. 高砷銻煙灰綜合回收工藝研究J. 湖南有色金屬,2005, 21(1): 2122.ZHOU Honghua. Research on sythetic recycle of dust being rich in Sb and AsJ. Hunan Nonferrous Metals, 2005, 21(1): 2122.龍志娟. 用銻砷煙灰制取焦銻酸鈉和砷酸鈉J. 遼寧化工,2009, 38(10): 738740.LONG Zhijuan. Preparation of sodium pyroantimonate and sodium arsenate with Sb and As-c