組裝式鋼貨架螺栓連接梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)[精品資料]

組裝式鋼貨架螺栓連接梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn) -精品資料 本文檔格式為 WORD,感謝你的閱讀。 最新最全的 學(xué)術(shù)論文 期刊文獻(xiàn) 年終總結(jié) 年終報(bào)告 工作總結(jié) 個(gè)人總結(jié) 述職報(bào)告 實(shí)習(xí)報(bào)告 單位總結(jié) 基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（ 50978076） 作者簡(jiǎn)介：成 博（ 1985），男，河北邢臺(tái)人，工學(xué)博士研究生， Email： 。 摘要：為了研究組裝式鋼貨架中螺栓連接梁柱節(jié)點(diǎn)的剛度、承載力和耗能性能，進(jìn)行了 節(jié)點(diǎn)單調(diào)加載和反復(fù)加載試驗(yàn)。結(jié)果表明：改變橫梁與連接板的相對(duì)位置對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)的初始剛度、極限承載力和變形特征均有影響；當(dāng)橫梁位于連接板上側(cè)時(shí)，節(jié)點(diǎn)中承受向上拉力的一側(cè)連接板被螺栓撕裂，此種節(jié)點(diǎn)的初始剛度和極限承載力最小；橫梁焊接在連接板中下部的 2 種節(jié)點(diǎn)在橫梁產(chǎn)生較大轉(zhuǎn)角（超過 0.18 rad）后，承載力并沒有下降；在單調(diào)加載試驗(yàn)中，由于螺栓與螺栓孔壁之間存在著間隙，螺栓會(huì)發(fā)生滑移，使試件的彎矩轉(zhuǎn)角曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折；反復(fù)加載試驗(yàn)得到的節(jié)點(diǎn)荷載轉(zhuǎn)角滯回曲線呈 Z 形，每個(gè)加載級(jí)的節(jié)點(diǎn)能量耗散系數(shù)與割線剛度隨著加載循環(huán)次數(shù) 的增加而減小。 關(guān)鍵詞：鋼貨架；梁柱節(jié)點(diǎn)；螺栓；剛度；極限承載力；耗能性能 TU392.5 文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A 0 引 言 組裝式倉(cāng)儲(chǔ)貨架是應(yīng)用最廣泛的貨架類型。為了組裝方便，貨架的梁柱節(jié)點(diǎn)多為掛鉤式節(jié)點(diǎn)：在橫梁的端部焊接一個(gè)L 形連接板，連接板上沖壓出多個(gè)掛鉤。組裝貨架時(shí)，將掛鉤伸進(jìn)立柱腹板上的孔洞內(nèi)，形成掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)。此種節(jié)點(diǎn)的優(yōu)點(diǎn)是加工制作容易、組裝簡(jiǎn)便，但是其抗彎性能不穩(wěn)定，在掛鉤和立柱腹板孔壁接觸處易發(fā)生板件撕裂破壞。另外一種節(jié)點(diǎn)則采用螺栓代替掛鉤，將立柱腹板和 橫梁連接板連在一起。螺栓的使用雖然會(huì)使貨架裝配工作相對(duì)復(fù)雜，但是可有效改善橫梁連接板與立柱腹板之間的傳力途徑，減緩出現(xiàn)掛鉤式節(jié)點(diǎn)中的板件撕裂破壞現(xiàn)象。因此，螺栓式節(jié)點(diǎn)正得到越來越多的應(yīng)用。 在組裝式貨架中，梁柱節(jié)點(diǎn)的抗彎性能既影響貨架的側(cè)向剛度，又影響立柱與橫梁的彎矩分配及承載能力，因此貨架梁柱節(jié)點(diǎn)是鋼結(jié)構(gòu)貨架研究的一個(gè)重要方面 12。目前，此類研究多數(shù)是關(guān)于掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)的抗彎性能 37，即采用原型試驗(yàn)的方法分析掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)的極限彎矩、轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和耗能能力等。近年來，隨著螺栓式節(jié)點(diǎn)應(yīng)用的增多 ，對(duì)其性能的研究工作也逐漸開始 812。 Gilbert等 13研究了一種螺栓連接梁柱節(jié)點(diǎn)的抗彎性能，但這種節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造形式與中國(guó)使用的節(jié)點(diǎn)明顯不同，其橫梁截面也與中國(guó)的貨架橫梁不同。 為充分了解螺栓式梁柱節(jié)點(diǎn)的性能，本文中筆者對(duì)此類梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行單調(diào)加載和反復(fù)加載作用下的試驗(yàn)，分析節(jié)點(diǎn)的抗彎性能、變形模式和耗能性能等，以期對(duì)這種節(jié)點(diǎn)的應(yīng)用與研究有所裨益。 1 試驗(yàn)概況 1.1 試件設(shè)計(jì)與制作 貨架梁柱節(jié)點(diǎn)的具體細(xì)節(jié)因制造廠家的不同而不同，目前還沒有關(guān)于其抗彎性能的實(shí)用 理論分析方法，各國(guó)貨架規(guī)范1416均規(guī)定采用試驗(yàn)方法來測(cè)定節(jié)點(diǎn)的抗彎性能。本文中試件的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造見圖 1。貨架制造廠家所生產(chǎn)的貨架立柱型號(hào)較多，腹板寬度在 50 mm 與 120 mm 之間。本文中采用一個(gè)較小截面的立柱，立柱腹板上有圓形和傾斜矩形孔洞。節(jié)點(diǎn)的 L 形連接板的一面焊接在橫梁端部，另一面沖切有 2 個(gè)圓孔，通過4.8級(jí) M8普通螺栓與立柱腹板上的圓孔相連。連接板與橫梁的相對(duì)位置 有 3 種，本文中試驗(yàn)共有 3 組 9 個(gè)單調(diào)加載試件（試件編號(hào)分別為 LZSD1 3， LZZD1 3， LZXD1 3）和 2 組 4 個(gè)反復(fù)加載 試件（試件編號(hào)分別為 LZSF1， LZSF2， LZZF1，LZZF2）。對(duì)于試件的編號(hào)，第 3 個(gè)字母表示橫梁與連接板的相對(duì)位置， S 表示橫梁焊接在連接板上部， Z 表示焊接在中部， X 表示焊接在下部；第 4 個(gè)字母表示荷載的類別， D 表示單調(diào)加載， F 表示反復(fù)加載，如試件 LZSF1表示橫梁焊接在連接板上部的反復(fù)加載試件。 采用拉伸試驗(yàn)來測(cè)定立柱、橫梁和連接板的材料特性。材性試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)件是從構(gòu)件的平直部位上截取的，其中，立柱標(biāo)準(zhǔn)件取自立柱翼緣，橫梁標(biāo)準(zhǔn)件的截取位置是矩形鋼管的平面中部。構(gòu)件的材料性能見表 1。 1.2 試驗(yàn)方案 1.2.1 加載裝置 本文中選用懸臂梁法進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)加載裝置見圖 2。貨架立柱水平放置，在其兩端的腹板通過 4 個(gè)螺栓與槽型連接件連接在一起，槽型連接件再通過短柱和小底梁固定在 L 形反力架的水平部分上。貨架橫梁豎向放置，其下端連接在立柱中部形 成螺栓式梁柱節(jié)點(diǎn)，上端承受拉壓千斤頂施加的水平作用力。拉壓千斤頂?shù)囊欢斯潭ㄔ?L 形反力架的豎向部分上，另一端通過力傳感器和鋼軸與橫梁連接在一起。 在進(jìn)行單調(diào)加載試驗(yàn)時(shí)，拉壓千斤頂施加的是拉力。當(dāng)試件承載力下降或橫梁轉(zhuǎn)角大 于 0.18 rad 時(shí)，試驗(yàn)終止。反復(fù)加載試驗(yàn)通過控制橫梁轉(zhuǎn)角施加往復(fù)水平荷載，加載制度共有 4 級(jí)，即橫梁轉(zhuǎn)角為 0.025， 0.05， 0.075， 0.1 rad，其中，前 3 級(jí)每級(jí)循環(huán) 3 周，第 4 級(jí)循環(huán) 6 周。在每個(gè)加載級(jí)開始時(shí)，拉壓千斤頂先施加拉力，然后再施加推力。 1.2.2 測(cè)試內(nèi)容 本試驗(yàn)采用 3 個(gè)位移計(jì) W1 W3測(cè)量橫梁的水平位移，位移計(jì)布置位置見圖 2。位移計(jì) W1測(cè)量的是拉壓千斤頂?shù)纳炜s長(zhǎng)度，而橫梁的轉(zhuǎn)角可通過位移計(jì) W2和 W3的測(cè)量值計(jì)算得到；力傳感器與位移計(jì)的信號(hào)由信號(hào)測(cè)試分析系統(tǒng)自動(dòng)采 集。2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 2.1 單調(diào)加載試驗(yàn) 2.1.1 試驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)象 單調(diào)加載試驗(yàn)所得到的彎矩轉(zhuǎn)角曲線如圖 3 所示，其中， A， B 均為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，轉(zhuǎn)角為橫梁的轉(zhuǎn)角，彎矩由力傳感器的荷載乘以鋼軸中心到立柱上表面的垂直距離得到。每組 3 個(gè)試件的試驗(yàn)曲線相差不大，其中，只有試件 LZSD1 3 的彎矩轉(zhuǎn)角曲線有下降段。試件 LZSD1的變形見圖 4（ a），由于連接螺栓的剪切作用，試件連接板在受向上拉力的部位發(fā)生了撕裂破壞，立柱腹板上的螺栓孔由于孔壁受擠壓而擴(kuò)大，同時(shí)焊接橫梁的那側(cè)連接板產(chǎn)生變形。另 外 2 組試件 LZZD1 3 和LZXD1 3 的抗彎承載力沒有降低，試件的變形特征相似。試件 LZXD1的節(jié)點(diǎn)連接板沒有發(fā)生撕裂破壞，但立柱腹板孔洞和節(jié)點(diǎn)連接板產(chǎn)生了較大變形 圖 4（ b） 。 文獻(xiàn) 3， 7中掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)得到的彎矩轉(zhuǎn)角曲線均有下降段，節(jié)點(diǎn)極限抗彎承載力所對(duì)應(yīng)的橫梁轉(zhuǎn)角在 0.05 0.15 rad 之間。而本試驗(yàn)中橫梁焊接在節(jié)點(diǎn)連接板中下部的 2 組試件 LZZD13 和 LZXD1 3 的最大轉(zhuǎn)角均已超過了 0.18 rad，其彎矩仍沒有下降，說明相比掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)，這 2 組節(jié)點(diǎn)具有更強(qiáng)的變形能力。 2.1.2 剛度及極限承載力 試件的初始剛度及極限承載力見表 2。第 1 組試件LZSD1 3 的極限承載力為其最大彎矩，這組 3 個(gè)試件最大彎矩所對(duì)應(yīng)橫梁轉(zhuǎn)角的平均值為 0.123 rad。其他 2 組試件LZZD1 3 和 LZXD1 3 的極限承載力為其彎矩轉(zhuǎn)角曲線上橫梁轉(zhuǎn)角平均值 0.123 rad所對(duì)應(yīng)的彎矩。從表 2 可以看出，LZSD1 3， LZZD1 3， LZXD1 3 這 3 組試件初始剛度相差不大，其中試件 LZSD1 3 的初始剛度較小。橫梁與連接板相對(duì)位置對(duì)試件的極限承載力有一定影響，試件 LZSD1 3 的極限承載力約為其他 2 組試件的 2/3。從初始剛度和極限承載力的角度來看，橫梁也應(yīng)焊接在連接板的中下部。 從圖 4 可以看出，梁柱節(jié)點(diǎn)的變形主要由 2 個(gè)部分組成：一是焊接橫梁的那側(cè)連接板的扭曲變形；二是螺栓或掛鉤附近的立柱腹板孔洞的變形。這 2 種變形均會(huì)引起橫梁的轉(zhuǎn)動(dòng)（圖 5），后一種變形相 當(dāng)于在連接板的螺栓或掛鉤處添加一個(gè)彈簧。在加載初始階段，螺栓中的擰緊力使連接板固定在立柱腹板上，節(jié)點(diǎn)僅有焊接橫梁的那側(cè)連接板的扭曲變形，試驗(yàn)得到的是初始剛度。當(dāng)橫梁所受彎矩大于一定值，使螺栓附近板件接觸面所受的剪力大于接觸面的摩擦力時(shí)，接觸的 2 個(gè)板件之間會(huì)發(fā)生相對(duì)滑移，直到螺栓孔壁與螺栓接觸為止。此后節(jié)點(diǎn)的變形包括由螺栓剪切引起的立柱腹板螺栓孔的變形，此時(shí)試驗(yàn)得到的是滑移后的剛度，其比初始剛度小。 對(duì)比板件參數(shù)相同的螺栓式和掛鉤式節(jié)點(diǎn)，其連接板扭曲變形的大小是相同的，本文中將對(duì)比立柱腹板孔洞的變形大小。由于掛鉤式節(jié)點(diǎn)的掛鉤與立柱腹板的孔洞相當(dāng)于點(diǎn)點(diǎn)接觸，立柱孔洞壁受力集中，變形較大。因?yàn)槁菟妆谂c螺栓的接觸面較大，螺栓式節(jié)點(diǎn)的立柱螺栓孔壁的變形會(huì)相對(duì)較小（圖 5）。綜上可知，雖然螺栓式節(jié)點(diǎn)滑移后的抗彎剛 度小于初始剛度，但其仍會(huì)大于板件參數(shù)相同的掛鉤式節(jié)點(diǎn)的剛度。 2.1.3 螺栓滑移 螺栓的直徑（實(shí)測(cè)值為 7.83 mm）小于立柱腹板圓孔直徑（實(shí)測(cè)值為 8.71 mm）和連接板圓孔直徑（實(shí)測(cè)值為 8.39 mm）。當(dāng)螺栓出現(xiàn)滑移時(shí)，試件的抗彎剛度變小，其彎矩轉(zhuǎn)角曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折。圖 3（ b）中，試件彎矩轉(zhuǎn)角曲線有 2 個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)（ A 點(diǎn)和 B 點(diǎn)）。在 A 點(diǎn)時(shí)螺栓附近板件之間開始滑移，而在 B 點(diǎn)時(shí)螺栓與螺栓孔壁接觸，滑移結(jié)束，節(jié)點(diǎn)的抗彎剛度變大。將 A 點(diǎn)和 B 點(diǎn)之間的轉(zhuǎn)角差值稱為間隙值。從單調(diào)加載試驗(yàn)得到的彎矩轉(zhuǎn)角曲 線可知，除了試件 LZSD2， LZSD3的曲線沒有明顯轉(zhuǎn)折外，其他試件均有滑移現(xiàn)象發(fā)生（圖 3）。試件LZSD1的間隙值為 1.0810 -2 rad；試件 LZZD1 3 的間隙值依次為 0.9310 -2， 1.0510 -2， 1.5810 -2 rad；試件LZXD1 3 的間隙值依次為 1.6110 -2， 1.0910 -2，1.3610 -2 rad。 螺栓滑移示意如圖 6 所示。圖 6 中， x1為連接 板的圓孔半徑與螺栓半徑的差值， x1=0.28 mm； x2為立柱腹板的圓孔半徑與螺栓半徑的差值， x2=0.44 mm。螺栓、連接板圓孔和立柱圓孔三者之間的相對(duì)位置有 3 種狀態(tài)（圖6），其中狀態(tài) 3 是螺栓滑動(dòng)結(jié)束后三者的相對(duì)位置。由于試件各組件的尺寸存在偏差，在組裝節(jié)點(diǎn)時(shí)，螺栓可能處于任何一個(gè)狀態(tài)。若螺栓安裝時(shí)的位置是狀態(tài) 3，那么螺栓將不會(huì)發(fā)生滑移（如試件 LZSD2， LZSD3）；但若螺栓安裝時(shí)處于狀態(tài)1，那么螺栓的滑移幅度是最大的，豎向滑移位移 x3=2（ x1+x2） =1.44 mm，所對(duì)應(yīng)的橫梁轉(zhuǎn)角 =1.9210 -2 rad。試驗(yàn)得到的節(jié)點(diǎn)間隙轉(zhuǎn)角在 0 1.9210 -2 rad 之間，其中多數(shù)節(jié)點(diǎn)間隙轉(zhuǎn)角在 中間值 0.9610 -2 rad 附近。綜上可知，減小螺栓直徑與螺栓孔徑的差值是減小螺栓滑移量的有效途徑。 2.2 反復(fù)加載試驗(yàn) 2.2.1 試驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)象 反復(fù)加載試驗(yàn)中試件 LZSF2， LZZF2的彎矩轉(zhuǎn)角滯回曲線如圖 7 所示，圖 8 為反復(fù)加載下的試件節(jié)點(diǎn)變形。從圖 7 可以看出，試件滯回曲線的形狀呈 Z 形，有捏縮現(xiàn)象，反映出節(jié)點(diǎn)內(nèi)部出現(xiàn)滑移現(xiàn)象，即單調(diào)加載試驗(yàn)中出現(xiàn)的螺栓滑移。節(jié)點(diǎn)的主要變形是焊接橫梁的那側(cè)連接板兩邊均發(fā)生塑性變形，連接板呈現(xiàn)凹形。由于螺栓的擠壓，壁厚較薄的立柱腹板的 2個(gè)螺栓孔壁產(chǎn)生塑性變形，孔徑變大。連接板的凹形變形和螺栓孔的擴(kuò)大使螺栓滑 2.2.2 耗能能力與割線剛度 能量耗散系數(shù) E 是一個(gè)衡量節(jié)點(diǎn)耗能性能的重要指標(biāo)。試件 LZSF2， LZZF2的能量耗散系數(shù)與橫梁轉(zhuǎn)角的關(guān)系曲線見圖 9。圖 9 中的能量耗散系 數(shù)涉及 3 個(gè)加載級(jí)（橫梁轉(zhuǎn)角為 0.05， 0.075， 0.1 rad）。從圖 9 可以看出，在每個(gè)加載級(jí)中，荷載循環(huán)的次數(shù)越多，試件的能量耗散系數(shù)越小。能量耗散系數(shù)降低的幅度并不一致，其中第 2 個(gè)循環(huán)相對(duì)于第 1 個(gè)循環(huán)降低的幅度是最大的。循環(huán)荷載試驗(yàn)每 個(gè)加載級(jí)第 3 個(gè)循環(huán)的耗散能量與其第 1個(gè)循環(huán)的比值為 0.46 0.69。 文獻(xiàn) 4中進(jìn)行了 2 種掛鉤式梁柱節(jié)點(diǎn)的反復(fù)加載試驗(yàn)，每個(gè)試驗(yàn)僅有一個(gè)加載級(jí)（橫梁轉(zhuǎn)角為 0.05 rad 或0.067 rad）。文獻(xiàn) 4中同一試驗(yàn)第 3 個(gè)循環(huán)的耗散能量與其第 1 個(gè)循環(huán)的比值為 0.14 0.48，說明掛鉤式節(jié)點(diǎn)的能量耗散能力隨荷載循環(huán)增加而降低的幅度比螺栓式節(jié)點(diǎn)更大。 采用割線剛度 K 來表示試件的剛度，此參數(shù)由每個(gè)循環(huán)拉、壓峰值點(diǎn)的荷載與轉(zhuǎn)角計(jì)算得到。試件 LZSF2， LZZF2的割線剛度與橫梁轉(zhuǎn)角的關(guān)系曲線 見圖 10。圖 10中的割線剛度涉及 3 個(gè)加載級(jí)（橫梁轉(zhuǎn)角為 0.05， 0.075， 0.1 rad）。同能量耗散系數(shù)與轉(zhuǎn)角的關(guān)系一樣，在每個(gè)加載級(jí)中，荷載循環(huán)的次數(shù)越多，試件的割線剛度越小。循環(huán)荷載試驗(yàn)每個(gè)加載級(jí)第 3 個(gè)循環(huán)的最大彎矩與其第 1 個(gè)循環(huán)的比值為 0.860.96。 3 結(jié) 語(yǔ) （ 1）改變橫梁相對(duì)于連接板的位置，對(duì)節(jié)點(diǎn)初始抗彎剛度的影響較小，而對(duì)節(jié)點(diǎn)極限承載力的影響較大。只有橫梁焊在連接板上部的節(jié)點(diǎn)，連接板出現(xiàn)撕裂現(xiàn)象，節(jié)點(diǎn)承載力下降。從節(jié)點(diǎn)初始抗彎剛度和極限承載力的角度來看，橫梁宜焊接在連 接板的中下部。相比于掛鉤式節(jié)點(diǎn)，螺栓式節(jié)點(diǎn)的變形能力和抗彎剛度均較大。 （ 2）在單調(diào)加載試驗(yàn)中，由于螺栓與其附近的板件發(fā)生滑移，試件的彎矩轉(zhuǎn)角曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn)。滑移量的大小和螺栓與螺栓孔直徑差值有關(guān)，因此提高構(gòu)件的加工精度、減小螺栓與螺栓孔的直徑差值對(duì)優(yōu)化節(jié)點(diǎn)的抗彎性能很重要。 （ 3）反復(fù)加載試驗(yàn)得到的彎矩轉(zhuǎn)角滯回曲線呈 Z 形，有捏縮現(xiàn)象。節(jié)點(diǎn)連接板和立柱腹板螺栓孔壁產(chǎn)生塑性變形，滯回曲線的水平滑移段長(zhǎng)度隨荷載的增大而增大。 （ 4）在反復(fù)加載試驗(yàn)的每個(gè)加載級(jí)中，節(jié)點(diǎn)能量耗散能力與抗 彎剛度隨加載循環(huán)次數(shù)的增加而減小，其中能量耗散能力減小的幅度更為明顯。螺栓式和掛鉤式節(jié)點(diǎn)的抗震性能均不太理想，但具有較大變形能力的螺栓式節(jié)點(diǎn)可保證貨架的完整性，不會(huì)出現(xiàn)橫梁與立柱脫開的破壞現(xiàn)象。 參考文獻(xiàn)： 1 SARAWIT A T， PEKOZ T.Design of Industrial Storage RacksC/LABOUBE R A， YU W W.Proceedings of the 16th International Specialty Conference on Coldformed Steel Structures.Rolla： Missouri University of Science and Technology， 2002： 369383. 2王 拓，趙憲忠，陳以一 .組裝式鋼貨架結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 J.建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展， 2010， 12（ 6）： 110. 3MARKAZI F D， BEALE R G， GODLEY M H R.Experimental Analysis of Semirigid Boltless ConnectorsJ.Thinwalled Structures， 1997， 28（ 1）：5787. 4BERNUZZI C， CASTIGLIONI C A.Experimental Analysis on the Cyclic Behavior of Beam to Column Joints in Steel Storage Pallet RacksJ.Thinwalled Structures， 2001， 39（ 10）： 841859. 5MARKAZI F D， BEALE R G， GODLEY M H R.Numerical Modeling of Semirigid Boltless ConnectorsJ.Computers and Structures， 2001， 79（ 26）： 23912402. 6BAJOIRA K M， TALIKOTI R S.Determination of Flexibility of Beamtocolumn Connectors Used in Thin Walled Coldformed Steel Pallet Racking SystemsJ.Thinwalled Structures， 2006， 44（ 3）：372380. 7PRABHA P， MARIMUTHU V， SARAVANAN M， et al.Evaluation of Connection Flexibility in Cold Formed Steel RacksJ.Journal of Constructional Steel Research， 2010， 66（ 7）： 863872. 8朱 銘，王榮輝，黃永輝 .鋼桁橋長(zhǎng)列高強(qiáng)螺栓群優(yōu)選布置的有限 元分析 J.長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版， 2009，29（ 4）： 5962. 9王斌華，呂彭民，吳紀(jì)生 .造橋機(jī)主梁高強(qiáng)連接螺栓群的有限元計(jì)算 J.長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版， 2006， 26（ 1）： 97100. 10吳 濤，劉伯權(quán)，邢國(guó)華，等 .RC框架變梁變柱中節(jié)點(diǎn)抗裂性能試驗(yàn) J.長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版， 2009， 29（ 4）： 7781. 11黃永輝，王榮輝，甘 泉 .鋼桁梁橋整體節(jié)點(diǎn)焊接殘余應(yīng)力試驗(yàn) J.中國(guó)公路學(xué)報(bào)， 2011， 24（ 1）： 8388. 12譚明鶴，王榮輝，黃永輝，等 .剛性懸索加勁鋼桁梁橋特殊節(jié)點(diǎn)模型試驗(yàn) J.中國(guó)公路學(xué)報(bào)， 2008， 21（ 1）：4752. 13 GILBERT B P， RASMUSSEN K J R.Bolted Moment Connections in Drivein and Drivethrough Steel Storage RacksJ.Journal of Constructional Steel Research，2010， 66（ 6）： 755766. 14CECS 23： 90，鋼貨架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 S. 15MH16.1： 2008， Specification for the Design，Testing and Utilization of Industrial Steel Storage RacksS. 16 EN 15512： 2009， Steel Static Storage Systems.Adjustable Pallet Racking Systems.Principles for Structural DesignS. 施工技術(shù) 2014年征訂通知 施工技術(shù)為國(guó)家期刊獎(jiǎng)提名獎(jiǎng)期刊、中國(guó)科技論文核心期刊、中國(guó)期刊方陣雙百期刊、建設(shè)部?jī)?yōu)秀科技期刊、中國(guó)科技期刊精品數(shù)據(jù)庫(kù)來源期刊、中文核心期刊、國(guó)際建筑數(shù)據(jù)庫(kù)收錄期刊、中國(guó)核心期刊（遴選）數(shù)據(jù)庫(kù)收錄期刊、美國(guó)劍橋科學(xué)文摘收錄期刊、波蘭哥白尼索引來源期刊、中國(guó)鐵路科技文獻(xiàn)數(shù)據(jù)庫(kù)