二級接觸氧化池處理油漆廢水畢業(yè)設計.doc

1概述油漆的生產和應用已有悠久的歷史，早在幾千年前我國就已開始使用油漆，當時使用的油漆是從漆樹上采取的漆液加工成天然漆。如從桐油籽榨取桐油，加工煉制成熟桐油，然后加或不加天然顏料（如紅土、銀朱等）而制成的。現代由于合成材料的出現，給油漆原料開辟了新的來源。當廣泛的利用各種合成材料合成樹脂、顏料及有機溶劑等來制造油漆后，具有多種多樣的性能的新品種就日新月異的增加起來了。這也就是現在人們所熟悉的涂料。在涂料生產過程中產生排放的廢水，其中常含有酚類、苯類及重金屬（表面處理）等有毒有害物質。酚是一種化學助致癌劑，如果將高濃度的含酚廢水排放到水域里會使水生物受到損害。目前涂料工業(yè)使用的顏料中還含有鉛和鉻。鉛是目前最廣泛的污染元素，其對造血系統(tǒng)的危害作用主要涉及大腦、小腦以及脊髓和周圍神經。鉻化物毒性很大，主要通過飲用水和食物進入人體。因此涂料廢水對水域的危害非常嚴重，必須對其進行有效的治理。油漆的主要原料油、樹脂和染料。油漆的組成物質決定了油漆廢水的成分。使得廢水中的有機物種類多，成分復雜，cod含量高，并具有一定的毒性，此類廢水的特點是： 單位產品的廢水產生量少，但污染物組成十分復雜； 含多種有毒性的、難于生化降解的高分子有機化合物，且濃度很高（cod1020g/l）； 廢水中固體物含量也很高。油漆廢水主要污染的來源見表1.1。表1.1 油漆生產和施工產生的廢水成分分類廢水種類排放特點主要污染物成分廢水來源涂料生產廢水設備、地面洗滌水溶劑型涂料廢水間歇排放，數量波動大堿性，含cod、染料及助劑、懸浮物。涂料施工廢水容器、地面洗滌水間歇排放，數量少懸浮物、涂料、cod、bod。噴漆室水幕水更新排除水間歇，瞬時量大懸浮物、漆霧、cod、bod。電泳工藝廢水電泳水洗水間歇，瞬時量大懸浮物、cod、bod、鉛、鉻、重金屬、氨、酸、堿。油漆廢水的水質特性見表1.2。表1.2 油漆廢水水質調查表廢水種類cod（g/l）油（mg/l）飄油廢水151740004500酯化廢水301001406干料廢水143016294417洗濾布水0.613563769經過實踐調查，由以上二表中的數據分析可知，油漆生產廢水屬于間歇式排放，排放的偶然性較大，連續(xù)性較差，水質水量波動范圍大，生產結構復雜。2工程建設規(guī)模及水質要求本系統(tǒng)待處理的廢水來自工廠各工段所排放的生產廢水及生活污水。處理站的建設規(guī)模為日處理油漆廢水500m3/d及生活污水700m3/d，污水總變化系數kz為1.3。污水經處理后達到污水綜合排放標準（gb89781996）中規(guī)定的二級新擴改標準。本廢水處理站設計進出水水質情況見表2.1。表2.1 生產廢水水質及排放要求項 目cod（mg/l）bod5（mg/l）ss（mg/l）石油類（mg/l）ph值油漆廢水480050069生活污水400排放要求1503015010693方案選擇3.1 方案選擇的原則3.1.1 技術先進、工藝合理、適用性強、有較好的耐沖擊性和可操作性。3.1.2 處理效果穩(wěn)定，有害物去除率高，處理后的廢水可穩(wěn)定達到國家規(guī)定的排放標準。3.1.3 運行、管理、操作方便，設備維護簡便易行。3.1.4 運行費用（電費、藥劑費）低，降低運行成本。3.1.5 基建投資省，占地面積小。3.1.6 污泥量少，脫水性能好；3.1.7 對有毒有害物質具有一定的去除效果。3.2 方案比選目前，國內處理油漆廢水多采用物化生化的處理工藝。物化處理方法主要工藝是隔油混凝氣??；生化處理方法主要工藝有生物接觸氧化法、高負荷生物濾池、塔式生物濾池、普通活性污泥法等，它們的主要技術參數如表3.1：表3.1 生化處理工藝主要設計參數一覽表處理工藝生物量g/m3bod容積負荷bod5/(m3d)水力停留時間hbod5去除率生物接觸氧化池10201.53.01.53.08090高負荷生物濾池0.77.01.27590塔式生物濾池0.77.01.03.06085普通活性污泥法1.53.00.40.94128595由表3.1的工藝比較可以看出生物接觸氧化法和塔式生物濾池法的處理能力較強，可以考慮選用，對其進行進一步的比較如下： 生物接觸氧化法由于填料比表面積大，池內充氧條件好，氧化池內單位容積的生物量高于活性污泥法曝氣池及生物濾池，因此，它可達到較高的容積負荷； 生物接觸氧化法由于相當一部分微生物固著生長在填料表面，不需設污泥回流系統(tǒng)，也不存在污泥膨脹問題，運行管理簡便； 生物接觸氧化法由于生物固著量多，水流屬完全混合型，因此它對水質水量的驟變有較強的適應能力； 生物接觸氧化法因污泥濃度高，當有機容積負荷較高時，其f/m仍保持在一定水平，因此污泥產量可相當于或低于活性污泥法。 塔式生物濾池用于高濃度有機廢水的預處理，在進水bod5濃度較高時，由于生物膜生長太快，容易導致濾料的堵塞，由于池高，廢水的提升費用較大。由以上比較，且油漆廢水排放多為間歇式，排放量大，所以對于油漆廢水的處理采用生物接觸氧化法更為合適。生物接觸氧化處理技術的工藝流程一般分一段（級）處理流程，二段（級）處理流程和多段（級）處理流程，考慮這幾種工藝各自具體的特點及適用條件，選用二段處理流程。其特點為，二段法流程污水經初沉后進入第一段接觸氧化池氧化，出水上清液進入第二段接觸氧化池，最后經沉淀池泥水分離后排放，在該流程中的一段為高負荷段，第二段為低負荷段，這樣更能使微生物適應原水水質的變化，使出水水質趨于穩(wěn)定。由于隔油混凝氣浮法具有技術成熟、成本較低、操作有效等特點，已成為廢水治理的重要手段。為了能夠使廢水達標排放，根據廢水的特點制定了隔油混凝氣浮生物接觸氧化的處理工藝。4廢水處理工藝流程4.1 廢水處理工藝流程圖廢水處理工藝流程方框圖如圖4.1。廢油外運儲油池浮油沉渣廢渣外運柵渣提升泵調節(jié)池隔油沉淀池含油廢水隔柵清液化學污泥池污泥泵干泥外運廂式壓濾機剩余污泥浮油混凝氣浮池兩段接觸氧化池達標排放斜板沉淀池回流污泥回流泵生活污水圖4.1 廢水處理工藝流程方框圖4.2 工藝流程簡介4.2.1 工藝流程說明生產過程中產生的油漆廢水在進入處理系統(tǒng)前先經過格柵，以截留較大的懸浮物和漂浮物，以減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷。之后的廢水進入隔油沉淀池去除一部分浮油和cod，然后進入調節(jié)池，以調節(jié)水質水量，為后續(xù)處理提供穩(wěn)定的水力負荷及有機負荷。經調節(jié)池調節(jié)后的廢水由泵打入氣浮池。在氣浮池內油漆廢水經氣浮作用除去絕大部分油類。氣浮處理后的廢水與生活污水一同進入生物接觸氧化池進行生化處理，以降解廢水中殘余的有機污染物，然后廢水經過斜板沉淀池泥水分離后，即可達標排放。斜板沉淀池沉淀下來的污泥除部分回流至一級生物接觸氧化池外，剩余污泥和混凝氣浮池分離的浮油直接進入化學污泥池濃縮，濃縮后的污泥由污泥泵打入廂式壓濾機進行脫水處理。脫水后得到的泥餅含水率小于80%，比重大于1.2g/cm3，可視同一般工業(yè)垃圾處置。廂式壓濾機的濾出水上回流到調節(jié)池循環(huán)處理。生物接觸氧化池需鼓入壓縮空氣，向廢水中充氧，以保證好氧微生物的生命代謝活動。壓縮空氣由離心風機提供，生物接觸氧化池采用高效曝氣頭曝氣。4.2.2 處理工藝特點隔油混凝氣浮生物接觸氧化法工藝特點： 平流式隔油構造簡單，便于運行管理，除油效果穩(wěn)定。 混凝氣浮采用溶氣氣浮，即在一定壓力條件下，將空氣溶于水中并達飽和狀態(tài)，然后突然減壓，使水中空氣以小氣泡形式逸出，與污水中顆粒粘附，達到凈化水體的目的。加入混凝劑可提高氣浮效率，節(jié)省時間。 生物接觸氧化法是利用固著在填料上的生物膜來吸附水中有機污染物并加以氧化分解，使污水凈化，它的特點是生物量較高，以mlss計，一般在1020g/l以上，有機容積負荷大，可節(jié)省投資；微生物附著生長既可提高對沖擊負荷的抵抗能力，又可不考慮污泥膨脹現象的發(fā)生，運行管理也較為方便。4.3 廢水處理效率混凝氣浮池隔油沉淀池含油廢水500m3/d進水cod (mg/l) 4800 2400cod去除率 (%) 50 40出水cod (mg/l) 2400 1440進水石油類 (mg/l) 500 250石油類去除率 (%) 50 90出水石油類 (mg/l) 250 25一段接觸氧化二段接觸氧化(加入700m3/d的生活污水)(生活污水cod為400mg/l)進水cod (mg/l) 833.3 250cod去除率 (%) 70 60出水cod (mg/l) 250 100150進水石油類 (mg/l) 10.4 6.3石油類去除率 (%) 40 30出水石油類 (mg/l) 6.3 4.4105工藝設計5.1 隔油沉淀池（平流式）按廢水在隔油池內的停留時間進行設計計算。隔油沉淀池采用人工撇油除渣。5.1.1 隔油池總容積隔油池按最大水量進行計算，廢水在隔油池內的停留時間取1.5h，其總容積為： = 20.831.31.5 = 40.62 m3式中 w隔油池的總容積，m3；q隔油池的廢水設計流量，m3/h；t廢水在隔油池內的設計停留時間，h，一般采用1.52.0h。5.1.2 隔油池過水斷面面積廢水在隔油池中的水平流速取2mm/s，則隔油池的過水斷面面積ac為： = 1.320.83/(3.62) = 3.76 m2 式中 ac隔油池的過水斷面面積，m2； q 隔油池的設計流量，m3/h； v 廢水在隔油池中的水平流速，mm/s。5.1.3 隔油池隔間數隔油池隔間數n為：式中 b隔油池每個隔間的寬度，m；h隔油池工作水深，m。取隔油池隔間數n=2，隔油池工作水深h=1.5m，則：b = 3.76/(21.5) = 1.25 m5.1.4 隔油池有效長度隔油池的有效長度l為： = 3.621.5 = 10.8 m式中符號意義同前。5.1.5 隔油池建筑高度取隔油池超高為0.4m，則隔油池建筑高度h為：h = h+h= 1.5+0.4 = 1.9 m式中 h隔油池超高，m，一般不小于0.4m。5.2 調節(jié)池由于油漆生產廢水屬間歇式排放，排放的偶然性大，連續(xù)性差，水質水量波動范圍較大，故取廢水在調節(jié)池內停留時間t為8小時，則油漆廢水調節(jié)池容積w為： = 20.831.38 = 216.6 m3式中 q調節(jié)池內水的流量，m3/h；t水在調節(jié)池內停留時間，h。取調節(jié)池有效水深為3m，長8.65m，則調節(jié)池寬為：b = w/(lh) =216.6/(8.653) =8.35 m取調節(jié)池超高h為0.4m，則調節(jié)池建筑高度h為：h = h+h= 3+0.4 = 3.4 m式中 h調節(jié)池超高，m。調節(jié)池向混凝氣浮池提升廢水所用提升泵選用kwq型潛水排污泵二臺，一用一備，其性能參數如表5.2.1。表5.2.1 kwq型潛水排污泵性能表型號排出口徑mm流量m3/h揚程m轉速r/min功率kw重量kgkwq65-25-15-2.265251529002.2655.3 混凝氣浮池5.3.1 氣浮所需空氣量qg取回流比r為50%，釋氣量ac為60l/m3，水溫校正系數為1.1，則：qg = qrac = 20.8350%601.1 = 687.39 l/h 式中 qg 氣浮所需空氣量，l/h；q 氣浮池設計水量，m3/h；r試驗條件下的回流比，%；ac 試驗條件下的釋氣量，l/m3； 水溫校正系數，取1.11.3（主要考慮水的粘滯度影響，試驗時水溫與冬季水溫相差大者取高值）。5.3.2 加壓溶氣水量qp取溶氣壓力p為3公斤/厘米2，水溫為10，則： 式中 qp 加壓溶氣水量，m3/h；p 選定的溶氣壓力，公斤/厘米2； 溶氣效率，對裝階梯環(huán)填料的溶氣罐查表5.3.1；kt 溶解度系數，可根據水溫查表5.3.2。由水溫為10，查表得溶解度系數kt2.95102，溶氣效率為85%。表5.3.1階梯環(huán)填料(層高1m)的水溫、壓力與溶氣效率間的關系表水溫（）51015溶氣壓力(mpa)0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶氣效率()768380778481808683水溫（）202530溶氣壓力(mpa)0.20.30.40.50.20.30.40.50.20.30.40.5溶氣效率()859090889292939898表5.3.2 不同溫度下的kt值溫度（）010203040kt3.7710-22.9510-22.4310-22.0610-21.7910-25.3.3 接觸室的表面積ac選定接觸室中水流的上升流速vc為10/s，則：池寬b取0.6m，則池長l=ac/b=0.93/0.6=1.8m選用tv-型溶氣釋放器五支（按0.3mpa時的加壓溶氣水量選取），釋放器安裝在距離接觸室底部約5cm處的接觸室中央，均布。tv-型溶氣釋放器的性能見表5.3.3。表5.3.3 tv-型溶氣釋放器性能規(guī)格(cm)溶氣水支管接口直徑(mm)不同壓力下的流量(m3/h)作用直徑(cm)0.20.250.30.350.40.4520252.162.322.482.642.82.9660回流泵選用tql40200(i)b型清水泵兩臺，一用一備，其主要性能參數見表5.3.4。表5.3.4 清水泵主要性能參數表型號流量m3/h揚程m電機功率kw必需氣蝕余量m重量kgtql40200(i)b13.83432.3635.3.4 分離室的表面積as選定分離速度（分離室的向下平均水流速度）vs為1.5/s，則：對矩形池子分離室的長寬比一般?。?2）：1。池寬b取1.8m，則池長l=as/b=6.18/1.8=3.5m5.3.5 氣浮池的凈容積w選定池子的平均水深h為2m（一般指分離室深），則：w = (ac+as)h = (0.936.18)2 = 14.22 m35.3.6 容器罐直徑dd選定過流密度i為4500m3/(m2d)，則溶氣罐直徑為：一般對于空罐i選用10002000 m3/(m2d)，對填料罐i選用25005000 m3/(m2d)。選用tr2型壓力溶氣罐，罐直徑300mm。5.3.7 空壓機額定空氣量qg式中 安全系數，一般取1.21.5。選z0.05/6型空氣壓縮機。5.3.8 氣浮池前反應區(qū)容積v取廢水在氣浮池前反應區(qū)內停留時間t為10min，則：v = qt = (20.8310)/60 = 3.47 m3反應池長l取1.8m，高度h為2m，則池寬b為：b=v/(lh)=3.47/(1.82)=0.964m，取為1m。5.3.9 集水系統(tǒng)氣浮池集水采用5根集水管，每根支管流量q為：查管渠水力計算表，可得支管直徑dg為50mm，管中流速為0.945m/s。支管內水頭損失為：出水總管直徑dg取150mm，管中流速為0.525m/s?？偣苌隙搜b水位調節(jié)器。反應池進水采用頂部溢流堰進水，管徑80mm，流速1.15m/s。氣浮池排渣管直徑取150mm。選用tq1型橋式刮渣機一臺，驅動減速機型號為sjwd型，減速器附帶電機電機功率為0.75kw。5.3.10 污泥產量混凝氣浮池的污泥產量包括兩部分，即去除的石油類的量及投加聚鋁產生的泥渣的量。去除的石油類的量w1=(25025)500/1000=112.5kg/d石油類的密度按800kg/m3計，則去除的石油類的體積q1為：q1=112.5/800=0.141m3/d342 156聚鋁的投加量按200mg/l考慮，則聚鋁產生的泥渣量w2為：泥渣含水率按98計，則泥渣的體積q2為：q2=45.6/50=2.28m3/d5.4 一段生物接觸氧化池5.4.1 一段生物接觸氧化池的有效容積（即填料體積）因油漆廢水的可生化性較差，為提高廢水的可生化性，保證處理效率，在此加入生活污水700m3/d，即29.17m3/h。一段接觸氧化池進水cod濃度la：la = (48000.50.6500+700400)/(500700) = 833.3 mg/l一段接觸氧化池出水cod濃度lt：lt = la0.3 = 833.30.3 = 250 mg/l取一段生物接觸氧化池的cod容積負荷m為1.5kgcod/(m3d)，則一段生物接觸氧化池的有效容積v：式中 v 填料有效容積，m3；q 平均日污水量，m3/d；la 進水cod濃度，mg/l；lt 出水cod濃度，mg/l；m cod容積負荷，gcod/(m3d)。5.4.2 一段生物接觸氧化池總面積取一段生物接觸氧化池的填料層總高度h為3m，則：式中 f氧化池總面積，；h填料層總高度，m，一般h=3m。5.4.3 氧化池格數式中 n氧化池格數，個，n2個；f每格氧化池面積，m2，f25。取n=9，則：取氧化池池寬b為3m，則每格氧化池長度l為：，取為5.8m。5.4.4 校核接觸時間式中 t氧化池有效接觸時間，h。5.4.5 氧化池總高度取超高h1為0.5m，填料上水深h2為0.5m，填料層間隙高h3為0.2m，配水區(qū)高度h4為0.8m，填料層數m取1層，則氧化池總高度h0為：h0 = h+h1+h2+(m-1)h3+h4 = 3+0.5+0.5+(1-1)0.2+0.8=4.8m式中 h0 氧化池總高度，m；h1 超高，m，h1=0.50.6m；h2 填料上水深，m，h2=0.40.5m；h3 填料層間隙高，m，h3=0.20.3m；h4 配水區(qū)高度，m；m 填料層數，層。生物接觸氧化池選用組合纖維填料470m3，其主要技術參數見表5.4.1。表5.4.1組合纖維填料主要技術參數型號塑料環(huán)片直徑(mm)填料直徑(mm)單片間距離(mm)理論比表面積(m2/m3)zv-150-80751508020005.4.6 需氣量按每去除一公斤cod消耗一公斤氧氣計算，一段生物接觸氧化池的需氧量oc為：oc = 1200(833.3-250)/1000 = 700 kgo2/d一段生物接觸氧化池采用可變微孔曝氣器曝氣，其充氧效率ea取15，則一段接觸氧化池每天所需的空氣量gs為：式中 gs 需氣量，m3空氣/d；ea 氧轉移效率，；21氧在空氣中所占百分比；1.43氧的容重，kg/m3。曝氣裝置選用hwb1型微孔曝氣器，其主要性能參數見表5.4.2。表5.4.2 微孔曝氣器的主要性能參數型號規(guī)格工藝參數動力效率面積比(%)有效水深(m)通氣量(m3/h)ea(%)hwb12006.254.52.017 26由每格生物接觸氧化池的供氣量及hwb1型可變微孔曝氣器的通氣量，計算所需曝氣器的數量n為：取n為36個，則一級生物接觸氧化池所需要曝氣器為324個。5.4.7 空氣管道設計5.4.7.1 干管取干管流速為10m/s，則干管直徑dg為：取dg=150mm，則干管流速vg為10.2m/s。5.4.7.2 支管每格生物接觸氧化池采用一根曝氣支管向池中引入空氣，取支管流速為5m/s，則支管直徑為dj為：取dj=80mm，則支管流速vj為4.48m/s。5.4.7.3 風管的阻力損失風管的總阻力h可用下式計算：h=h1+h2(mmh2o)式中 h1風管的沿程阻力，mmh2o；h2風管的局部阻力，mmh2o。風管的沿程阻力，可按下式計算：h1=iltp(mmh2o)式中 i 單位管長阻力，mmh2o/m。l 風管長度，m；t溫度為t時，空氣容重的修正系數；p大氣壓力為p時的壓力修正系數。在t=20，標準壓力760mm汞柱時：式中 t 溫度為t時的空氣容重，kg/m3；20溫度為20時的空氣容重，kg/m3。一般空氣管道內的氣溫按30考慮，查環(huán)境工程手冊水污染防治卷表31717得，30時t=0.98。一個標準大氣壓時，壓力修正系數p=1.0?？諝飧晒艿膯挝还荛L阻力i為：空氣支管的單位管長阻力i為：因i支i干，故以i干為計算沿程阻力的參數，取風管干管及支管的總長度l為50m，則風管的沿程阻力h1為：h1=0.94500.981.0=46.06mmh2o風管的局部阻力，可用下式計算：式中 局部阻力系數；風管中平均空氣流速，m/s；空氣容重，kg/m3。當溫度為20，標準壓力為760mm汞柱時，空氣容重為1.205kg/m3。在其他情況下值可用下式計算：其中 p空氣絕對壓力，大氣壓；t空氣溫度，。當溫度為30時，按上式計算得=1.131kg/m3。查給排水設計手冊第一冊“局部阻力系數值”表，取得=20，則風管的局部阻力h2為：5.4.8 污泥產量按每去除1kgcod產生0.4kg污泥計算，則一級生物接觸氧化池的污泥產量w為：5.5 二段生物接觸氧化池5.5.1 二段生物接觸氧化池的有效容積（即填料體積）二段接觸氧化池進水cod濃度la：la = 250 mg/l二段接觸氧化池出水cod濃度lt：lt = la0.4 = 2500.4 = 100 mg/l取二段生物接觸氧化池的cod容積負荷m為1.0kgcod/(m3d)，則二段生物接觸氧化池的有效容積v：式中 v 填料有效容積，m3；q 平均日污水量，m3/d；la 進水cod濃度，mg/l；lt 出水cod濃度，mg/l；m cod容積負荷，gcod/(m3d)。5.5.2 二段生物接觸氧化池總面積取二段生物接觸氧化池的填料層總高度h為3m，則：式中 f氧化池總面積，；h填料層總高度，m，一般h=3m。5.5.3 氧化池格數式中 n氧化池格數，個，n2個；f每格氧化池面積，m2，f25。取n=3，則：取氧化池池寬b為3m，則每格氧化池長度l為：，取為6.8m。5.5.4 校核接觸時間式中 t氧化池有效接觸時間，h。5.5.5 氧化池總高度取超高h1為0.5m，填料上水深h2為0.5m，填料層間隙高h3為0.2m，配水區(qū)高度h4為0.8m，填料層數m取1層，則氧化池總高度h0為：h0 = h+h1+h2+(m-1)h3+h4 = 3+0.5+0.5+(1-1)0.2+0.8=4.8m式中 h0 氧化池總高度，m；h1 超高，m，h1=0.50.6m；h2 填料上水深，m，h2=0.40.5m；h3 填料層間隙高，m，h3=0.20.3m；h4 配水區(qū)高度，m；m 填料層數，層。生物接觸氧化池選用組合纖維填料184m3。5.5.6 需氣量按每去除一公斤cod消耗一公斤氧氣計算，二段生物接觸氧化池的需氧量oc為：oc = 1200(250-100)/1000 = 180 kgo2/d二段生物接觸氧化池采用可變微孔曝氣器曝氣，其充氧效率ea取15，則二段接觸氧化池每天所需的空氣量gs為：式中 gs 需氣量，m3空氣/d；ea 氧轉移效率，；21氧在空氣中所占百分比；1.43氧的容重，kg/m3。曝氣裝置選用hwb1型微孔曝氣器。由每格生物接觸氧化池的供氣量及hwb1型可變微孔曝氣器的通氣量，計算所需曝氣器的數量n為：取n為28個，則二級生物接觸氧化池所需要曝氣器為84個。5.5.7 空氣管道設計5.5.7.1 干管取干管流速為10m/s，則干管直徑dg為：取dg=80mm，則干管流速vg為9.2m/s。5.5.7.2 支管每格生物接觸氧化池采用一根曝氣支管向池中引入空氣，取支管流速為5m/s，則支管直徑為dj為：取dj=65mm，則支管流速vj為4.65m/s。5.5.7.3 風管的阻力損失空氣干管的單位管長阻力i為：空氣支管的單位管長阻力i為：因i支f2，故選取化學污泥池表面積f為12.5m2。5.7.1.3 邊長設計采用兩座正方形化學污泥池，則每座化學污泥池的邊長a為：5.7.1.4 高度污泥在池中的有效停留時間t取16h，則化學污泥池的有效高度h2為：污泥斗下棱臺邊長d取0.3m，高度h4取1.4m，超高h1取0.43m，緩沖層高h3取0.5m，則化學污泥池總高度h為：h=h1+h2+h3+h4=0.43+1.07+0.5+1.4=3.4m5.7.1.5 濃縮后污泥的體積污泥經濃縮后，其體積v為：5.7.2 污泥脫水設備5.7.2.1 污泥泵濃縮后的污泥由污泥泵打入廂式壓濾機進行脫水處理。污泥泵選用i1b型螺桿泵兩臺，一用一備，其性能參數見表5.7.2。表5.7.2 i1b型螺桿泵技術性能參數表型號流量m3/h揚程m電機功率kw吸程m轉速r/min進出口徑mmi1b2吋5.68033960505.7.2.2 廂式壓濾機廂式壓濾機的過濾面積a可用下式計算：式中：a壓濾機過濾面積，m2；p污泥含水率；q污泥量，m/h；l壓濾機產率，一般為24kg/(mh)。本設計廂式壓濾機每天運行8小時，壓濾機產率取3kg/(mh)，則：選用xmy25/630uk型廂式壓濾機一臺。其主要性能參數見表5.7.3。表5.7.3 廂式壓濾機主要性能參數表型 號xmy25/630uk過濾面積 (m2)25濾室總容量 (l)313外框尺寸 (mm)630630濾板厚度 (mm)50濾室數量 (pcs)40濾餅厚度 (mm)25外形尺寸 lwh (mm)398410201178電機功率 (kw)3過濾壓力 (mpa)1整機質量 (kg)16506主要土建、設備表6.1 主要處理構筑物主要處理構筑物見表6.1。表6.1 主要處理構筑物一覽表序號名稱外形尺寸（m）數量1隔油沉淀池3.63.751.922調節(jié)池8.658.353.413混凝氣浮池分離室3.51.82.41接觸室1.80.62.41池前反應區(qū)1.81.02.414生物接觸氧化池一段5.83.04.89二段6.83.04.835斜板沉淀池沉淀區(qū)4.13.04.91池前反應區(qū)1.03.04.916化學污泥池2.52.53.426.2 主要設備材料主要設備材料見表6.2。表6.2 主要設備材料一覽表序號名稱型號數量功率kw備注1提升泵kwq65-25-15-2.222.2一用一備2污泥泵i1b2吋23一用一備3回流泵tql40200(i)b23一用一備4羅茨鼓風機3l42wd222一用一備5空氣壓縮機z0.05/610.756壓力容器罐tr2型17刮泥機tq1型10.758廂式壓濾機xmy25/630uk139生化填料zv-150-8065410溶氣釋放器tv-511曝氣器hwb14087主要技術經濟指標7.1 占地面積廢水處理站總占地面積約1000m3，構筑物實際占地面積約為600m3，折合每立方米水占地面積為0.83m3。7.2 總裝機容量本廢水處理站總裝機容量為64.9kw。廢水處理站的運轉功率及耗電量見表7.1。表7.1 運作功率及耗電量一覽表設備名稱型號容量kw運行臺數工作時間