環(huán)境管理_甲醇的介紹以及精餾工藝設(shè)計(jì)摘要

河南科技學(xué)院新科學(xué)院河南科技學(xué)院化工原理（下）課程設(shè)計(jì)題目： 處理量為55000噸/年的分離甲醇-水體系精餾分離板式塔設(shè)計(jì) 學(xué) 院：新科學(xué)院 專 業(yè)：生物工程 班 級(jí)：生工 102 姓 名： 李浩亮 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)老師： 喬梅英 2012年5月13日甲醇的介紹以及精餾工藝設(shè)計(jì)摘要甲醇俗稱木醇，是最簡(jiǎn)單的飽和脂肪組醇類的代表物。無色、透明、高度揮發(fā)、易燃液體,略有酒精氣味,分子式。近年來，世界甲醇的生產(chǎn)能力發(fā)展速度較快。甲醇工業(yè)的迅速發(fā)展，是由于甲醇是多種有機(jī)產(chǎn)品的基本原料和重要的溶劑，廣泛用于有機(jī)合成、染料、醫(yī)藥、涂料和國(guó)防等工業(yè)。由甲醇轉(zhuǎn)化為汽油方法的研究成果，從而開辟了由煤轉(zhuǎn)換為汽車燃料的途徑。近年來碳一化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，甲醇制乙醇、乙烯、乙二醇、甲苯、二甲苯、醋酸乙烯、醋酐、甲酸甲酯和氧分解性能好的甲醇樹脂等產(chǎn)品，正在研究開發(fā)和工業(yè)化中。甲醇化工已成為化學(xué)工業(yè)中一個(gè)重要的領(lǐng)域。我國(guó)的甲醇市場(chǎng)隨著國(guó)際市場(chǎng)的原油價(jià)格在變化,總體的趨勢(shì)是走高。隨著原油價(jià)格的進(jìn)一步提升，作為有機(jī)化工基礎(chǔ)原料甲醇的價(jià)格還會(huì)穩(wěn)步提高。國(guó)內(nèi)又有一批甲醇項(xiàng)目在籌建。這樣，選擇最好的工藝?yán)O(shè)備，同時(shí)選用最合適的操作方法是至關(guān)重要的。本計(jì)為分離甲醇水混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分加回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐，設(shè)計(jì)對(duì)其生產(chǎn)過程和主要設(shè)備進(jìn)行了物料衡算、塔設(shè)備計(jì)算、熱量衡算、換熱器設(shè)計(jì)等工藝計(jì)算。由于設(shè)計(jì)中對(duì)文獻(xiàn)的收索、查閱、記錄都不全，設(shè)備的計(jì)算及選型都有較大的問題存在，從而選取的操作點(diǎn)的不是在最好的范圍內(nèi)，影響了設(shè)計(jì)的優(yōu)良性。目錄一、概要- 5 -1 設(shè)計(jì)題目- 5 -2 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件- 5 -3 設(shè)計(jì)內(nèi)容- 5 - 4 參考資料- 5 -二、計(jì)算過程- 6 -1 設(shè)計(jì)方案的確定- 6 -2 精餾塔的物料衡算- 6 -2.1 原料液及塔頂和塔底的摩爾分率- 6 -2.2 原料液及塔頂和塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量- 6 - 2.3 物料衡算- 6 -3 塔板數(shù)的確定- 7 -3.1 理論板層數(shù)的求取- 7 - 3.1.1 相對(duì)揮發(fā)度的求取- 7 - 3.1.2 求最小回流比及操作回流比- 7 - 3.1.3 求精餾塔的氣、液相符合- 8 - 3.1.4 求操作線方程- 8 - 3.1.5 采用逐板法求理論板層數(shù)- 8 -3.2 實(shí)際板層數(shù)的求取- 9 - 3.2.1 液相的平均粘度- 9 - 3.2.2 精餾段和提餾段的相對(duì)揮發(fā)度- 10 - 3.2.3 全塔效率和實(shí)際塔板數(shù)- 10 -4 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算- 10 - 4.1 操作壓力計(jì)算- 10 -4.2 操作溫度計(jì)算- 11 -4.3 平均摩爾質(zhì)量計(jì)算- 11 -4.4 平均密度的計(jì)算- 11 - 4.4.1 氣相平均密度計(jì)算- 11 - 4.4.2 液相平均密度計(jì)算- 12 -4.5 液體平均表面張力的計(jì)算- 12 -5 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算- 13 -5.1塔徑計(jì)算- 13 -5.2 精餾塔有效高度的計(jì)算- 14 -6 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算- 15 -6.1 溢流裝置計(jì)算- 15 - 6.1.1 堰長(zhǎng)- 15 - 6.1.2 溢流堰高度- 15 - 6.1.3 弓形降液管寬度和截面積- 15 - 6.1.4 降液管底隙高度- 16 -6.2 塔板布置- 16 - 6.2.1 塔板的分塊- 16 - 6.2.2 邊緣區(qū)寬度確定- 16 - 6.2.3 開孔區(qū)面積計(jì)算- 16 - 6.2.4 篩孔計(jì)算及排列- 17 - 7 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算- 17 - 7.1塔板壓降- 17 - 7.1.1 干板阻力計(jì)算- 17 - 7.1.2 氣體通過液層的阻力計(jì)算- 18 - 7.1.3 液體表面張力的阻力計(jì)算- 18 - 7.2 液面落差- 18 - 7.3 液沫夾帶- 18 - 7.4 漏液- 19 - 7.5 液泛- 19 - 8 塔板負(fù)荷性能圖- 20 - 8.1 漏液線- 20 - 8.2 液沫夾帶線- 21 - 8.3 液相負(fù)荷下限線- 21 - 8.4 液相負(fù)荷上限線- 22 - 8.5 液泛線- 22 - 9 篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果- 23 - 10 精餾塔接管尺寸計(jì)算- 25 - 10.1 塔頂蒸汽出口管的直徑- 25 - 10.2 回流管的直徑- 25 - 10.3 進(jìn)料管的直徑- 25 - 10.4 塔底出料管的直徑- 26 -11 對(duì)設(shè)計(jì)過程的評(píng)述和有關(guān)問題的討論- 26 -12 參考文獻(xiàn) - 26 -13 主要符號(hào)說明- 27 -14 設(shè)計(jì)圖紙- 28 - 14.1生產(chǎn)工藝流程圖1- 28 - 流程簡(jiǎn)圖2- 28 - 14.2 繪制精餾塔設(shè)計(jì)條件圖1- 29 -三、實(shí)習(xí)設(shè)計(jì)總結(jié)- 30 - 致謝- 30 -附圖一- 31 -概要甲醇-水分離板式精餾塔的設(shè)計(jì)1、 設(shè)計(jì)題目： 55000噸/年的甲醇-水體系精餾分離板式塔設(shè)計(jì)2、 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件 1、設(shè)計(jì)任務(wù)： 生產(chǎn)能力（進(jìn)料量）：55000噸/年 操作周期：7200小時(shí)/年 進(jìn)料組成：40%甲醇、60%水（摩爾分率） 塔頂產(chǎn)品組成：95%甲醇 塔底產(chǎn)品組成：0.04%甲醇 2、操作條件： 操作壓力：塔頂壓強(qiáng)為常壓 單板壓降：75mm液柱 液柱進(jìn)料熱狀態(tài)：泡點(diǎn) 加熱方式：間接蒸汽加熱3、設(shè)備型式：篩板式蒸餾塔4、廠址： 新鄉(xiāng)地區(qū)三、設(shè)計(jì)內(nèi)容 1、設(shè)計(jì)方案的選擇及流程說明 2、工藝計(jì)算 3、主要設(shè)備工藝尺寸設(shè)計(jì) （1）塔徑及蒸餾段塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定 （2）塔板的流體力學(xué)校檢 （3）塔板的負(fù)荷性能圖 （4）總塔高、總壓降及接管尺寸的確定 4、輔助設(shè)備選型與設(shè)計(jì) 5、設(shè)計(jì)結(jié)果匯總 6、工藝流程圖及精餾塔工藝條件圖 7、設(shè)計(jì)評(píng)述四、參考資料 1、石油化學(xué)工業(yè)規(guī)劃設(shè)計(jì)院。塔的工藝計(jì)算、北京；石油化學(xué)工業(yè)出版社，19972、 化工設(shè)備技術(shù)全書編輯委員會(huì)。化工設(shè)備全書塔設(shè)備設(shè)計(jì)，上海；上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，19883、 時(shí)鈞，汪家鼎等?；瘜W(xué)工程手冊(cè)，北京；化學(xué)工業(yè)出版社，19864、 上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院?；すに囋O(shè)計(jì)手冊(cè)（上、下），北京；化學(xué)工業(yè)出版社，19865、 陳敏恒、叢德茲等。化工原理（上、下冊(cè)）（第二版），北京；化學(xué)工業(yè)出版社，20006、 大連理工大學(xué)化工原理教研室?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，大連；大連理工大學(xué)出版社，19947、 柴誠(chéng)敏，劉國(guó)維，李阿娜?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，天津；天津科學(xué)技術(shù)出版社，19958、 張穎、郝東升.化工工藝設(shè)計(jì)（第2版）.呼和浩特.內(nèi)蒙古大學(xué)出版社.20059、 夏清、陳長(zhǎng)貴等，化工原理，下冊(cè)，天津；天津大學(xué)出版社，20051 設(shè)計(jì)方案的確定設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇-水混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將料液通過預(yù)加熱至泡點(diǎn)后進(jìn)入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下部分加回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用蒸汽間接加熱，塔底產(chǎn)品組成經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。（注：下標(biāo)A表示CH5OH ， 下標(biāo)B表示H2O)2 精餾塔的物料衡算2.1 原料液及塔頂和塔底的摩爾分率甲醇的摩爾質(zhì)量 =32.04kg/kmol水的摩爾質(zhì)量 =18.02kg/kmol 2.2 原料液及塔頂和塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量=0.432.04+(1-0.4)18.02=23.628kg/kmol=0.9532.04+(1-0.95)18.02=31.339kg/kmol2.3 物料衡算 原料處理量: F=5.5(3002423.628)=323.27kmol/h 總物料衡算：苯物料衡算：聯(lián)立解得 ： W=187.24kmol/h D=136.03kmol/h3 塔板數(shù)的確定3.1 理論板層數(shù)的求取3.1.1 相對(duì)揮發(fā)度的求取由 再根據(jù)表1數(shù)據(jù)可得不同溫度下的揮發(fā)度表1溫度T（）液相摩爾分?jǐn)?shù)x氣相摩爾分?jǐn)?shù)y相對(duì)揮發(fā)度10000096.42%13.40%7.93.54%23.40%7.91.26%30.40%6.89.38%36.50%6.87.710%41.80%6.84.415%51.70%6.81.720%57.90%5.7830%66.50%4.75.340%72.90%4.73.150%77.90%3.71.260%82.50%3.69.370%87.00%2.67.580%91.50%2.6690%95.80%2.6595%97.90%2.64.5100%100% 所以 3.1.2 求最小回流比及操作回流比 泡點(diǎn)進(jìn)料： 故最小回流比為 取操作回流比為 R=2=20.58=1.163.1.3 求精餾塔的氣、液相負(fù)荷 3.1.4 求操作線方程 精餾段操作線方程為 0.537+0.44 （） 提餾段操作線方程 （）3.1.5 采用逐板法求理論板層數(shù) 由相平衡方程地 將代入得 （）聯(lián)立（）（）（），自上而下逐板計(jì)算所需理論板。因塔頂全凝，則計(jì)算結(jié)果見表2表2板號(hào)124567101112y0.95.0.6690.5100.3110.151.0.0030.0009x0.81.0.3120.1900.09210.0384.0.00070.0002 由表2知 ， 數(shù)精餾塔的理論塔板數(shù)為 =12(包括再沸器) 進(jìn)料板位置： 3.2 實(shí)際板層數(shù)的求取3.2.1 液相的平均粘度塔頂物料黏度：根據(jù)表1，用內(nèi)插法求得， 查手冊(cè)2得 求得 進(jìn)料黏度：根據(jù)表1，用內(nèi)插法求得 查手冊(cè)2得 求得塔釜物料黏度：根據(jù)表1,用內(nèi)插法求得， 查手冊(cè)得 求得精餾段液相平均黏度：提餾段液相平均黏度：3.2.2 精餾段和提餾段的相對(duì)揮發(fā)度 根據(jù)表一，用內(nèi)插法求得 則精餾段的平均揮發(fā)度 提餾段的平均揮發(fā)度 3.2.3 全塔效率和實(shí)際塔板數(shù)全塔效率可由奧爾康公式：計(jì)算 所以精餾段 提餾段 精餾段實(shí)際板層數(shù) 塊 提餾段實(shí)際板層數(shù) 塊4 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算4.1 操作壓力計(jì)算 塔頂操作壓力 每層塔板壓降 進(jìn)料板壓力 精餾段平均壓力 4.2 操作溫度計(jì)算 依據(jù)操作壓力，由泡點(diǎn)方程通過試差法計(jì)算出泡點(diǎn)溫度。計(jì)算結(jié)果如下 塔頂溫度 進(jìn)料板溫度 塔釜溫度 精餾段平均溫度 4.3 平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 由， 進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 精餾段平均摩爾質(zhì)量4.4 平均密度計(jì)算4.4.1 氣相平均密度計(jì)算 由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，即 4.4.2 液相平均密度計(jì)算 液相平均密度依下式計(jì)算，即 塔頂液相平均密度的計(jì)算 由，查手冊(cè)2得 進(jìn)料板液相平均密度的計(jì)算 由，查手冊(cè)得 進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率 精餾段液相平均密度為 4.5 液體平均表面張力的計(jì)算 液相平均表面張力依下式計(jì)算，即 塔頂液相平均表面張力的計(jì)算 由，查手冊(cè)2得 進(jìn)料板液相平均表面張力計(jì)算 由，查手冊(cè)2得 精餾段液相平均表面張力為 5 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算5.1 塔徑計(jì)算 精餾段的氣、液相體積流率為 由 式中的C由式計(jì)算，其中由史密斯關(guān)聯(lián)圖查取，圖的橫坐標(biāo)為 取板間距，板上液層高度，則 查史密斯關(guān)聯(lián)圖3得=0.068m/s 取安全系數(shù)為0.6，則空塔氣速為 u 按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 D=1.6m 塔截面積為 實(shí)際空塔氣速為 u實(shí)際 u實(shí)際/ umax=0.6(符全設(shè)計(jì)要求)5.2 精餾塔有效高度的計(jì)算 精餾段有效高度為 提餾段有效高度為 在進(jìn)料板上方開一人孔，其高度為：0.8m 故精餾塔的有效高度為 6 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算6.1 溢流裝置計(jì)算 因塔徑D1.6m，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：6.1.1 堰長(zhǎng) 取6.1.2 溢流堰高度由選用平直堰，堰上液層高度由式近似取E=1，則取板上清液層高度故 6.1.3 弓形降液管寬度和截面積由 /D=0.60查弓形降液管的參數(shù)圖3，得 故 依式驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即 故降液管設(shè)計(jì)合理。6.1.4 降液管底隙高度 取 則 故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。 選用凹形受液盤，深度6.2 塔板布置6.2.1 塔板的分塊因，故塔板采用分塊板。查塔板分塊表得，塔板分為3塊。6.2.2 邊緣區(qū)寬度確定取 6.2.3 開孔區(qū)面積計(jì)算開孔區(qū)面積按式計(jì)算其中 故 6.2.4 篩孔計(jì)算及排列本設(shè)計(jì)所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取利孔直徑篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為篩孔數(shù)目n為個(gè)開孔率為 氣體通過閥孔的氣速為7 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算7.1 塔板壓降7.1.1 干板阻力計(jì)算干板阻力由式計(jì)算由，查干篩孔得流量系數(shù)圖3得， 故 液柱7.1.2 氣體通過液層的阻力計(jì)算氣體通過液層的阻力由式計(jì)算 查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得0.63。液柱7.1.3 液體表面張力的阻力計(jì)算液體表面張力的阻力可按式計(jì)算，即 液柱氣體通過沒層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即 液柱 氣體通過每層塔板的壓降為 （設(shè)計(jì)允許值）7.2 液面落差對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。7.3 液沫夾帶液沫夾帶量由下式計(jì)算，即 故 故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。7.4 漏液對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算，即 實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計(jì)中無明顯液漏。7.5 液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度應(yīng)服從下式的關(guān)系，即 甲醇水物系屬一般物系，取，則 =0.5(0.40+0.0515)=0.2258m而 板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計(jì)算，即 液柱 液柱m液柱 所以 故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。8 塔板負(fù)荷性能圖8.1 漏液線由 =得 4.4 = 整理得在操作數(shù)據(jù)內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果如下0.00030.00080.00140.00250.00300.00401.3901.4171.4421.4801.4941.521由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線（1）8.2 液沫夾帶線以 =0.1kg液/kg氣為限，求關(guān)系如下由 =0.0515=故 整理得 =在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果如下0.00030.00080.00140.00250.00300.00401.8146 1.76581.71981.65011.62201.5701由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線 （2）8.3 液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上液層高度=0.005m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由式得取E=1，則 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線（3）8.4 液相負(fù)荷上限線以 =4s 作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由 得 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線 （4）8.5 液泛線令 由 聯(lián)立得 忽略，將與，與，與的關(guān)系式代入上式，并整理得式中 將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得 故 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果如下0.00030.00080.00140.00250.00300.0040 5.3425.2475.1494.9794.9014.736由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線 （5）根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖，如圖所示見附圖一在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線，由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為液漏控制，由上圖查得 故操作彈性為9 篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果所設(shè)計(jì)篩板塔的主要結(jié)果匯總于下表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算結(jié)果1平均溫度71.2752平均壓力106.813平均流量氣相2.1894液相0.00145實(shí)際塔板數(shù)塊296塔的有效高度Zm11.67塔徑Dm1.68板間距Hm0.49塔板溢流形式單溢流10空塔氣速um/s1.08911溢流裝置溢流管形式弓形12溢流堰長(zhǎng)度m0.9613溢流堰高度m0.051514板上液層高度m0.0615堰上液層高度m0.008516安定區(qū)寬度m0.06517邊緣區(qū)寬度 m0.03518開孔區(qū)面積1.54119篩孔直徑dm0.00520篩孔個(gè)數(shù)n個(gè)791021篩孔氣速m/s12.24322孔中心距tm0.01523開孔率10.124穩(wěn)定系數(shù)1.5225每層塔板壓降472.1226負(fù)荷上限液泛控制27負(fù)荷下限液漏控制28液沫夾帶Kg液/kg氣0.017629降液管間隙高度m0.02130氣相負(fù)荷上限1.74131氣相負(fù)荷下限0.97032操作彈性1.79510 精餾塔接管尺寸計(jì)算10.1 塔頂蒸氣出口管的直徑 操作壓力為常壓時(shí)，蒸氣導(dǎo)管中常用流速為1220m/s 蒸氣管的直徑為其中 ，其中-塔頂蒸氣導(dǎo)管內(nèi)徑m -塔頂蒸氣量m3/s，取，則 查表取mm10.2 回流管的直徑 當(dāng)塔頂冷凝器械安裝在塔頂平臺(tái)時(shí)，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速可取0.20.5m/s,取，則 查表取mm10.3 進(jìn)料管的直徑 若采用高位槽送料入塔，料液速度可取,取料液速度,則 查表取10.4 塔底出料管的直徑 一般可取塔底出料管的料液流速，循環(huán)式再沸器取取塔底出料管的料液流速 查表選11 對(duì)設(shè)計(jì)過程的評(píng)述和有關(guān)問題的討論本設(shè)計(jì)進(jìn)行甲醇和水的分離，采用直徑為1 .0m的精餾塔，選取效率較高、塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工方便的單溢流方式，并采用了弓形降液盤。精餾塔的主要優(yōu)點(diǎn)是其具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，生產(chǎn)能力較大，氣體分撒均勻，傳質(zhì)效率較高等優(yōu)點(diǎn)，但也有篩孔易堵塞等缺點(diǎn)。由塔板負(fù)荷性能圖可以看出，在本設(shè)計(jì)中的塔板的設(shè)計(jì)點(diǎn)在正常操作范圍內(nèi)，氣液兩相流量的變化對(duì)塔板效率影響不大，可以獲得較理想的塔板效率。設(shè)計(jì)中對(duì)文獻(xiàn)的收索、查閱、記錄都不全，設(shè)備的計(jì)算及選型都有較大的問題存在，從而選取的操作點(diǎn)的不是在最好的范圍內(nèi)，影響了設(shè)計(jì)的優(yōu)良性12 參考文獻(xiàn) 1、石油化學(xué)工業(yè)規(guī)劃設(shè)計(jì)院。塔的工藝計(jì)算、北京；石油化學(xué)工業(yè)出版社，1997 2、化工設(shè)備技術(shù)全書編輯委員會(huì)?；ぴO(shè)備全書塔設(shè)備設(shè)計(jì)，上海；上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1988 3、時(shí)鈞，汪家鼎等?；瘜W(xué)工程手冊(cè)，北京；化學(xué)工業(yè)出版社，1986 4、上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院。化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（上、下），北京；化學(xué)工業(yè)出版社，1986 5、陳敏恒、叢德茲等?；ぴ恚ㄉ稀⑾聝?cè)）（第二版），北京；化學(xué)工業(yè)出版社，2000 6、大連理工大學(xué)化工原理教研室?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，大連；大連理工大學(xué)出版社，1994 7、柴誠(chéng)敏，劉國(guó)維，李阿娜?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，天津；天津科學(xué)技術(shù)出版社，1995 8、張穎、郝東升.化工工藝設(shè)計(jì)（第2版）.呼和浩特.內(nèi)蒙古大學(xué)出版社.2005 9、夏清、陳長(zhǎng)貴等，化工原理，下冊(cè)，天津；天津大學(xué)出版社，200513 主要符號(hào)說明Aa塔板開孔區(qū)面積，m2hW進(jìn)口堰高度，mAf降液管截面積，m2h與克服表面張力的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨龋琺液柱A0篩孔總面積，m2Hd降液管內(nèi)清液層高度，mAT塔截面積，m2HP人孔處塔板間距，mC0流量系數(shù)，無因次HT塔板間距，mC計(jì)算時(shí)的負(fù)荷系數(shù)，lW堰長(zhǎng)，mCs氣相負(fù)荷因子，m/sLs液體體積流量，m3/sd0篩孔直徑，mn篩孔數(shù)目D塔徑，mNT理論板層數(shù)eV液沫夾帶量，kg(液)/kg(氣)P操作壓力，PaET總板效率，無因次P壓力降，PaF氣相動(dòng)能因子，kg1/2/(s*m1/2)Pp氣體通過每層篩板的壓降，PaF0篩孔氣相動(dòng)能因子，kg1/2/(s*m1/2)t篩孔的中心距，mhW出口堰高度，mu空塔氣速，m/sh1進(jìn)口堰與降液間的水平距離,mu0氣體通過篩孔的速度，m/shc與干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?，m液柱u0,min漏液點(diǎn)氣速，m/shd與液體流過降液管相當(dāng)?shù)囊褐叨龋琺u0液體通過降液管底隙的速度，m/shf塔板上鼓泡高度，mVs氣體體積流量，m3/sh1與板上液層阻力相當(dāng)?shù)囊褐叨?，m液柱Wc邊緣無效區(qū)寬度，mhL板上清液層高度，mWd弓形降液管寬度，m14 設(shè)計(jì)圖紙14.1 生產(chǎn)工藝流程圖1原料甲醇預(yù)處理甲醇、催化劑酯交換反應(yīng)廢水甘油層分層甲醇、催化劑中和催化劑分離粗制油脂回收甲醇未反應(yīng)油蒸餾精制染料油生物