油水井堵水技術(shù)

1、油水井堵水技術(shù)一 、概述（一）堵水技術(shù)的必要性1、開發(fā)層系調(diào)整的需要XXXXX油田的絕大多數(shù)油田是多層系開發(fā)。隨著開發(fā)層系調(diào)整的進行，必然有許多老井需要封層或者封堵。2、二次開發(fā)封層封井的需要據(jù)XXX油田二次開發(fā)油藏工程方案部署，有130口井需要封層處理；有299口井需要棄置處理。這些都需要應(yīng)用到封堵技術(shù)。3、油井堵水的實際需求通過初步調(diào)查摸底，我油田因套變、層間距離小等原因無法卡水以及層內(nèi)出水井約400口井，其剩余儲量達1000萬噸以上需通過油井堵水技術(shù)治理。而目前我油田堵水措施年工作量均不足20井次，有效率在65%左右。相對美國陸上油田、大慶油田等，堵水工作量明顯偏少。4、封堵套管漏失的需

2、求據(jù)統(tǒng)計，每年發(fā)生套管破損漏失的井?dāng)?shù)在50口左右，其中約一半可以通過封堵技術(shù)來修復(fù)。5、嚴重漏失井、高壓井封堵要求統(tǒng)計顯示，XXX油田每年有接近40口嚴重漏失井或高壓井需要進行化學(xué)封堵，但常規(guī)堵劑和材料難以滿足實際需要。如港6-29井由于1#、2#（厚度分別為6m、2.4m）出水導(dǎo)致高含水，由于出水層壓力高，在9299年該井曾應(yīng)用TDG、石灰乳等堵劑進行5次堵水，均未成功。在南部油田，水井注水壓力普遍在18到25MPa之間，需要封堵體系強度大于25MPa。6、層內(nèi)大孔道治理、提高水驅(qū)效率的需要尤其在XXXX地區(qū)，由于長期注水開發(fā)，大孔道竄流嚴重，大孔道的存在造成無效注水循環(huán)，增大水處理和注水費

3、用。降低水驅(qū)波及體系和采收率。7、嚴重虧空井的封堵需求中北部地區(qū)由于含砂生產(chǎn)，造成近井地帶嚴重虧空，現(xiàn)場需要能夠滿足嚴重虧空漏失井的封堵體系。（二）國內(nèi)外研究現(xiàn)狀從油水井堵水封層技術(shù)發(fā)展情況看，近幾年國內(nèi)其他油田在高強度堵劑的研究應(yīng)用中已取得了很大進步，如華北的LC堵劑、中原的YLD無機固結(jié)型堵水技術(shù)，XXX油田的有機高強度堵水技術(shù)等，在應(yīng)用中均取得了較好效果。套管堵漏方面，應(yīng)用較多的是套管補貼、膨脹管和水泥封堵。這些技術(shù)都具有各自的適應(yīng)特點，不能完全解決生產(chǎn)實際需要，仍然存在部分井需要采用特殊化學(xué)堵劑封堵。近幾年的實踐顯示，隨著油井進入中后期，對化學(xué)封堵材料提出了更高的要求。如強度要求更高。

4、防漏失性能更高，耐溫性更高。由于封堵的目的不同和每口井的特殊要求，對堵劑和材料的品種和類型也提出了多樣化的要求。針對以上需求開展了本項技術(shù)的研究。二、 強造壁高強度復(fù)合封堵技術(shù)開發(fā)（一）強造壁高強度復(fù)合堵劑原理為了滿足嚴重虧空、漏失、大孔道井的封堵要求，本項技術(shù)力求開發(fā)一種能夠迅速在近井地帶、虧空壁、大孔道、裂縫入口形成致密、網(wǎng)狀薄壁的高強度體系。該堵劑具有很強的造壁性，當(dāng)本堵劑漿體在流動過程中遇到大孔道的地層骨架時，內(nèi)含的造壁添加劑迅速在大孔道進口處（骨架表面）形成搭橋，在壓差的作用下很快形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，漿體中不同粒徑的可固結(jié)顆粒狀物質(zhì)隨之填充網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的空隙，隨著壓差的不斷增加和時間的推移，造

5、壁層開始失水也在不斷的增厚，并且堵劑中的納米至微米級顆粒也在不斷填充大顆粒之間的空隙，變成不能流動的緊密的狀態(tài)，使造壁層的強度逐漸增加，同時防止了堵劑在固結(jié)過程中的收縮現(xiàn)象，直到最后能變成具有相當(dāng)強度和韌性的石狀固體。1、提高造壁性和韌性原理提高油井水泥的韌性可以通過加入各種纖維材料來實現(xiàn),所加入的纖維有鋼纖維、玻璃纖維、合成有機纖維和碳纖維，這些纖維全都是直鏈單絲纖維。玻璃纖維具有強度高、耐高溫、耐腐蝕、耐磨、尺寸穩(wěn)定等;鋼纖維韌性大,強度也高;合成有機纖維：抗拉強度高，吸收沖擊的能力強,抗裂效果好;碳纖維：強度高、模量高、耐高溫,碳纖維還具有極好耐蝕性能。天然纖維：枝鏈，不規(guī)則，強度低。圖

6、2-1 強造壁原理示意圖造壁性主要通過合成有機纖維+高枝鏈度的天然纖維來實現(xiàn)的。以合成有機纖維形成筋，以天然纖維形成網(wǎng)。見圖2-1。2、提高強度和降低滲透性原理水泥是一個先天帶有一定缺陷和微裂縫的脆性材料。水泥的孔隙越少、越小滲透性越低、強度越高。也就是建筑上的無宏觀缺陷高性能混凝土。為了盡可能減少孔隙數(shù)量，縮小孔隙直徑，需要合理設(shè)計顆粒級配。課題組建立了以下級配填充模型。見圖2-2。圖2-2 充填模型令A(yù)= R2/R1, B= R2/R1, x= r1/R1c0 = 4A2 B2c1 = -(8 A2 B + 8AB2)xc2 = (4A2 - 8A2B2 - 24A2B - 24AB2 +

7、 4B2)x2c3 = -(24A2B - 8A2 + 24AB2 + 18AB - 8B2)x3c4 = -(8A2B - 4A2B2 - 4A2 + 10AB + 8AB2 - 4B2) x4c6 =2ABx6c0 + c1 + c2 + c3 + c4 + c6=0 （2-1） 式2-1是一個高次非線性方程?？衫梅蔷€性方程的求解方法解出x,則r1=R1x （2-2）若等直徑，則簡化為 1/6 1/7 鑲嵌規(guī)則。根據(jù)以上模型，篩選確定了油井水泥、超細水泥、微硅顆粒三元級配體系。顆粒級配見表2-1。表2-1 油井水泥、超細水泥、微硅顆粒三元級配平均粒徑比表面積油井水泥10-70m280 c

8、m2/g超細水泥2-10m800-1600 cm2/g微 硅0.01-0.3m29000 cm2/g經(jīng)過油井水泥、超細水泥、微硅顆粒三元級配體系級配充填后，形成的水泥石（餅）的孔隙直徑在250nm之間。根據(jù)高才尼方程，其滲透率在0.0610-3m2以下。幾乎不滲透。（二）強造壁復(fù)合堵劑原料和配方1、微硅粉微硅粉是生產(chǎn)硅鐵或金屬硅的廢氣中回收的粉塵。由于生產(chǎn)硅鐵或金屬硅使用溫度很高的電爐,揮發(fā)的硅在空氣中氧化成二氧化硅，在空氣中形成微小的顆粒（直徑在10300nm之間（俗稱硅灰）微硅粉主要用于水泥或混凝土材料，以改善水泥或混凝土的性能，配制具有超高強（C70以上）耐磨、耐沖刷、耐腐蝕、抗?jié)B透的水

9、泥，可大幅提高水泥抗?jié)B等綜合性能。微硅粉摻入水泥混凝土后能很好地填充于水泥顆粒空隙之中，使?jié){體更微密，另外它還與游離的 Ca(OH) 2 結(jié)合，形成穩(wěn)定的硅酸鈣水化物 2CaO 、SiO2 、H2O,該水化物凝膠強度高于 Ca(OH) 2 晶體，主要表現(xiàn)在： （1）增加強度使混凝土抗壓、抗折強度大大增加，摻入510%的微硅粉，抗壓強度可提高1030%，抗折強度提高10%以上。 （2）增加致密度抗?jié)B性能提高518倍，抗空化能力提高4倍以上。 （3）抗溫度變化微硅粉在經(jīng)過300500次快速凍解循環(huán)，相對彈性模量隆低1020%，而普通混凝土通過2550次循環(huán)，相對彈性模量隆低為3073%。 （4）早

10、強性微硅粉混凝土使誘導(dǎo)期縮短，具有早強的特性。 （5）抗沖磨、控空蝕性微硅粉混凝土比普通混凝土抗沖磨能力提高0.52.5倍，抗空蝕能力提高316倍。 目前已經(jīng)有廠家專門生產(chǎn)硅灰。2、超細水泥在美國，大約有95的堵水作業(yè)是用擠水泥的方法實施的。僅在超細水泥問世后的最初9個月，有20多家作業(yè)公司在15個油氣田上進行了上百次試驗，根據(jù)81次作業(yè)的統(tǒng)計表明，成功率達94。超細水泥是顆粒更加細化了的油井水泥，粒徑為lOm左右。A級超細水泥通過0.25mm小縫隙的通過量達到94.6，而普通G級、H級的油井水泥的通過量僅為15左右。細化了的油井水泥，其水化速度明顯加快，析水量大大減少，抗壓強度提高1倍，抗折

11、強度提高1倍，凝固后的抗?jié)B性提高14倍。此外，由于比表面積增大，水化程度提高，使水泥的利用率成倍提高。（1)粒徑 目前，已經(jīng)生產(chǎn)出的超細水泥產(chǎn)品，其粒徑指標達到了國外同類產(chǎn)品的水平。表2-2是超細水泥與普通油井水泥的粒徑分析對比和比表面積分析對比表。從表中可見，超細水泥的最大粒徑為2035m，普通水泥的最大粒徑為90m；超細水泥中有90以上的顆粒粒徑小于10.521.4m，而普通水泥有50的粒徑大于21m；超細水泥的比表面積是普通水泥的23倍。表2-2列出了不同類型均勻水泥的粒徑。表2-2 超細水泥物理特性水泥種類粒 徑(m)真實密度g/cm3最大d50d90dlO超細礦渣粉28.09.510

12、.54.02.91超細水泥25.05.09.52.22.95C級50.015.032.13.93.14G級90.021.053.04.53.15H級120.024.555.96.13.15注：表中d50表示50顆粒小于該尺寸；d90表示90顆粒小于該尺寸；d10表示10顆粒小于該尺寸。表2-3 緩凝劑和超細水泥稠化時間物質(zhì)加量()水灰比70C稠化時間(min)超細水泥水泥超細水泥水泥葡萄糖2.00.70.57012h不凝蔗糖5.00.70.59412h不凝檸檬酸5.00.70.58512h不凝酒石酸5.00.70.512412h不凝酒石酸鉀鈉5.00.70.53812h不凝磷酸10.00.70

13、.54212h不凝三聚磷酸鈉20.00.70.53012h不凝CMC2.00.70.53612h不凝鐵鉻木質(zhì)素5.00.70.54012h不凝硼酸5.00.70.512012h不凝硼酸鈉5.00.70.57012h不凝硅油10.00.70.52412h不凝HSR5.00.70.53212h不凝氧化鋅5.00.70.53812h不凝液體石蠟200.70.53512h不凝已二醇200.70.53512h不凝G645.00.70.56512h不凝（2）稠化時間稠化時間太短是限制超細水泥和超細礦渣粉應(yīng)用的最主要的原因。不同的粒徑，其水化速度是不同的。粒徑小于10m，其水化速度最快，粒徑為1130m，水

14、化速度中等；粒徑為6090m，水化速度緩慢；當(dāng)粒徑大于90m 時，只在表面水化。超細水泥的粒徑絕大部分在1020m，所以水化速度也最快。超細水泥稠化時間太短的問題可以通過加入緩凝劑來解決。但在常規(guī)加量下，常規(guī)的油井緩凝劑作用不明顯，如表2-3所示。（3）超細水泥結(jié)石強度試驗條件為常溫、常壓，凝固時間分別為3d，7d，18d，試驗結(jié)果見表2-4。超細水泥的抗壓強度和抗折強度均比普通水泥高幾乎一倍表2-4 水泥結(jié)石的抗壓、抗折強度試驗結(jié)果樣品水灰比抗壓強度/MPa抗折強度/MPa3d7dT8d3d7d8d超細水泥，A級0.714.018.763.63.03.43.9超細礦渣粉普通水泥，G級0.76

15、.99.634.21.41.72.0 （4）水泥石的滲透性在相同的水灰比下，超細水泥和超細礦渣粉形成的水泥石的滲透率遠小于油井水泥。這有助于徹底封堵出水層和修補套管。見表2-5。表2-5 相同的水灰比的幾種水泥結(jié)石滲透性能試 樣水灰比滲透率/m2超細水泥1.03.610-5 超細礦渣粉1.05.710-4水泥:石英粉=75:251.02.510-2G級普通水泥1.06.810-33、纖維（1）纖維種類為了得到良好的造壁性，我們優(yōu)選了多種纖維。 玻璃纖維具有強度高、耐高溫、耐腐蝕、耐磨、尺寸穩(wěn)定等。 鋼纖維韌性大,強度也高。 合成有機纖維：抗拉強度高，吸收沖擊的能力強,抗裂效果好。 碳纖維：強度

16、高、模量高、耐高溫,碳纖維還具有極好耐蝕性能。 天然纖維：枝鏈，不規(guī)則，強度低。最后，經(jīng)過比選，優(yōu)選了合成有機纖維、高枝鏈度的天然纖維來實現(xiàn)造壁性。選用的合成纖維為束狀單絲，見圖2-3。主要特性為：單絲長度：270mm；比重：0.91；抗拉強度：500MPa;彈性模量：3500 MPa；軟化點：約160；纖維直徑：2038um；燃點：約580；抗老化性：極好；安全性：無毒材料圖2-3 合成纖維（2）纖維長度和加量的優(yōu)化纖維長度和加量必須滿足既能迅速造壁又能順利施工。可以借助高分子物理學(xué)中的最大回轉(zhuǎn)半徑的概念來進行設(shè)計。（3）混配纖維的混配是應(yīng)用的最大難題。常規(guī)方法有：添加分散藥劑、高速射流混拌

17、、 延長混拌時間。考慮到現(xiàn)場的可操作性，課題組采用了預(yù)先和超細水泥干磨的方法。用25m超細水泥，把2038um粗，270mm長的合成纖維分散開，并迫使部分剛性的水泥顆粒鑲嵌在合成纖維上。這一方法提高了纖維的粗造度，單絲之間更容易搭接，更容易形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。提高了纖維和水泥的粘接力。其缺點是纖維受損。（三）強造壁復(fù)合堵劑性能1、造壁性所謂造壁性是指堵劑能夠迅速在近井地帶、虧空壁、大孔道、裂縫入口形成致密、不滲透、薄壁、網(wǎng)狀“水泥餅”。可用不同砂粒填制的特高滲透率巖心管來進行的造壁性試驗。 用粒徑2.05.0mm，1.42.0mm的不規(guī)則砂粒制作的填砂管（管內(nèi)尺寸25300mm）。 向填砂管中灌入水

18、灰比為0.4、0.5、0.6的強造壁可固結(jié)復(fù)合封堵材料漿體，灌入量100ml。觀察造壁和封堵情況。 向填砂管中灌入水灰比為0.4、0.5、0.6的油井水泥，灌入量100ml進行對比。圖2-4 強造壁復(fù)合封堵體系形成的水泥餅外貌圖2-5 強造壁復(fù)合封堵體系形成的水泥餅顯微結(jié)構(gòu)實驗發(fā)現(xiàn)：對于粒徑2.05.0mm，1.42.0mm的填砂管，油井水泥漿全部通過。而強造壁復(fù)合封堵體系只能滲漏1020ml，其余全部不能通過。如表2-6所示范。在填砂管端部成了一層致密、不滲透的“水泥餅”。如圖24、2-5所示。表2-6 強造壁復(fù)合封堵體系造壁性實驗結(jié)果100mL漿體水泥水泥堵劑堵劑水灰比0.40.50.40

19、.5漏失通過量 9295911封堵壓力 MPa002020纖維加量是影響造壁性的主要因素。提高纖維加量，造壁性提高，但強度降低。最終優(yōu)選纖維加量0.20.4%。見圖2-6和圖2-7。圖2-6 纖維加量對造壁性的影響圖2-7 纖維加量對強度的影響2、初凝和稠化時間圖2-8 60兩種緩凝劑不同加量初凝時間曲線對比通過改變緩凝劑的加量，體系的初凝時間（60時）可在130min260min內(nèi)調(diào)整，適應(yīng)不同的現(xiàn)場施工要求。稠化試驗：通過改變緩凝劑的加量可以將60常壓稠化時間調(diào)整到130min到240分鐘之間。見圖2-8。3、抗壓強度 圖2-9 48h抗壓強度抗壓強度主要受水灰比控制。通常去水灰比為0.5

20、。此時，48小時抗壓強度可達16MPa。見圖2-9。4、流動性圖2-10 流動性通過調(diào)整分散劑的加量，體系的粘度可在301800mPa.s內(nèi)調(diào)整，滿足現(xiàn)場施工的泵送需要。見圖2-10。5、收縮性常規(guī)油井水泥通常有0.1%左右的線形收縮性。在其中加入膨脹性添加藥劑，可以使得水泥略微膨脹，通?？刂凭€形膨脹率在0.5%左右。否則會導(dǎo)致水泥膨脹開裂。本文采用了硅鋁酸鹽、硫鋁酸鹽膨脹劑來調(diào)節(jié)膨脹率。6、穩(wěn)定性（自由水）在相同的水灰比下。強造壁復(fù)合堵劑的穩(wěn)定性遠大于常規(guī)油井水泥，更適合長井段封堵。如表2-7所示。表2-7 強造壁復(fù)合堵劑的穩(wěn)定性自由水 mL水灰比0.40.50.60.7強造壁復(fù)合堵劑000

21、7油井水泥0421347、韌性韌性是強造壁復(fù)合堵劑優(yōu)于常規(guī)油井水泥的另一個重要性能。韌性是通過抗折實驗來衡量的。試件規(guī)格采用長12cm，寬4cm，高2cm的長條形柱體，每組3塊。用水泥抗折試驗機測試強度。普通油井水泥抗折強度為4.05MPa左右；強造壁復(fù)合堵劑抗折強度可以達到5.56Mpa，這主要是由于加入纖維造成的。如圖2-11所示。圖2-11 強造壁復(fù)合堵劑抗折試樣斷口纖維8、體系綜合性能強造壁復(fù)合封堵體系最終綜合下性能如表2-8所示。表2-8 強造壁復(fù)合封堵體系最終綜合下性能指標低溫型中溫型高溫型適用井溫60.060.0100.0100.0自由水（%）20.020.020.024小時抗壓

22、強度（Mpa）8.510.512.0增壓稠化時間（min）160.0190.0220.0初始稠度（Bc）30.030.030.0概括起來，強造壁復(fù)合堵劑具有以下特點： 密度低：現(xiàn)場容易配制，并且不易出現(xiàn)沉淀或分層現(xiàn)象； 造壁能力強：在向目的層注入過程中遇到高滲透層或大孔道的骨架時，在有機與無機復(fù)合材料的協(xié)同作用和壓差的作用下，很容易在其表面進行造壁封堵，隨著注入壓力的增加造壁強度也在同時增加； 封堵能力強：該工藝所用的強造壁復(fù)合封堵材料與地層巖石具有較強的親和能力，可以在凝固后與地層（接觸面）形成一個牢固的整體，提高了封堵強度和效果； 淺表封堵：由于具有強造壁的性能，所以限制了堵劑向地層深部的

23、進入，這樣該工藝既達到了對目的層的封堵，又不影響目的層將來的再利用； 不收縮：在主體封堵材料中添加了防收縮的添加劑，所以有效的防止了堵劑在凝固過程中的收縮； 防脆裂：在主體復(fù)合封堵材料中添加了防脆裂的添加劑，所以有效地防止了堵劑在凝固過程中和以后的脆裂； 用量少：由于該堵劑具有較快的造壁能力，屬于淺表封堵，所以一般來說比水泥用量相對要少得多，并能達到或優(yōu)于水泥封堵的效果。（四）適用范圍和施工工藝參數(shù)優(yōu)化1、適用范圍強造壁復(fù)合堵劑適合以下范圍和應(yīng)用條件： 漏失量較大暫時不用的地層； 滲透率高、存在大孔道或較大裂縫的地層； 用普通油井水泥封堵不住的地層； 破損套管修復(fù)； 適應(yīng)溫度30150（不同型

24、號適應(yīng)不同的溫度）； 本工藝不適用于套管變形、無法鉆塞的井； 配漿用水最好用潔凈的淡水； 對于長期出砂套管周圍已經(jīng)形成空洞（沒有骨架）的井，可能會導(dǎo)致對空洞容積估計不足，用量超過計劃用量，如以后重復(fù)利用該層可能會導(dǎo)致射孔困難。2、主要施工工藝參數(shù)優(yōu)化強造壁復(fù)合堵劑可采用以下施工工藝施工： 油管注入，放壓，提油管，反洗井，關(guān)井加壓后凝，鉆塞。用于嚴重虧空、漏失、大孔道井。為主要應(yīng)用工藝。 油管送入，提油管，不反洗井，直接加壓后凝。鉆塞。用于高壓注水井。 利用可鉆橋塞分割，套管外循環(huán)擠堵劑。用于二固，自由套管封堵，套管外竄流。對于第一種施工工藝主要步驟如下： 根據(jù)施工井的實際情況測試該堵劑的稠化時

25、間和初凝時間； 對目的層以上井段的套管和本次施工用油管進行試壓驗漏，確保油、套管完好不漏（試壓壓力必須大于堵劑的注入壓力），并確定該井無套管變形現(xiàn)象； 現(xiàn)場備足配制堵劑用水和洗井用水（洗井一周以上用水量）； 現(xiàn)場準備6m310m3配漿罐2具（帶足夠功率的攪拌機，最好是圓罐）、對各攪拌機、泵車等所有施工設(shè)備試運，確保所有施工設(shè)備在整個施工過程中運行正常完好； 按要求用量配制堵劑（一般水灰比為0.60.7為宜，也可以根據(jù)實際情況進行調(diào)整）； 在一切準備就緒后將已經(jīng)配制好的堵劑注入至目的層，頂替清水至尾管一下； 緩慢放壓后倒返洗流程，帶壓返洗井，直至返清水為止； 開套管閥門邊灌水邊緩慢上提管柱100

26、300m，座好井口加壓至58MPa后帶壓關(guān)井候凝48小時。對于每口井狀況、封堵要求不同。還需要進行以下參數(shù)優(yōu)化： 堵劑用量：平均封堵半徑0.5m，每米油層用量1m3。 纖維加量：根據(jù)每口井情況調(diào)整0.2%到0.4%。相應(yīng)調(diào)整分散劑加量。 緩凝劑加量：根據(jù)井溫、現(xiàn)場水、堵劑批次，實驗優(yōu)化加量確保初凝時間35h。 水灰比：根據(jù)對封堵強度的要求，調(diào)整水灰比，達到需要封堵強度。三、現(xiàn)場試驗效果2007年和2008年實際試驗應(yīng)用51口井。見表3-1和表3-2。表3-1 2007年現(xiàn)場試驗情況序號井號井段/m封堵目的用量/t注入壓力/MPa封堵情況1西11-10894.2-928.7封層200156MPa

27、，10min不下降，合格2西15-6-4936-941.0封層100188MPa，10min不下降，合格3歧922800.8-2830.6封層16122410MPa，10min不下降，合格4西濱13X11080-1200封層100228MPa，10min不下降，合格5西39-6-4850-900二固封竄100146MPa，10min不下降，合格6港21077.3-1081.7二固封竄150156MPa，10min不下降，合格7西1-12-31107.3-1115.8封層103176MPa，10min不下降，合格8官7-8-22030.6-2120.1封層258208MPa，10min不下降，合

28、格9官1951552-1592封層2562518MPa，10min不下降，合格10風(fēng)31-151742-1898套管堵漏2592418MPa，3min不下降，合格11中5-592210-2441封層2002510MPa，30min不下降，合格12港251360-1717.7封層200157MPa，10min不下降，合格13濱18X11778.5-1784.5封層1001510MPa，10min不下降，合格14板南41954.0-1995.0封自由套管1202212MPa，30min不下降，合格15板8511938-1952封自由套管100228MPa，30min不下降，合格16官142-215

29、47.2-1585.42套管堵漏60228MPa，30min不下降，合格17官922-11332-1432套管堵漏200-148MPa，30min不下降，合格18板8791985-2046封自由套管80-1610MPa，10min不下降，合格19板深10-12266-2510封自由套管80-1410MPa，10min不下降，合格表3-2 2008年現(xiàn)場試驗情況井號施工井深/m擠注/t封堵后1白8-2K油井側(cè)鉆(四廠)1609-2376二固10MPa10min不降2王21-35水轉(zhuǎn)油(三廠)1966.1-1994.8封層18MPa10min不降3板62-32油井(四廠)1761.6-1839.8

30、封層12MPa10min不降4烏31-18油井（三廠）2362-2372套管堵漏16MPa10min不降5王34-3油井（三廠）1949.3-1999封層12MPa8min不降6板863K油井(四廠)3019.4-3022.6封層18MPa10min不降7西58-6油井(五廠)1589.5-1690封層8MPa10min壓降0.3 8西58-10油井(五廠)1555-1622封層8MPa10min不降9中7-71K油井(一廠)1846-2202.8封層12MPa7min不降10板836-2水井(四廠)1755-1955套管堵漏14MPa15min不降11板11X1油井(四廠)2912.7-31

31、54.7封層19MPa30min不降12孔1047水井(六廠)1168-1257封層 12.5MPa15min不降13港2油井(五廠)942.5-973封層5MPa15min不降14孔1055水井(六廠)55.2-61.07套管堵漏6MPa10min不降15西35-7-1油井(五廠)677.71-679.71套管堵漏10MPa3min不降16女K52-49（三廠）3108.1-3157.8封層20MPa10min0m317港73-1H油井(一廠)2881-2884二固10MPa3min不降18港191-1水井 (五廠)1038.80-1043.40堵大孔道10MPa4min不降19小13-7-2水井（三廠）1661.48-1708套管堵漏8MPa15min壓降020家33-33油井（三廠）1993.4-1997.2封層8MPa15min壓降021官34-18油井（三廠）1622.5-1626封層15MPa5min0m322西41-28油井(五廠)1819.4-1825.7封層8MPa5min0m323西3-12油井(五廠)1285.5-1293.5封層8MPa5min0m324西37-22油井(五廠)947.