結(jié)構(gòu)專業(yè)考試一級-一級注冊結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》點(diǎn)睛提分卷4

結(jié)構(gòu)專業(yè)考試一級-一級注冊結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》點(diǎn)睛提分卷4單選題（共41題，共41分）(1.)一偏心受壓網(wǎng)狀配筋柱，截面尺寸為490mm×620mm，柱采用MU10燒（江南博哥）結(jié)普通磚及M7.5水泥砂漿砌筑。柱的計(jì)算高度H0=4.2m，承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=180kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=18kN·m（沿截面長邊），網(wǎng)狀配筋選用冷φb4拔低碳鋼絲方格網(wǎng)，fv=430N/mm2，As=12.6mm2，sn=180mm（三皮磚），a=60mm。試確定該柱的承載力驗(yàn)算公式的右端項(xiàng)φnfnA最接近于()kN。A.305.1B.339.0C.342.8D.364.3正確答案：C參考解析：(2.)有一6m大開間多層砌體房屋，底層從室內(nèi)地坪至樓層高度為5.4m，已知墻厚240mm，組合墻的平面尺寸如圖所示。砌體：MU10多孔磚，M7.5混合砂漿；構(gòu)造柱：C20混凝土，fc=9.6MPa，鋼筋：邊柱、中柱均為4φ14HRB335級鋼筋。墻的高厚比β最接近于()。A.24.6B.25.9C.27.8D.29.9正確答案：A參考解析：(3.)有一6m大開間多層砌體房屋，底層從室內(nèi)地坪至樓層高度為5.4m，已知墻厚240mm，組合墻的平面尺寸如圖所示。砌體：MU10多孔磚，M7.5混合砂漿；構(gòu)造柱：C20混凝土，fc=9.6MPa，鋼筋：邊柱、中柱均為4φ14HRB335級鋼筋。墻的承載力最接近于()kN/m。A.250B.261C.296D.318正確答案：C參考解析：(4.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)。混凝土短柱截面尺寸為500mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示?；A(chǔ)底面處修正后的地基承載力特征值fa最接近于()kPa。A.125B.143C.154D.165正確答案：B參考解析：(5.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示。假定修正后的地基承載力特征值為145kPa，F(xiàn)k＝200kN，Hk＝70kN，在此條件下滿足承載力要求的基礎(chǔ)底面邊長b＝2.4m。則基礎(chǔ)底面邊緣處的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值pkmax最接近于()kPa。A.140B.150C.160D.170正確答案：D參考解析：(6.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示。假定基底寬度b＝2.4m，基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度h0＝450mm。則沖切面（圖示虛線處）的沖切承載力的值最接近于()kN。A.380B.400C.420D.450正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.8條規(guī)定，對矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，由于h＝500mm＜800mm，則βhp取1.0，沖切破壞椎體最不利一側(cè)計(jì)算長度為am＝（at＋ab）/2＝（500＋500＋2×450）/2＝950mm，則可計(jì)算得受切承載力0.7βhpftamh0＝0.7×1.0×1.27×950×450＝380kN。(7.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示。假定基礎(chǔ)底面邊長b＝2.2m，若按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合（永久荷載控制）時(shí)，基礎(chǔ)底面邊緣處的最大地基反力值為260kPa，已求得沖切驗(yàn)算時(shí)取用的部分基礎(chǔ)底面積A1＝0.609m2。則圖示沖切面承受的沖切力設(shè)計(jì)值最接近于()kN。A.60B.100C.130D.160正確答案：C參考解析：析】根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.8條式8.2.8-3，則可計(jì)算得沖切力設(shè)計(jì)值為：F1＝pjA1＝（260－20×1.6）×0.609＝138.85kN。(8.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示。A.130B.150C.160D.180正確答案：C參考解析：(9.)某門式剛架單層廠房采用獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm，與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l＝1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。該基礎(chǔ)采用C25混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3。其他參數(shù)均如圖中所示。假定基礎(chǔ)底邊緣最小地基反力設(shè)計(jì)值為20.5kPa，最大地基反力設(shè)計(jì)值為219.3kPa，基礎(chǔ)底面邊長b＝2.2m。則基礎(chǔ)Ⅰ-Ⅰ剖面處的彎矩設(shè)計(jì)值最接近于()kN·m。A.45B.55C.65D.75正確答案：C參考解析：(10.)A.54.83B.190.7C.195.4D.202.3正確答案：A參考解析：(11.)場地地層情況如下：①0～6m淤泥質(zhì)土，υs=l30m/s；②6～8m粉土，υs=l50m/s；③8～15m密實(shí)粗砂，υs=420m/s；④15m以下，泥巖，υs=1000m/s。判斷其場地類別應(yīng)為()。A.Ⅰ類B.Ⅱ類C.Ⅲ類D.Ⅳ類正確答案：B參考解析：(12.)一幢平面為圓形的鋼筋混凝土瞭望塔，塔的高度H＝24m，塔身外墻面的直徑＝6m，如圖所示。塔外墻面光滑無凸出表面。該塔的基本風(fēng)壓w0＝0.6kN/㎡，建于地面粗糙度為D類的地區(qū)。塔的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1＝0.24s。由此，可算得該塔在X向風(fēng)荷載作用下在室外地面處的傾覆力矩Mwk＝()kN·m。A.250B.300C.321.4D.350正確答案：C參考解析：(13.)一機(jī)械加車間的鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個(gè)柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（圖a、b、c），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產(chǎn)生的。計(jì)算上述二種可變荷載的效應(yīng)組合，確定柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA=()kN·m，計(jì)算時(shí)對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A.160.8B.166.0C.173.4D.180.0正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值分別計(jì)算如下：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（屋面活荷載及吊車荷載的組合值系數(shù)均是ψc=0.7）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；②當(dāng)屬吊車荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m。173.4kN·m＞160.8kN·m，故吊車荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值。(14.)一機(jī)械加車間的鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個(gè)柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（圖a、b、c），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產(chǎn)生的。.考慮到圖（d）所示風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MAwk=65kN·m。由此可算得上述三種可變荷載的效應(yīng)組合，然后確定柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA=()kN·m，計(jì)算時(shí)對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A.215.4B.228.0C.230.0D.239.2正確答案：D參考解析：本題中有屋面活荷載、吊車荷載及風(fēng)荷載等三種可變荷載，需對三種可變荷載效應(yīng)的組合，分別計(jì)算后確定是何種組合產(chǎn)生最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值MA。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值分別計(jì)算如下：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（風(fēng)荷載的組合系數(shù)ψc=0.6）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；②當(dāng)屬吊車荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；③當(dāng)屬風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。比較上述三種組合的計(jì)算結(jié)果，239.2kN·m＞228kN·m＞215.4kN·m，即風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值。(15.)某10層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，丙類建筑，剖面圖如圖所示。其抗震設(shè)防烈度為8度，地震分組第二組，地震加速度0.20g，Ⅱ類場地。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，但屋面有局部突出的小塔樓。阻尼比ζ=0.05。結(jié)構(gòu)的基本周期T1=1.13s。各層的重力荷載代表值：G1=14000kN，G2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=0.9G1，G10=0.8G1，小塔樓的側(cè)向剛度與主體結(jié)構(gòu)的層側(cè)向剛度之比Kn/K=0.05。計(jì)算相應(yīng)T1的地震影響系數(shù)α1，其最接近()。A.0.16B.0.122C.0.098D.0.0629正確答案：D參考解析：(16.)某10層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，丙類建筑，剖面圖如圖所示。其抗震設(shè)防烈度為8度，地震分組第二組，地震加速度0.20g，Ⅱ類場地。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，但屋面有局部突出的小塔樓。阻尼比ζ=0.05。結(jié)構(gòu)的基本周期T1=1.13s。各層的重力荷載代表值：G1=14000kN，G2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=0.9G1，G10=0.8G1，小塔樓的側(cè)向剛度與主體結(jié)構(gòu)的層側(cè)向剛度之比Kn/K=0.05。.計(jì)算結(jié)構(gòu)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk，其最接近于()kN。A.7243B.6802C.6122D.5417正確答案：B參考解析：(17.)某10層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，丙類建筑，剖面圖如圖所示。其抗震設(shè)防烈度為8度，地震分組第二組，地震加速度0.20g，Ⅱ類場地。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，但屋面有局部突出的小塔樓。阻尼比ζ=0.05。結(jié)構(gòu)的基本周期T1=1.13s。各層的重力荷載代表值：G1=14000kN，G2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=0.9G1，G10=0.8G1，小塔樓的側(cè)向剛度與主體結(jié)構(gòu)的層側(cè)向剛度之比Kn/K=0.05。計(jì)算小塔樓底部的地震彎矩設(shè)計(jì)值Mn，其最接近()kN·m。A.3604B.2794C.2448D.1994正確答案：D參考解析：(18.)框支層為兩層的底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，底部總設(shè)計(jì)剪力設(shè)計(jì)值為20000kN，該結(jié)構(gòu)有8根相同的框支柱，其中一根柱計(jì)算分配的剪力為180kN，則與該柱的最終剪力設(shè)計(jì)值最接近的是()。A.20000×2%=400kNB.20000×20%/8=500kNC.400kN再加上豎向荷載下的該柱剪力D.由豎向與地震作用組合計(jì)算所得剪力設(shè)計(jì)值乘以1.25調(diào)整系數(shù)正確答案：A參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3—2010）第10.2.7條第1款，每層框支柱的數(shù)目不多于10根的場合，當(dāng)框支層為1～2層時(shí)，每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2%，每根柱所受剪力為：Vc=20000×2%=400kN＞180kN。(19.)如題圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓w0=0.6kN/m2。B類地面粗糙度。已知水柜自重及頂蓋活載為800kN，支筒及爬梯等自重為650kN，支筒截面慣性矩I=0.8m4。當(dāng)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）計(jì)算風(fēng)振系數(shù)最大值時(shí)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1（s）最接近于()項(xiàng)數(shù)值。A.0.15B.0.90C.1.20D.1.45正確答案：B參考解析：(20.)如題圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓w0=0.6kN/m2。B類地面粗糙度。已知水柜無水時(shí)該水塔的基本自振周期為1.0s。按《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50135—2006）計(jì)算該水塔在水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)βz，其值最接近于()項(xiàng)數(shù)值。A.1.00B.1.58C.1.84D.2.44正確答案：C參考解析：根據(jù)《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50135—2006）第4.2.9條計(jì)算如下：①Z=H=25m；②w0T2=0.6kNs2/m2，混凝土結(jié)構(gòu)，查表4.2.9-1可得，脈動增大系數(shù)ξ=1.38；③B類，查表4.2.9-2，H=20，ε1=0.63；H=40，ε1=0.55；故H=25時(shí)，ε1=0.61；④h/H=1.0，頂部/底部寬＞1.0，查表4.2.9-3可知，ε2=1.0；⑤風(fēng)振系數(shù)為：βz=1+ξε1ε2=1+1.38×0.61×1.0=1.842。(21.)如題圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓w0=0.6kN/m2。B類地面粗糙度。若水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)βz=2.50，按《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50135—2006）計(jì)算該水塔在水柜重心高度處單位面積上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（kN/m2），其值最接近于()項(xiàng)數(shù)值。A.1.40B.1.54C.1.96D.2.16正確答案：A參考解析：(22.)如題圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓w0=0.6kN/m2。B類地面粗糙度。按鋼筋混凝土塔筒的構(gòu)造要求，該水塔支筒的最小壁厚tmin（mm）最接近于()項(xiàng)數(shù)值。A.125B.180C.200D.220正確答案：B參考解析：根據(jù)《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50135—2006）第6.5.1條，塔筒的最小厚度為：tmin=100+0.01d=100+0.01×2400=124mm（d為塔筒外直徑），同時(shí)不應(yīng)小于180mm。(23.)某兩跨混凝土簡支梁橋總體布置如圖所示。橋面全寬為9.0m，其中車行道寬度為7.0m，兩側(cè)人行步道各0.75m，欄桿、地袱各0.25m。每側(cè)欄桿、地袱每沿米重量為33.2kN/m。橋面采用水泥混凝土橋面鋪裝，重度23kN/m3，采用連續(xù)橋面結(jié)構(gòu)（中墩處兩主梁之間的主梁及混凝土橋面鋪裝內(nèi)設(shè)置可以抵抗二期恒載及活荷載的抗彎鋼筋）。主梁采用單箱單室箱形截面，截面面積為A＝3.61m2，截面慣性矩I＝0.3815m4，構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度u＝17.93m，重度26kN/m3。兩側(cè)外懸臂各2.0m，在支點(diǎn)及跨中設(shè)置橫梁（重量不計(jì)）。支承處采用板式橡膠支座，雙支座支承，支承間距為3.4m。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土薄壁墩（C30，Ec＝3.0×104MPa），墩高為6.1m，壁厚為1.0m，寬3.0m。兩側(cè)采用U形重力式橋臺，中墩采用剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。橋梁重要性系數(shù)γ0＝1.0，設(shè)計(jì)汽車荷載采用公路—Ⅰ級，人群荷載為3.0kN/m2。假定汽車荷載沖擊系數(shù)為μ＝0.285，計(jì)算得主梁一側(cè)單個(gè)板式橡膠支座①的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值組合Rck最接近()kN。A.1275B.1375C.1475D.1575正確答案：C參考解析：(24.)某兩跨混凝土簡支梁橋總體布置如圖所示。橋面全寬為9.0m，其中車行道寬度為7.0m，兩側(cè)人行步道各0.75m，欄桿、地袱各0.25m。每側(cè)欄桿、地袱每沿米重量為33.2kN/m。橋面采用水泥混凝土橋面鋪裝，重度23kN/m3，采用連續(xù)橋面結(jié)構(gòu)（中墩處兩主梁之間的主梁及混凝土橋面鋪裝內(nèi)設(shè)置可以抵抗二期恒載及活荷載的抗彎鋼筋）。主梁采用單箱單室箱形截面，截面面積為A＝3.61m2，截面慣性矩I＝0.3815m4，構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度u＝17.93m，重度26kN/m3。兩側(cè)外懸臂各2.0m，在支點(diǎn)及跨中設(shè)置橫梁（重量不計(jì)）。支承處采用板式橡膠支座，雙支座支承，支承間距為3.4m。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土薄壁墩（C30，Ec＝3.0×104MPa），墩高為6.1m，壁厚為1.0m，寬3.0m。兩側(cè)采用U形重力式橋臺，中墩采用剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。橋梁重要性系數(shù)γ0＝1.0，設(shè)計(jì)汽車荷載采用公路—Ⅰ級，人群荷載為3.0kN/m2。若單個(gè)支座①的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值組合Rck＝1475kN，支座實(shí)用階段的平均壓應(yīng)力限值為σc＝10.0MPa，選擇板式橡膠支座有效承壓平面尺寸最接近()。A.0.30m×0.50mB.0.35m×0.50mC.0.30m×0.65mD.0.40m×0.60m正確答案：A參考解析：(25.)某兩跨混凝土簡支梁橋總體布置如圖所示。橋面全寬為9.0m，其中車行道寬度為7.0m，兩側(cè)人行步道各0.75m，欄桿、地袱各0.25m。每側(cè)欄桿、地袱每沿米重量為33.2kN/m。橋面采用水泥混凝土橋面鋪裝，重度23kN/m3，采用連續(xù)橋面結(jié)構(gòu)（中墩處兩主梁之間的主梁及混凝土橋面鋪裝內(nèi)設(shè)置可以抵抗二期恒載及活荷載的抗彎鋼筋）。主梁采用單箱單室箱形截面，截面面積為A＝3.61m2，截面慣性矩I＝0.3815m4，構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度u＝17.93m，重度26kN/m3。兩側(cè)外懸臂各2.0m，在支點(diǎn)及跨中設(shè)置橫梁（重量不計(jì)）。支承處采用板式橡膠支座，雙支座支承，支承間距為3.4m。橋梁下部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土薄壁墩（C30，Ec＝3.0×104MPa），墩高為6.1m，壁厚為1.0m，寬3.0m。兩側(cè)采用U形重力式橋臺，中墩采用剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)。橋梁重要性系數(shù)γ0＝1.0，設(shè)計(jì)汽車荷載采用公路—Ⅰ級，人群荷載為3.0kN/m2。根據(jù)橋梁總體布置（如圖），若板式支座常溫下剪切模量Ge＝1.0MPa，支座總厚度為5.3cm，橡膠層總厚度為δe＝4.5cm，中墩、邊墩取相同規(guī)格的橡膠支座。求汽車荷載在中墩Tz及邊墩Tb的制動力標(biāo)準(zhǔn)值最接近于()。A.Tz＝69.0kN；Tb＝48.0kNB.Tz＝75.0kN；Tb＝45.0kNC.Tz＝79.0kN；Tb＝43.0kND.Tz＝82.0kN；Tb＝41.5kN正確答案：C參考解析：(26.)某預(yù)制混凝土簡支空心板梁橋，計(jì)算跨徑為9.5m，截面細(xì)部尺寸如圖所示。該橋擬采用C25混凝土，fcd＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa，ftk＝1.78MPa，Es＝2.8×10^4MPa；HRB335鋼筋，fsd＝280MPa，Es＝2.0×105MPa，ζb＝0.56，截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md＝550kN·m，假定鋼筋截面重力距為as＝40mm。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1.0。提示：為計(jì)算方便，將空心板截面換算成等效工字型截面。計(jì)算得受拉鋼筋面積A最接近()mm2。A.4862B.5145C.5500D.6060正確答案：D參考解析：(27.)某預(yù)制混凝土簡支空心板梁橋，計(jì)算跨徑為9.5m，截面細(xì)部尺寸如圖所示。該橋擬采用C25混凝土，fcd＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa，ftk＝1.78MPa，Es＝2.8×10^4MPa；HRB335鋼筋，fsd＝280MPa，Es＝2.0×105MPa，ζb＝0.56，截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md＝550kN·m，假定鋼筋截面重力距為as＝40mm。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1.0。提示：為計(jì)算方便，將空心板截面換算成等效工字型截面。A.550B.560C.570D.580正確答案：B參考解析：(28.)某預(yù)制混凝土簡支空心板梁橋，計(jì)算跨徑為9.5m，截面細(xì)部尺寸如圖所示。該橋擬采用C25混凝土，fcd＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa，ftk＝1.78MPa，Es＝2.8×10^4MPa；HRB335鋼筋，fsd＝280MPa，Es＝2.0×105MPa，ζb＝0.56，截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md＝550kN·m，假定鋼筋截面重力距為as＝40mm。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1.0。提示：為計(jì)算方便，將空心板截面換算成等效工字型截面。A.0.10B.0.13C.0.16D.0.2正確答案：B參考解析：(29.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。A.250B.261C.296D.318正確答案：C參考解析：(30.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。A.545B.650C.702D.736正確答案：D參考解析：(31.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。A.1095B.837C.768D.694正確答案：C參考解析：(32.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。筏板變厚度處沖切臨界截面上最大剪應(yīng)力說明:HWOCRTEMP_ROC17620最接近于()kPa。（注：忽略柱根彎矩值影響）。A.423B.441C.571D.596正確答案：D參考解析：(33.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。筏板變厚度處抗沖切混凝土剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值說明:HWOCRTEMP_ROC17630最接近于()kPa。A.968B.1001C.1380D.1427正確答案：A參考解析：(34.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。.筏板變厚度處，地基土凈反力平均值產(chǎn)生的單位寬度的剪力設(shè)計(jì)值說明:HWOCRTEMP_ROC17640最接近于()kN/m。A.890B.929C.1780D.1859正確答案：A參考解析：(35.)圖為某高層框剪結(jié)構(gòu)底層內(nèi)柱，其橫截面尺寸為600mm×1650mm，柱的混凝土強(qiáng)度等級為C60，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的柱軸力為16000kN，彎矩為200kN·m，柱網(wǎng)尺寸為7m×9.45m。該結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合地基凈反力為242kPa，筏板混凝土強(qiáng)度等級為C30。假設(shè)已知：筏板厚度為1.2m，柱下局部板厚為1.8m。A.1337B.1151C.1085D.1051正確答案：D參考解析：(36.)有一座10層辦公樓，如圖所示，無庫房，結(jié)構(gòu)總高32m；現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，建于8度地震區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，Ⅱ類場地，框架的抗震等級為一級，二層箱形地下室，可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。首層框架梁AB，在某一荷載效應(yīng)組合中，由荷載、地震作用在該梁A端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下：永久荷載：MGk=-90kN·m；樓面活荷載：MQk=-40kN·m；風(fēng)荷載：MWk=±20kN·m；水平地震作用：MEhk=±45kN·m；其中樓面活荷載已考慮折減。當(dāng)考慮有地震效應(yīng)組合時(shí)，AB粱A端的最大組合彎矩設(shè)計(jì)值MA最接近于()kN·m。A.-147.2B.-166.4C.-176.8D.-190.5正確答案：D參考解析：H=32m＜60m，最大組合彎矩設(shè)計(jì)值MA為：MA＝γG（MGk+0.5MQk）+γEhMEhk=-1.2×（90+0.5×40）-1.3×45＝-190.5kN·m。(37.)有一座10層辦公樓，如圖所示，無庫房，結(jié)構(gòu)總高32m；現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，建于8度地震區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組