綜合辦公樓工程施工方法及技術保證措施專項方案

綜合辦公樓工程施工方法及技術保證措施專項方案目錄TOC\o"1-2"\h\u204641建立軸線標高控制網 2315471.1建立軸線標高控制網 2171411.3水準基準網建立 377201.4施工定位放線 320081.5垂直度的控制 3249861.6高程控制： 3137782地下室施工 4253122.1施工縫留設 4133162.2地下室底板施工 6305632.3墻體施工 1125142.4頂板施工 16312472.5土方回填 18151542.6地下室防水工程 18268593主體框架、剪力墻工程 19226013.1鋼筋工程 20319393.2模板工程 28242293.3混凝土工程 566544預應力框架梁施工（詳單項施工方案） 60305385施工測量 60127516.墻體工程 65164327屋面工程 6756647.1找平層 67195757.2保溫層 6770867.3卷材防水層 68182457.4剛性砼保護層 69268697.5特殊部位增強處理 7015267.6密封材料嵌縫： 7167718內粉工程 721395（1）工藝流程 7319008（2）操作工藝、要求 73272999腳手架工程 741建立軸線標高控制網1.1建立軸線標高控制網土方開挖前，應首先對業(yè)主提供的BM點和樁基公司提供的基樁資料進行確認和書面交接，經校核無誤辦理好交接手續(xù)后方可采用。根據業(yè)主提供的基準點和基準線，校驗正確后，用經緯儀放樣到現場，做好控制樁，和業(yè)主提供的基準點組成測邊網和邊角網，用經緯儀測角量邊，得到相關數據，進行閉合優(yōu)化計算，得到正確控制點坐標，基準線設置2條十字型基準定位線，以備復核點位的正確。1.2為了保證工程軸線、標高的精確性，方便工程施工，要求在現場設置軸線和標高控制網，平面控制網的測設可采用矩形網控制（設置10×10m地面方格網）。1.3水準基準網建立以業(yè)主提供的水準點為基準，根據現場實際情況，本著使用方便、控制點不易被破壞的原則來建立水準網，考慮各種因素的影響，定期對布設的水準點進行復測閉合水準點，防止施工中出現差錯。1.4施工定位放線基礎定位放線:根據平面控制網,在基坑外將經緯儀架設于控制網軸線上,將基礎軸線控制網引測至基坑內的施工平面上,待所有控制網線引至施工平面上，復核無誤后，進行平面軸線的定位放線?！?.000以上部分放線：將軸線控制網進行一次全面檢查校正，把所有控制軸線投測到底層四角所埋設的標高軸線控制板上表面和柱、梁、板上。利用投測的控制網與軸線間幾何關系，在每個樓層的控制主軸線上埋設四個控制點，引測的控制點用2mm鉆頭鉆眼，并用紅漆標記，并用活動鐵盒蓋住，做好保護。1.5垂直度的控制各樓層施工時，采用激光鉛垂儀法。根據各控制點和軸線關系在基準控制點上部預留200×200mm孔洞，將J2激光經緯儀架設在控制板上，將控制點上向上投射，在預留洞上覆蓋磨面玻璃，用特種筆做好標記，再在各樓面投測點上架設經緯儀復核井字形主控軸線是否閉合，然后利用軸線控制網線和各軸線的幾何關系進行施工層平面定位放線。1.6高程控制：標高控制根據建設單位提供的水準原點，采用S3水準儀和塔尺傳遞。樓面標高控制傳遞方法為：在樓內設4個水準點，用S3水準儀進行兩個往返測量復核，測定水準點高程，使用時檢查水準點偏差，確認符合精度要求后方可使用。傳遞時用垂吊鋼尺的方法，通過預留洞口向上垂直引測。為避免氣候的影響，宜選擇無風陰天的早晨或傍晚進行測設，同時考慮建筑物沉降引起各水準點間高差變化，必要時予以修正，認真做好測量記錄，使之傳遞準確。軸線和標高控制網須經監(jiān)理部門驗收后方可使用。項目部采用現場軸線和標高控制網進行基樁和基坑驗收，驗收結果及時書面報告監(jiān)理部門。2地下室施工2.1施工縫留設地下室擬分作三個部分施工，即底板→側墻及樓板→側墻及頂板，其施工縫分別留在：底板以上周圍300高外墻上口；外墻板、樓板以上周圍300高外墻上口，頂板部分與墻體同時澆筑。施工縫采用鋼板止水帶共二道。地下室采用商品混凝土澆筑。混凝土輸送泵輸送塔吊協助。鋼板止水帶400mm寬，3mm厚。鋼板止水帶采用搭接焊接，焊縫密實，搭接部位錯開外墻拐角不小于1M，鋼板止水帶用短鋼筋與外墻鋼筋點焊固定，短鋼筋在止水帶兩側交錯布置，間距800-1000mm。地下室的第一道施工縫留在距底板上口300處，鋼板止水帶設置見下圖：B/2B/2B/2B/2施工縫外墻板施工縫外墻板3厚鋼板止水帶2003厚鋼板止水帶200200300200300底底板--10.3--10.3第一道施工縫留置部位示意第二道施工縫鋼板止水帶的設置見下圖：3厚鋼板止水帶3厚鋼板止水帶-5.4-5.4300300地下室外墻地下室外墻2.2地下室底板施工本工程地下室底板厚900mm，C45/S10抗?jié)B混凝土澆筑。地下室底板施工中應參照大體積混凝土施工要求施工，均采用商品防水混凝土澆筑，混凝土輸送泵布管輸送。底板上下層鋼筋間采用角＜40×3角鋼支架，縱橫間距1200，在900厚底板中采用設一道＜40×3角鋼橫撐，在承臺中、電梯井及局部加深處橫撐不少于三道。角鋼支撐如下圖示意：40×3角鋼垂直支撐縱橫間距1200mm40×3角鋼垂直支撐縱橫間距1200mm地下室底板地下室底板●●●●●●●●●●●●●●900（2500）40×3角鋼水平支撐●●●●●●●●●●●●●●900（2500）40×3角鋼水平支撐●●●●●●●●●●●●●預埋鐵件焊接●●●●●●●●●●●●●預埋鐵件焊接￠12鋼筋拉結底板鋼筋角鋼支撐示意￠12鋼筋拉結底板鋼筋角鋼支撐示意節(jié)點均焊接節(jié)點均焊接地下室鋼筋砼施工前，應進一步核實各平面軸線、基底標高和基底板邊線尺寸，按設計圖要求安插框架柱鋼筋，經復核確認無誤后采用木模板支模，澆筑砼采用軟軸震動棒和平板震動器震搗密實。影響底板混凝土施工質量的因素很多，從砼原材料的選擇和對配合比的優(yōu)化，以及澆注方案和澆搗方式，砼澆注溫度的測定和控制、砼養(yǎng)護條件和溫差控制等到周圍環(huán)境的濕度、模板的剛度情況比較復雜，如不注重，每一個施工環(huán)節(jié)都可能引起混凝土裂縫，其中最常出現的是混凝土的溫度裂縫。要保證底板混凝土的施工質量，必須要求混凝土供應商做好以下各個施工環(huán)節(jié)。（1）對商品混凝土的要求要保證混凝土的施工質量，必須要求混凝土供應商做好以下各個施工環(huán)節(jié)：1）水泥選擇地下室鋼筋混凝土結構施工擬選用水化熱低，凝結時間長的水泥品種。如：礦渣硅酸鹽水泥、粉煤灰硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸水泥等。充分利用混凝土后期強度，為了進一步控制水泥水化熱溫升，減小溫度應力，根據結構實際承受荷載的情況，設計要求可采用R60、替代R28天設計強度。其目的為減少水泥用量，從而降低水化熱?，F場施工不得隨意改動砼配合比減少水泥用量。2）粗細骨料的選擇A、粗骨料宜優(yōu)先選用以自然連續(xù)級配的粗骨料配制砼。在石子規(guī)格上可根據施工條件，盡量選用粒徑較大，級配良好的石子，（其作用可降低水泥的用量，減少水化熱）粗骨料的針，片狀顆粒按重量計，應不大于15%。B、細骨料以采用中砂為宜。C、砂石的含泥量控制砂石的含泥量要嚴格加以控制，石子的含泥量控制在小于1%，黃砂的含泥量控制在小于2%。砂石含泥量如不能嚴格控制在允許范圍內，將會增加砼的收縮，不僅會引起混凝土的抗拉強度的降低，而且對砼的抗裂是十分不利的。D、滲入外加料本工程地下室底板在春季施工，可選用早強減水劑，如JMⅢ混凝土外加劑，摻量為混凝土中水泥重量的12%。為了能改善混凝土的粘塑性，可泵性和降低砼的水化熱，砼內可摻入一定數量的粉煤灰，其摻量由商品砼廠技術部門試驗室確定提供。3）地下室底板混凝土的澆筑方式地下室底板大體積砼澆注方案擬采取整體連續(xù)澆注的方法，分成二個澆注點，從北向南退澆一氣呵成不留施工縫（后澆帶除外）。考慮結構物的體型大小，鋼筋疏密，砼的供應條件等具體因素，故選擇斜面分層澆筑方案。4）混凝土振搗澆筑砼采用插入式振搗棒振搗，基本要求：插點間距應均勻，一般不超過振動棒有效作用半徑的1.5倍，插入深度不應超過棒長的2/3-3/4，每個插點振動時間約20-30S。斜面分層澆筑砼，泵送時自然形成一個坡度，可在每個澆筑帶的前后布設2臺振搗器，第一道布設在砼卸科點，主要解決上部砼的搗實，第二道布設在砼的坡腳處，確保下部砼密實。隨著砼澆筑工作的向前推進，振搗器也相應跟上，以確保整個高度砼的質量。對澆筑后的砼在振動界限以前可給予二次振搗，能排除砼因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高砼與鋼筋的握裹力，防止因砼沉落而出現的裂隙，減少內部微裂，增加砼密實度，從而提高抗壓強度和抗裂性。砼二次振搗的恰當時間是指砼經振搗以后，在尚能恢復到塑性的時間，即為振動界限。振動界限的確定可用振動棒以其自身的重力，逐漸插入砼中振搗，如砼仍可恢復塑性的程度并拔出振搗棒時砼仍能自行閉合，而不會留下孔穴，即為二次振搗的恰當時間。5）混凝土養(yǎng)護及溫度控制底板砼的養(yǎng)護，不僅要滿足強度增長的需要，更重要的是通過人工的溫度控制，防止因溫度變形引起結構物的開裂。在砼養(yǎng)護階段的溫度控制應遵循以下幾點：A、砼的中心溫度與表面溫度之間的差值，以及砼表面溫度與室外最低氣溫之間的差值均應小于25℃，經計算即便砼具有足夠抗裂能力時，也不允許大于25℃。B、砼的拆模時間應考慮到氣溫環(huán)境等情況，必須有利于強度的正常增長，即拆模時砼與外界氣溫的溫差不超過25℃。C、砼應在澆筑完畢后，及早采用塑料薄膜覆蓋，必要時在表面再用草袋復蓋灑水養(yǎng)護，保持砼表面經常濕潤，模板上亦應經常灑水。砼養(yǎng)護時間應不少于14天，對裂縫有嚴格要求時，再適當延長。6）水化熱測定為了進一步掌握大體積砼內水化熱的大小以及施工階段早，中期溫差的發(fā)展規(guī)律，以采取相應的措施保證工程質量，可在結構澆筑前按上、中、下不同部位埋設測溫點，在砼澆筑中和砼澆筑后利用儀器進行測溫。測溫的時間要求：終凝前混凝土溫度：每2h測溫一次混凝土終凝后在升溫階段：每2-4h測溫一次混凝土終凝后在降溫階段：每4-6h測溫一次若溫差25℃時，及時通知技術人員進行保溫覆蓋處理。測溫時應作詳細書面記錄，填明測溫人姓名，測溫的日期，部位測溫孔編號，所實測溫度，砼中心溫度波動范圍等，都要一一填寫清楚備查。7）混凝土的表面處理砼澆筑后其表面水泥漿較厚，要進行認真處理，在4-5小時左右初步按標高用長括尺括平，在初凝前，用鐵滾筒砼碾壓數遍，再用木蟹打磨壓實，以閉合收水裂縫。約12小時后再覆蓋塑料薄膜草包，充分澆水潤濕養(yǎng)護。2.3墻體施工地下室外墻體厚400、水池內墻厚300，砼強度等級C45,其抗?jié)B等級為S10。2.3.1墻體鋼筋墻體立筋分三段綁扎，在底板鋼筋開始扎筋前，就先在砼墊層上彈出全部砼墻體軸線和邊線，按彈線位置將錨入底板內的下段鋼筋綁扎在底板鋼筋網上，外露大于35d搭接長度。凡有穿墻管道，應在洞口邊綁扎加筋。墻體鋼筋保護層外為50，內為25，底板下100，底板上25，外側50。用帶鐵絲的預制水泥砂漿墊塊固定于墻體鋼筋與墻模間（25厚鋼筋保護層塊用塑料塊）。2.3.2墻體模板400墻體模板采用多層竹膠板、40035d對拉止水螺栓連接內外模，鋼管加固。35d300本工程砼墻體模板安裝中，應考300················900模板系統(tǒng)的強度和剛度計算為:900················F1=0.22rct0β1β2V1/2,F2=Hrc取兩者較小者F1、F2─新澆混凝土對模板產生的最大側壓力rc—混凝土重力密度,取24t0—新澆混凝土的初凝時間,取t0=5hV—混凝土澆筑速度,取V=4.5m/hH—混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面總高度,取H=4.5mβ1—外加劑影響修正系數,β1=1.0β2—混凝土塌落度修正系數,按塌落度130-150mm,取β2=1.15得:F1=0.22*24*5*1.0*1.15*4.51/2=64.4KN/m2F2=4.5*24=108KN/m2取P=F1=64.4KN/m2在模板安裝中根據側壓力對整個高度呈三角形分布的情況，采取不同的加固要求。側壓力分布見右圖所示：（2）模板采用多層竹膠板，內外設方木橫楞及設園鋼管和對拉螺栓加固模板。主要承受側壓力的受力桿件為對拉螺栓，在整個高度內根據側壓力分布，對拉螺栓的豎向間距計算為:查得:Φ12鋼對拉螺栓單根容許拉力Pm=12900N,Φ14鋼對拉螺栓單根容許拉力Pm=17800N。設對拉螺栓橫向間距a=500時:①段Φ12對拉螺栓豎向間距為:b=Pm/(P2·a)=0.6(取:b=0.6m)②段Φ14對拉螺栓豎向間距為:b=Pm/(P3·a)=0.55(取:b=0.5m)③段Φ14對拉螺栓豎向間距:③段=②段(取:b=0.5m)外墻模板直接與底板施工時外墻500高段的模板連接向上拼裝。內墻模板安裝前，應先在底板砼面上彈出墻邊線，利用內墻立筋，用Φ6-L=248的短筋點焊于內墻距底面100高處的立筋上，水平間距≯1m，以固定墻模底部位置?？紤]到泵送砼對模板產生的側壓力和沖擊力較大，會給墻體模板的變形帶來不可忽視的影響，對于砼墻體的模板安裝墻厚尺寸，應比設計墻厚減小2～3mm，考慮有一定的漲模余量。地下室墻體支模、板底模板支撐安裝方法如下圖:樓面方木梁模板樓面方木梁模板鋼板止水片鋼板止水片鋼板止水螺栓50×100木肋鋼板止水螺栓50×100木肋￠48×3鋼管￠48×3鋼管地下室底板400地下室底板400外墻厚外墻厚鋼管扣件支撐鋼管扣件支撐外墻支模示意圖頂板支模示意圖2.3.3墻體砼澆筑地下室鋼筋砼外墻為主要的抗?jié)B結構，在整個砼澆筑過程中除后澆帶外均不允許留有施工縫。砼采用斜面分層澆筑法，振搗工作從澆筑層下端開始，逐漸向上，既便于引漿，又保證了砼施工質量。墻體砼采用C45抗?jié)B砼，其砼的配制要求如下：（1）砼配合比確定采用商品砼澆注，商品砼供應站配制的砼配合比應根據進場水泥，砂石材料和確定的外加劑品種，按設計強度等級和抗?jié)B等級，以及澆注坍落度要求，提交試驗單位進行試配，提供合乎設計和施工要求的砼配合比。為了便于泵送，砼應采用連續(xù)級配，摻加泵送劑和緩凝劑。為了增強砼的抗?jié)B性能，可在砼中摻加適量的膨脹劑。由于砼強度等級較高，在水化過程中發(fā)熱量和需水量都較大，為防止由此易引起結構干縮裂縫，并利于澆注操作，入模砼塌落度一般控制在14～16cm之間。砼配合比參數：水灰比：不大于0.55；砂率：0.35～0.4；灰砂比：1:1.5～1:2.5。（2）砼材料要求A、水泥：配制C45、C50防水砼應采用強度等級52.5硅酸鹽水泥。B、砂、石子：采用中砂，平均粒徑0.35～0.55mm，用于地下室防水砼的用砂含泥量應越小越好，含泥量不大于3％。C、碎石應采用連續(xù)級配，為滿足泵送工作度要求，粒徑取5～30，其含泥量不得大于1％。（3）砼澆筑方式地下室外墻為主要的抗?jié)B結構，在整個砼澆筑過程中不允許留有施工縫。為此，在整個施工平面中，墻體的澆筑流向應以一點開始，向兩側擴展的澆筑方法，避免一個方向澆筑造成起始澆筑點與結尾閉合點接槎時太長產生施工縫。因此，自墻體的起始澆筑點開始，就應該采用斜面分層澆筑法（見下圖所示），逐層將砼澆滿模板安裝高度后，逐步向前推進，直至結尾閉合點，以使全部墻體砼澆筑完成。震搗工作應從澆筑層下部開始，逐漸向上，既便于引漿，又利于震搗密實，保證砼施工質量。斜面分層澆筑法示意2.3.4內柱施工地下室鋼筋混凝土獨立內柱和鋼筋混凝土側壁柱均與鋼筋砼墻體同時施工，鋼筋綁扎按常規(guī)方法施工。側壁柱與外墻的模板應組成一體，并加強連接，確保在砼澆注時模板不變形。室內獨立柱模按其截面尺寸，采用木?；蚨鄬幽z合竹模板定形預制再進行組合而成，用角鋼柱箍或扣件式鋼管箍來抵御砼的側壓力。當采用鋼管扣接成箍時，可方便地與頂板底模支撐系統(tǒng)相連接，柱箍豎向間距與墻體橫楞相同。內柱支模方法如下圖所示:立柱模時，事先應在接柱基面上彈出縱橫軸線和柱子四邊線，柱模下端采用鋼筋定位措施，防止砼初澆時移位，保證柱位準確。內柱砼澆筑在墻體澆筑后進行，砼強度等級與墻體相同。2.4頂板施工2.4.1頂板支模地下室頂板采用多層膠合竹模板支模，其板底采用50×100方木作肋梁，間距700mm,方木肋梁下為鋼管橫梁，板底采用鋼管支撐系統(tǒng)，支撐系統(tǒng)應保證能夠承受砼及施工荷載的重量。為防止滑動，下橫楞與鋼管立桿應采用雙扣件連接，立桿中部設縱橫拉桿一道，以縮短立桿的有效受力長度，立桿底端加三角形對插木墊塊，既可微調立桿支撐高度，又便于支撐拆除。作為頂板底下的支撐系統(tǒng)，立桿布置間距計算如下:（1）荷載值確定新澆砼重量Gw=2.5×0.2=0.5tf/m2施工荷載Gs=0.25tf/m2模板及配件自重Gb=0.08tf/m2泵送砼沖擊荷載Gp=0.05tf/m2合計:∑G=0.88tf/m2（2）單根立桿承載力鋼管采用Φ48×3.5規(guī)格，總支撐長度為5.0m，(按最不利支撐長度計算)因其中部設置縱橫水平拉撐桿件，支撐計算長度取l=2.5m，立桿搭接，為偏心受壓桿件:偏心距e=3D/2=7.2cm偏心率ε=e·A/W=6.93長細比λ=L/r=1.58根據ε、λ查得偏心受壓桿件穩(wěn)定系數Φp=0.1單根立桿容許荷載為:[N]=Φp·A·[σ]=1027kgf立桿縱橫向間距為：取:1.20m2.4.2頂板鋼筋及砼澆筑頂板鋼筋綁扎可在墻筋綁扎后進行，墻體混凝土和頂板同時澆筑。鋼筋綁扎要求、砼澆筑方向和流向，以及養(yǎng)護要求，與底板施工基本相同。2.5土方回填當地下室箱體砼達到拆模強度后要有組織的分期緩慢拆除模板，以防外墻面大面積突然暴露在大氣中風吹日曬出現裂縫。外墻防水完成后即可進行土方回填。土方回填應分層夯填，每層厚度不大于250mm。要選擇干松，無大塊顆粒，無雜草雜質的土，不得用雜土和建筑垃圾填入。不準用自卸翻斗車集中一處傾倒，四周夯填高度均勻一致，行夯不得漏夯和不實。如基坑有積水，應將水排盡后再進行回填。土方回填后應作密實試驗，確保在地面做好后不產生沉陷，避免造成地面開裂的弊病。2.6地下室防水工程地下室防水工程做前現場必須具備以下條件：地下室降水設施必須保證正常運轉并按要求控制地下水位在底板下。在做底板防水層前必須做到混凝土墊層表面平整潔凈無積水無泥砂。外墻面必須平整、潔凈，防水層做前應清理刷洗，墻面支模用的止水螺栓必須割除干凈，并凹入墻平面。腳手架要求搭設安全可靠。做前注意收聽天氣預報，避開陰雨天氣施工，避開寒冷天氣。該道工序由我公司專業(yè)隊施工，做前提供詳細施工方案。地下室底板防水做法：⑴水泥基滲透結晶型防水涂料、⑵20厚1:2水泥砂漿保護層⑶彈性聚合物水泥防水涂料、⑷20厚1:2水泥砂漿找平層⑸100厚C15混凝土墊層地下室外墻板防水做法：⑴水泥基滲透結晶型防水涂料、⑵20厚1:2水泥砂漿保護層⑶彈性聚合物水泥防水涂料、⑷20厚1:2水泥砂漿找平層3主體框架、剪力墻工程本工程主體框架剪力墻結構1-5層裙房柱、梁、板、剪力墻及樓梯均為鋼筋砼現澆結構。為了減小噪音，本工程框架柱、梁、板、剪力墻、樓梯等采用木模板支模。木模板其自身剛度小，為減小沖擊力，砼地泵輸送混凝土澆筑不得直接傾倒，以免脹模甚至爆模引起模板變形或位移。3.1鋼筋工程本工程鋼筋的加工和制作均安排在現場內東立面，由塔吊直接吊運至工作面。主體結構框架柱、梁＞￠20主筋采用滾扎直螺紋連接其余可采用電渣壓力焊連接，或采用閃光對焊連接，小直徑鋼筋采用常規(guī)的人工綁扎。鋼筋綁扎要一次到位，必須保證構件斷面尺寸及其保護層厚度，橫平豎直，綁扎牢固，嚴格按設計和規(guī)范要求施工，特別是梁、柱節(jié)點處鋼筋較密，要注意鋼筋的綁扎順序。受力鋼筋無論是綁扎接頭或其他形式的焊接接頭，其接頭位置必須符合規(guī)范規(guī)定的要求?？v向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度，與位于同一連接區(qū)段內的鋼筋搭接接頭面積百分率為25%、50%、100%。鋼筋焊接接頭的施工質量必須符合《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2003）的要求，符合國家現行有關強制行標準的規(guī)定，焊接接頭應相互錯開，其連接區(qū)段的長度為35d。位于同一連接區(qū)段內的縱向受力鋼筋接頭面積百分率不宜大于50%?？v向受壓鋼筋的接頭百分率不受限制。梁、板鋼筋綁扎搭接接頭位于同一區(qū)段內（1.3倍搭接長度）的受拉鋼筋不大于25%。樓板內主鋼筋應錨入梁，下筋錨固長度不小于5倍且伸至梁中心線，上筋錨入梁長度不小于24d，端部垂直段不小于10d。填充墻長大于5000時設鋼筋混凝土構造柱，墻頂與梁板應設拉接鋼筋，框架梁應按構造柱位置預埋插鐵，當墻高超過4000時，在墻中部或門窗頂部加一道通常的鋼筋混凝土墻梁。鋼筋采用冷拉法調直時Ⅰ級鋼冷拉率不應大于4%；Ⅱ級鋼冷拉率不應大于1%。鋼筋混凝土構造柱施工必須先砌墻后澆柱，砌墻時沿墻每隔500設2根6拉結筋。避雷接地鋼筋必須嚴格按施工圖施工，必須采用焊接接頭。鋼筋保護層采用塑料卡或M10水泥砂漿墊塊控制其保護層厚度，板保護層為15mm；梁為25mm、柱為30mm。衛(wèi)生間、淋浴室鋼筋保護層各增加5mm.3.1.1粗直徑鋼筋的連接根據設計說明：＞￠20鋼筋采用滾扎直羅紋連接（機械連接）。其余鋼筋連接采用電渣壓力焊或閃光對焊連接。(1)滾扎直螺紋連接粗直徑鋼筋采用直螺紋連接可提前預制，施工不受雨天的影響，有利于加快工期進度。其工藝要求如下：1）工藝流程切割下料→端液壓鐓粗→加工螺紋→安裝套筒→調頭→另一端液壓鐓粗、加工螺紋→安裝保護套→作好標識→分類堆放→現場安裝。a.切割下料對端頭不直的鋼筋預先調直，采用砂輪切割機進行切割下料，切口的端面與鋼筋軸線垂直。b.液壓鐓粗操作中保證鐓粗頭鋼筋軸線不大于4度的偏斜，不得出現與鋼筋軸線相垂直的橫向表面裂縫。出現質量不符合要求時，應及時割除，重新鐓粗。外形尺寸應符合要求。c.加工螺紋將擴大的鋼筋端部放入套絲機套絲孔內，按標準尺寸加工成直螺紋，并與連拉套的螺紋規(guī)格相匹配。按10%隨機抽樣檢驗，當發(fā)現有不合格的絲頭時，應全部逐個檢查，并切除所有不合格的絲頭，重新鐓粗加工螺紋，驗收合格后及時用連接套筒或塑料帽加以保護。d.鋼筋連接接頭連接采用普通扳手進行，鋼筋擰緊后檢查鋼筋絲頭有無一扣以上的完整絲扣外露，并在套筒上作出擰緊標記，以便檢查。常用的連接有以下四種方式：①型連接：用于鋼筋可自由轉動的場合，利用鋼筋端頭相互對頂力鎖定連接件；②型連接：由于鋼筋長而且密集，不便轉動的場合，連接套筒預先全部擰入一根鋼筋加長螺紋上，再反擰入被接鋼筋的端頭螺紋，最后轉動1/2-1即可鎖定連接件；③型連接：用于鋼筋完全不能轉動，如彎折鋼筋等，此時可將鎖定螺母和連接套預先擰入加長螺紋，再反擰入另一根鋼筋端頭螺紋，最后用鎖定螺母鎖定連接套筒；④型連接：用于鋼筋完全不能轉動而要求調節(jié)內力的場合，可選用帶正反絲扣的連接套筒，在一個方向能擰緊或松開鋼筋。2)質量控制與檢驗原材料質量控制熱軋鋼筋進場時，按批進行檢查和驗收。每批由同牌號、同爐號、同規(guī)格、同交貨狀態(tài)的鋼筋組成，重量不大于60T。檢驗內容包括外觀檢查和力學性能實驗等。a、外觀檢查從每批鋼筋中抽取5%進行外觀檢查。鋼筋表面不得有裂紋、結疤和折疊，且每1M鋼筋彎曲度不得大于4MM。b、力學性能試驗從每批鋼筋中任選2根鋼筋，每根取2個試樣分別進行拉伸試驗和冷彎試驗。c、連接套筒連接套筒質量應符合下表：檢驗項目量具名稱合格條件外觀質量肉眼、卡具長度及外徑公差滿足規(guī)程要求，表面有適用鋼筋公稱直徑標記螺紋小徑光面軸用量規(guī)道端量規(guī)應能通過螺紋的小徑，而止端量規(guī)則不應通過螺紋小徑螺紋的中徑及大徑通端螺紋塞規(guī)從連接套的兩端塞規(guī)應能順利地通過螺孔并達到旋合長度止端螺紋塞規(guī)塞規(guī)不能過螺孔，但允許環(huán)規(guī)與端部螺紋部分旋合，旋合量不超過3P（P為螺距）d、鋼筋絲頭鋼筋絲頭質量要求如下表檢驗項目量具名稱合格條件外觀質量肉眼、卡具牙形飽滿，禿牙部分累計長度不超過一扣螺紋周長螺紋小徑光面軸用量規(guī)通端量規(guī)應能通過螺紋的大徑，而止端量規(guī)則不應通過螺紋大徑螺紋的中徑及大徑通端螺紋塞規(guī)能順利地通過螺孔并達到旋合長度止端螺紋塞規(guī)塞規(guī)不能過螺孔，但允許環(huán)規(guī)與端部螺紋部分旋合，旋合量不超過3D（D為螺距）對各種規(guī)格接頭，均應做不少于3根的單向拉伸試驗，其拉伸強度應能發(fā)揮鋼筋母材強度或大于1.1倍鋼筋抗拉強度標準值。接頭的現場檢驗按驗收標準進行，同一施工條件下采用同一批材料的同等級別、同規(guī)格接頭，以500個為驗收批進行驗收、每一驗收批在工程結構中隨機抽取3個試件作單向拉伸試驗。3）等強直螺紋接頭的優(yōu)點等同于鋼筋母材強度而設計的直螺紋接頭，對結構的安全度具有更大的保證，因此，砼構件截面對鋼筋接頭百分率的要求可放寬，方便于設計與施工。技術、質量穩(wěn)定。等強直螺紋接頭施工省去了錐螺紋接頭需要測力扳手來控制質量，僅采用普通扳手旋緊即可。等強直螺紋套筒絲距比錐螺紋套筒內絲距少40%，加上不用測力扳手復檢，施工速度也比擠壓套筒接頭快4-5倍。簡化施工管理。等強直螺紋接頭施工省去了擠壓套筒連接設備隨接頭和用電安全防范的復雜程序。節(jié)省套筒鋼材，經濟合理。等強直螺紋套筒比擠壓套筒節(jié)約鋼材70%，接頭成本比套筒擠壓接頭低20%以上。(2)電渣壓力焊連接本工程框架柱粗直徑鋼筋主筋搭接不論從質量要求、施工速度還是從技術經濟方面考慮，選用電渣壓力對接焊均是可靠有保證的。但在施工中，應掌握其焊接工藝參數、接焊電流、造渣電壓、焊接時間和擠壓力，確保焊接頭外形無缺陷，以保證焊包外形、尺寸和焊接質量。1）焊接工藝參數：a.焊接電流：應根據鋼筋直徑而定（詳見下頁表），一般按端每平方毫米面積0.7-1A為宜。如果電流大小合適，熔合后的鋼筋端面應呈光滑的半球形。b.焊接電壓：引弧階段一般為40V，稱為造渣電壓。當造渣結束進入電渣階段，此時因鋼筋已插入渣池，電弧已經熄滅，電壓迅速下降，一般控制在20V左右，太低會形成短路，影響端頭的均勻熔化，該電壓稱為電渣電壓。不同直徑的鋼筋焊接電壓詳見下表。c.焊接時間：指造渣時間加電渣時間，時間長短以鋼筋直徑而定（詳見下頁表），造渣和電渣的時間比為3:1。d.擠壓力：一般為200-300MPa就能滿足要求。e.鋼筋熔化量：以20-30mm為宜。f.焊包外形與尺寸要求：焊成的接頭外形應是光亮圓滑的環(huán)形，其直徑以1.6倍鋼筋直徑為宜。不得有裂紋、未熔合、燒傷、夾渣、咬邊和塌陷等缺陷。鋼筋接頭軸線偏移不大于1/10的鋼筋直徑，同時不大于2mm，接頭處折彎不大于4度。g.正常焊接前，應先試焊三個接頭試件，經外觀檢查和拉力測試合格后方可選用焊接參數。每一批鋼筋都應重新調整焊接參數，做試件一組。D=1.6d(D=1.6d(鋼筋直徑)焊包焊包電渣壓力焊焊接參數表鋼筋直徑(mm)渣池電壓(V)焊接電流(A)焊接通電時(s)1425-35200-25012-151625-35200-30015-182025-35300-40018-232525-35400-45020-253225-35350-60030-353625-35600-70035-40電渣壓力焊接頭焊接缺陷防治措施項次焊接缺陷防治措施1偏心1.矯正鋼筋端部2.上鋼筋放正直3.頂壓用力適當4.修理夾具2彎折1.矯正鋼筋端部2.鋼筋安放正直3.適當延遲松開夾具的時間3咬邊1.調小電流2.縮短通電時間3.及時停機4.加大頂壓量4未熔合1.提高鋼筋下送速度，均勻下送2.延遲斷電時間，增大焊接電流5焊包不勻1.鋼筋端部切平2.鐵絲圈放正中3.加大熔化量6氣孔1.烘干焊劑2.清除鋼筋端頭銹污7燒傷1.鋼筋端部除銹2.夾緊鋼筋8焊包下流焊劑盒縫隙塞嚴石棉布2)電渣壓力焊接“假焊接頭”的防治措施：豎向電渣壓力焊接在實際施焊中應避免“假焊”的質量問題，頂壓力直接影響焊縫金屬的厚度和結晶后的狀態(tài)，壓力過大，速度過快是形成假焊接頭的根本原因。應避免將熔融金屬擠出結合面，造成半熔化的上下鋼筋端頭直接接觸而形成不良結合，這是選擇頂力大小原則。同時，上鋼筋應平緩插入熔池，頂壓速度不宜過快。此外，焊劑必須干燥，避免焊劑中的水份進入渣池和熔池產生氣泡。（3）閃光對焊工藝a.對焊設備：選用UN1-100型鋼筋對焊機。b.質量要求：接頭外觀應具有適當的鐓頭和均勻的金屬，鋼筋表面無裂紋。c.焊接工藝：直徑≤ф20時，采用連續(xù)閃光對焊；直徑＞ф20時，采用預熱閃光對焊，對焊前對鋼筋端頭進行平整處理。d.每調換焊工更換機械時不同規(guī)格和品種的鋼筋焊接前，應先制作對焊試樣，進行工藝實驗，合格后方可成批焊接。e.焊接參數根據鋼種特性、氣溫高低、焊機性能等具體情況修正。f.對焊質量應符合《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》中有關的規(guī)定。3.1.2磚墻與柱的拉接本工程為框剪結構，砌體作為填充墻和隔墻，故應在框架柱與填充墻的交接處，沿高度每隔500用2￠6鋼筋與柱拉結，鋼筋由柱的每邊伸出，進入墻體的長度為1000，如下圖示意：10003002￠6＠5002￠6＠5002￠＠500100030010003002￠6＠5002￠6＠5002￠＠500100030040外墻40外墻1000300100010001000100010003001000100010001000柱與內外墻連接柱與外墻連接柱與外墻連接柱與內外墻連接柱與外墻連接柱與外墻連接3.1.3梁、板鋼筋在梁筋入模后，板筋按常規(guī)方法穿插綁扎，注意梁、板墊塊和板的支撐筋安放。為保證板筋不被踩踏變形，施工人員不得直接踩在鋼筋上進行砼澆筑施工，應搭設架空跑道。3.2模板工程為加快施工進度，保證整體工程質量，模板的制作安裝質量關系到砼的成型質量和施工安全，同時要考慮到經濟。3.2.1支模形式柱、墻、梁及板的模板一次安裝，同時澆筑砼。3.2.2支模材料（1）模板：本工程框架結構柱、梁、板全部采用木模板和多層膠合木板或竹模板，該模板具有施工噪音小、重量輕、整體性強，板面光滑平整，砼成型質量好，便于制作定型大模板，支、拆模速度快，利于整裝整拆，周轉次數高。模板的自身剛度很重要，多層膠合木模板一般選其層數為9-11層，其厚度應不小于15-18mm。每塊多層膠合木模板后面設50×100方木楞，木楞間距一般為400-500。（2）支撐：模板支撐系統(tǒng)采用φ48×3.8腳手架扣件鋼管。3.2.3支模要求（1）施工層支模應經測定的軸線為基準，正確按工程結構尺寸、形狀和相互位置進行組模安裝，不得按下層結構形態(tài)為依據順立而上。故在每一層結構施工完成后，應準確地將各部位的軸線向上翻測，并以此在已完樓面上彈出墻、柱軸線和邊線，作為立模的依據。支模完成后，應將軸線測劃在模板上口，以便對模板安裝質量的復核驗收。（2）模板及其支撐系統(tǒng)具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆砼的側壓力和施工荷載的重量。特別在砼入模時的沖擊力較大，加之澆灌速度快，模板承受的側壓力也相應增大。為此，注意模板安裝剛度極其重要。（3）支撐系統(tǒng)應通過計算，特別是樓面梁、板的支撐應有足夠的強度。除考慮結構砼和模板系統(tǒng)的重量外，在快速施工中還應加大施工荷載的數量級。根據施工期的氣溫情況，考慮砼強度的增長速度和上部施工荷載的承載能力，樓面梁、板的底模支撐應保持二層以上。（4）用于安裝的模板必需規(guī)格標準，修整平直，表面清潔，并涂刷脫模粉(劑)。在保證支模質量的前提下，支模結構盡可能簡單，裝拆方便，并便于鋼筋綁扎和砼澆筑。模板拼裝縫隙嚴密，連接牢固，不漏漿。3.2.4柱模板本工程框架柱斷面為矩形柱，柱支模方法為先按柱截面尺寸采用木模板制作，外加方木作肋做好半成品模板，形成定型標準化而后由塔吊直接輸送就位拼裝。利用角鋼或2.5×φ48腳手架鋼管制作柱箍來抵御砼側壓力。根據柱截面尺寸和計算出的砼澆灌產生的側壓力，計算后確定柱箍材料截面尺寸和縱向間距。一般采用2×φ48腳手架鋼管作柱箍，其縱向柱箍間距400-500。立柱模時，事先應在接柱基面上彈出縱橫軸線和柱子四邊線，柱模下端采用鋼筋定位措施，防止砼初澆時移位，保證柱位軸線準確。柱模設立要確保垂直，四邊線方位準確，支撐牢靠。

￠48×3.5鋼管扣件對拉螺栓￠48×3.5鋼管扣件對拉螺栓●●●●●●●●■■■■■■■■■■■■●●●■■●●●●■■●18厚木夾板貼海綿條18厚木夾板貼海綿條50×100方木18厚木夾板貼海綿條50×100方木 50×100方木18厚木夾板貼海綿條50×100方木400-600mm框架柱模板示意600mm以上框架柱模板示意本工程底層層高4.80M，為降低底層框架柱砼澆灌傾落度，要求在柱高中間部二分之一高度處，對開不小于300×300的門子口，便于澆搗操作，并可防止太大的澆灌高度造成砼下落時產生離析。3.2.5梁、板模板及支撐梁、板的模板及支撐系統(tǒng)搭設穩(wěn)固至關重要，應保證能夠承受砼及施工荷載的重量。梁模采用木模板，板模采用膠合板，模板支撐系統(tǒng)采用φ48×3.8腳手架鋼管，為防止滑動，模板下橫擔管與鋼管立桿應采用雙扣件連接。為保證立桿底端不位移，應距樓板200處設縱橫掃地桿。并加對插木楔，既可微調立桿支撐高度，又便于支撐拆除。立桿中部設縱橫拉桿，層高在3m以下中部設一道；層高在4m以上中部設均分二道，以縮短立桿的有效受力長度。當梁、板模板跨度≥4m時應要求起拱，起拱高度為全跨度的1/1000-3/1000。梁模板及支撐系統(tǒng)應保證能夠承受砼及施工荷載的重量。盡可能選用厚木模制作。梁底、板底支撐計算：作為現澆板底支撐系統(tǒng)，立桿布置間距計算詳后。3.2.6剪力墻模板本工程主樓為全現澆剪力墻結構，進入標準層后（如7-15層等），采用定型膠合板模板，定型膠合板模板的制作要有利于安裝和拆除以及提高模板的周轉率。剪力墻模板的安裝和加固基本同地下室外墻，將￠14止水螺栓改為普通的對銷螺栓。3.2.7樓梯模板樓梯支模應先根據層高放大樣，一般先支平臺梁模板，而后安裝樓梯板底模和外側幫模板，在外側幫模板內側彈出樓梯板底板厚度線，用樣板劃出踏步側板的檔木，頂緊再釘側板。樓梯支模中其支撐系統(tǒng)必須穩(wěn)固，立桿下端必須墊實，以防結構下沉出現裂縫。3.2.8模板隔離劑為增加模板周轉次數、保護砼表面質量及方便拆模，模板面必須涂刷一至二道脫模劑，一般采用石蠟柴油脫模劑，不得使用廢機油，以免污染砼面和影響粉刷粘結力。3.2.9模板拆除模板拆除時間和要求必須符合規(guī)范的有關條文規(guī)定，不得因搶工提前拆除，嚴禁野蠻施工。拆除后的模板應及時清理、整修、刷隔離劑，并分規(guī)格堆放整齊，保證模板處于完好狀態(tài)。3.2.10剪力墻板、柱、梁、、模板支撐計算（1）剪力墻的模板支撐設計剪力墻板及背楞概況本工程為框筒剪力墻結構，剪力墻主要分布于地下室及主樓核心筒及外墻部位，模板采用15mm厚木膠合板模板，豎內楞采用50×100mm木方，橫外楞采用2Φ48×3.5鋼管，M14對拉螺栓緊固。對于具有防水要求的剪力墻模板，則采用止水型對拉螺栓。其模板及支撐構造示意圖如下圖所示：頂部斜撐）（頂部斜撐）（）（）（￠14對拉螺栓3型扣件）（￠14對拉螺栓3型扣件）（墻高）（墻高）（腰部斜撐腰部斜撐方木50×100間距200）（方木50×100間距200）（斜撐間距15000）（斜撐間距15000）（插筋）（330插筋）（330剪力墻支模示意15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2，fv=1.4N/mm2，E=5000Mpa;50×100mm木方背楞fm=15N/mm2，fv=1.3N/mm2，E=10000Mpa;新澆砼對模板的側壓力砼入模溫度取25℃，砼澆筑速度3m/h，砼采用商品砼，坍落度12CM，泵送輸料，插入式振搗，砼墻澆筑高度約4m。按取最小值，故砼對模板的最大側壓力為55.92KN/m2。1500pm=4+K5KWV1/3T+301500=4+×1.1×1.2×31/2=55.92KN/m225+30pm=25H=25×4=100KN/m2木膠合板模板受力驗算計算簡圖如下：qaa模板寬度取1000mm為計算寬度。11I=bh3=×1000×153=213×104mm4121211 ω=bh2=×1000×152=37.5×103mm466按模板抗彎強度計算q=pm×1000=55.92N/mmM=0.084qa2M0.084qa2σ==≤fmWW

fmW23×37.5×103σ≤==429mm√0.273q√0.084×55.92按模板允許撓度計算0.273qa4ω=≤[ω]100EI

100EI[ω]100×5000×213×104×2σ≤4=4=368mm√0.084q√0.273×55.92根據以上計算，50×100mm木方內楞間距300mm。木方內楞受力驗算計算簡圖如下：qbbb11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm4121211ω=bh2=×50×1002=83.33×103mm366(1)按木方內楞抗彎強度計算q=pm*a1M=qp210MPmaβσ==≤fmW10W

10fmW10×15×83.33×103b≤==863mm√pmq√55.92×103×300(2)按允許撓度計算qb4ωa=≤150EI

150EI150×10000×416.67×104b≤4=4=1230mm√pmq√55.92×10-3×300×200根據以上計算，2Φ48×3.5鋼管外楞間距取600mm對拉螺栓受力驗算對拉螺栓采用M14，［F］=17800N對拉螺縱向間距即豎向鋼管楞間距b=600mmF=PmA=Pmbc≤［F］［F］17800c≤==530mmp…b55.92×10-3×600根據以上計算，M14對拉螺栓水平間距500mm，豎向間距取600mm(可)對于地下室外墻具有防水滲要求的模板支撐，其對拉螺栓采用具有防水要求的止水型對拉螺栓。為了防止整體性側向位移，模板側面每間隔不大于1800布置斜向或支拉構造措施。（2）框架柱的模板支撐設計。本工程結構采用外框內筒結構體系，對于截面較大的柱，其模板支撐設計可參照剪力墻的模板支撐設計方法及600×600框架柱模的支撐設計方法，柱箍間距不變，但中間布置對拉螺栓，橫距不大于500，豎距同600×600柱箍間距?？蚣苤哪０逯稳鐖D所示。600×600柱模板支撐設計計算：砼入模溫度取30℃，砼澆筑速度3m/h，砼采用商品砼，坍落度12CM，泵送輸料，插入式振搗，砼墻澆筑高度約4m。按取最小值，故砼對模板的最大側壓力為55.92KN/m2。1500pm=4+K3KWV1/3T+301500=4+×1.1×1.2×31/2=55.92KN/m225+30pm=25H=25×4=100KN/m2膠合板模板受力驗算計算簡圖如下：qaa模板寬度取1000mm為計算寬度。11I=bh3=×1000×153=213×104mm41211 ω=bh2=×1000×152=37.5×103mm466按模板抗彎強度計算q=pm×1000=55.92N/mmM=0.084qa2M0.084qa2σ==≤fmWW

fmW23×37.5×103σ≤==429mm√0.084q√0.084×55.92按模板允許撓度計算0.273qa4ω=≤[ω]100EI

100EI[ω]100×5000×213×104×2σ≤4=4=368mm√0.273q√0.273×55.92根據以上計算，50×100mm木方內楞間距360mm。柱箍間距及木方背楞驗算按木方內楞抗彎強度計算11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm4121211ω=bh2=×50×1002=83.33×103mm366q=pm×a1M=qp310Mpmab2σ==≤fmW10W

10fmW10×15×83.33×103b≤==799mm√pma√55.92×10-3×350按允許撓度計算qb4ωa=≤150EI

150EI150×10000×416.67×104b≤3=3=1168mm√pma√55.92×10-3×350×200根據以上計算，2φ48×3.5鋼管外楞間距取600mm。對拉螺栓驗算對拉螺栓采用M14，［F］=17800NF=PmA=Pmbc≤［F］［F］17800c≤==530mmpmb55.92×10-3×600對拉螺栓縱向間距即柱箍豎向間距為b=600mm實際c=350，顯然符合要求。如果采用鋼管扣件柱箍的柱箍設計扣件的抗滑能力為8KN則根據P×0.35×a≤［F］=8則a≤400mm，即如果采用鋼管扣件柱箍，則柱箍間距須不大于400。（3）結構梁的模板支撐設計截面650～1200高梁模板支撐設計1)計算參數15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2,fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I=bh3=×1000×153=213×104mm41212膠合板：11W=bh2=×1000×152=37.5×103mm36650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I=bh3=×50×1003=416.67×104mm41212木方背楞：11W=bh2=×50×1002=83.33×103mm3662)荷載計算鋼筋荷載：1500×1.2=1800N/m2新澆砼自重荷載：25000×1.2×1.2=36000N/m2振搗荷載：2000×1.4=2800N/m2合計：40600N/m2計算模板及模板木方背楞施工荷載取值：1.4×2500=3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500=2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值：1.4×1000=1400N/m2因而荷載取值分別為：44.1KN/m2；42.7KN/m2；42KN/m2，本方案考慮截面高度均為1200，梁寬度考慮為450，不考慮變化。3)底模膠合板驗算按單跨簡支梁驗算1MmaxMmax=qa2，σ=≤fm8W由彎距驗算：

8fmW8×15×37500a≤==319mm√q√44.15qa4aω=≤384×EL200由撓度驗算：

384×ELa≤3=230mm√5×q×200

384×500×4166700=3=1473mm√0.677×9.61×200實際施工布置木方龍骨間鋼管托楞間距為800mm(非地下室部位布置900mm)。5)立桿支撐托楞時扣件的抗滑能力驗算梁下布置三排立桿支撐，其中兩側立桿采用扣件托住梁底托楞，中間一根立在托楞鋼管扣件相連的同時，其頂部直接支立于木方背楞之下。則兩邊側立桿通過扣件所承受的力為42×0.450.9/4=4.23KN，能滿足扣件的抗滑要求，但兩側立桿應盡力直接支頂于結構板下，特別對于當立桿間距為900時更應如此，同時中，立桿與托楞間采用雙扣件，以確保當一扣件不能正常工作時，另一扣件能及時起到作用。6)支撐立桿的承載力驗算支撐立管最大垂直荷載為：42×0.45×0.9/2=51KNkμl1.55×1.7×1200λ≤==149，查表φ=0.312i15.8由則N8510σ≤==55.77N/mm2＜205N/mm2φ.A0.312×4897)梁側模驗算(1)荷載計算150pm=4+K3KWV1/3T+30新澆砼側壓力：=55.92KN/m2pm=25H=25×1.2=30KN/m2取pm=30×1.2=36KN/m2砼沖擊荷載：2×1.4=2.8KN/m2合計：38KN/m2梁側膠合板模板驗算按兩等跨簡支梁，不考慮梯形分布荷載，認為均布。MmaxMmax=0.084qa2，σ=≤fmW由彎距驗算：

fmW23×37500a≤==514mm√0.084q√0.084×380.273qa2aω≤≤100EI200由撓度驗算：

100ELa=3=230mm√0.273×q×200

100×5000×218300=3=405mm√0.273×38×200實際梁側模50×100木方背楞間距約為300mm。(3)梁側木方背楞驗作用于木方背楞上的荷載為：q=38×0.3=11.64KN/m按三等跨梁計算：qa2MmaxMmax=，σ=≤fm10W由彎距驗算：

10fmW10×15×83330a≤==1127mm√q√11.640.677qa4aω≤≤100EI200由撓度驗算：

100ELa=3√0.677×q×200

100×10000×4166700=3=1382mm√0.677×11.64×200實際施工布置在梁側木方背楞上的鋼管支楞間距為800mm或900mm。(4)梁側對拉螺栓及背楞鋼管的扣件抗滑能力驗算對拉螺栓布置兩排，按縱向間距900mm(或800mm)，最下排對拉螺栓中間偏下布置，則對拉螺栓所承受的最大力可近似為：F=PmA=38×0.9×0.4=13.96KN，可采用2M14@900(或800)沿梁縱向布置，同時亦保證梁底部鋼管扣件夾撐的扣件抗滑承載能力。上下支撐管扣件可能承受的最大力近似為：F=Pm×0.9×0.2=6984N＜8000N(扣件的抗滑能力)。(5)1100～1400高梁模板支撐構造如下頁圖所示：截面800～1000高梁模板支撐設計計算參數15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I= bh3=×1000×153＝213×104mm412膠合板：11W=bh2=×1000×152＝37.5×103mm3650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I= bh3=×50×1003＝416.67×104mm41211W=bh2=×50×1002＝83.33×103mm366荷載計算：鋼筋荷載：1500×1.2＝1800N/m2新澆砼自重荷載：25000×1×1.2＝30000N/m2；振搗荷載：2000×1.4＝2800N/m2合計：34600N/m2計算模板及模板木方背施工荷載取值：1.4×2500＝3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500＝2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值：1.4×1000＝1400N/m2因而荷載取值分別為：31KN/m2;36.7KN/m2;36KN/m2,本方案考慮截面高度均為1000，不考慮變化。底模膠合板驗算：按單跨簡支梁驗算1MmaxMmax qa2,σ=≤?m8W由彎距驗算：8?mW8×15×37500a≤==34mmq315qa4aω=≤384×EI200384×EI由撓度驗算：a=35×q×200384×5000×281300=3=242mm5×31×200根據上述計算，梁底木方背楞的間距應不大于242mm。底模木方背楞驗算：對于350寬度梁，布置二根50×100木方，作用于木龍骨上的線荷載q=36.7×0.35/2=6.42KN/m。按三等跨簡支梁驗算彎距及撓度。qa2MmaxMmax ,σ=≤?mW由彎距驗算：10?mW10×15×83330a≤==1395mmq6.420.677qa4aω=≤100EI′200100EI由撓度驗算：a=30.677×q×200100×10000×4166700=3=1686mm677×6.42×200實際施工布置木方龍骨間鋼管托楞間距為800mm(非地下室部位布置900mm)。同理對于500寬度以上梁，梁模板下布置三根木方，其下鋼管托楞的間距亦取800mm或900mm。支撐立管上托楞扣件的抗滑能力驗算：對于350寬度梁，布置兩排立桿，間距同托楞間距，立桿所承受總力為36×0.35×0.9/2==5.67KN，顯然符合要求。對于500寬度梁或600寬度梁，則布置三排立桿支撐，其中兩側立桿采用扣件住梁底托楞，中間一根立在于托楞鋼管扣件相連的同時，其頂部直接支立于木方背楞之下。顯然扣件的抗滑能力依然符合要求。支撐立管驗算支撐立管最大垂直荷載為：36×0.3×0.9=9.72KNkμ×l1.155×1.7×1200λ===149,查表i15.8由φ=0.312N9720則σ===63.7N/mm2<205N/mm2φ.A0.312×489梁側模支撐驗算：荷載計算：1501pm=4+KSKWV3T+30新澆砼側壓力：=55.92KN/m2pm=25H=25×1=25KN/m2取pm=25×1.2=30KN/m2砼沖擊荷載：2×1.4=2.8KN/m2合計：32.8KN/m2。梁側膠合板模板驗算：按兩等跨簡支梁，不考慮梯形分布荷載，認為均布。Mmax=0.084qa2Mmax，σ=≤?mW由彎距驗算：?mW23×37500a≤==560mm0.084q0.084×32.80.273qa4aω=≤100EI200100EI由撓度驗算：a=30.273×q×200100×5000×281300=3=428mm273×32.8×200實際梁測模50×100木方背楞間距約為300mm。梁側木方背楞驗算作用于木方背楞上的線荷載為：q=32.8×0.3=9.84KN/m按三等跨梁計算：qa2MmaxMmax= ,σ=≤?mW由彎距驗算：10?mW10×15×83330a≤==1127mmq9.840.677qa4aω=≤100EI200100EI由撓度驗算：a=30.677×q×200100×10000×416700=3=1462mm677×9.84×200實際施工布置在梁側木方背楞上的鋼管距為800mm或900mm。梁側對拉螺栓及支撐鋼管扣件抗滑能力驗算：對拉螺栓布置按縱向間距900mm，中間偏下布置，其所承受力近似為：F=PmA=32.8×1×0.5=16.4KN,可采用M14@800在梁底向上400的位置沿梁縱向布置，同時亦保證梁底部鋼管扣件夾撐的扣件抗滑承載能力。上下支撐管扣件可能承受的最大力近似為：F=Pm×0.8×0.2=5248N<8000N(扣件的抗滑能力)。截面700(750)高梁模板支撐設計計算參數15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2,fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa;11I= bh3=×1000×153＝213×104mm41212膠合板：11W=bh2=×1000×152＝37.5×103mm36650×100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa;11I= bh3=×50×1003＝416.6×104mm41212木方背楞：11W=bh2=×50×1002＝83.33×103mm36荷載計算：鋼筋荷載：1500×0.4×1.2=720N/m；新澆砼自重荷載：25000×0.4×0.7×1.2=8400N/m；振搗荷載：2000×0.4×1.4=1120N/m合計：10240N/m或：25600N/m。計算模板及模板木方背施工荷載取值：1.4×2500=3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.4×1500=2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值：1.4×1000=1400N/m2則計算荷載取值分別為：29.1KN/m2；27.7KN/m2；27KN/m2。底模膠合板驗算：按單跨簡支梁驗算1MmaxMmax qa2,σ