衡重式擋墻計算計算書

1衡重式擋墻計算

衡重式擋土墻驗算［執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路］

原始條件:

墻身尺寸:

墻身總高：14.000(m)

上墻高:5.600(m)

墻頂寬：0.600(m)

臺寬:1.200(m)

面坡傾斜坡度：1:0.100

上墻背坡傾斜坡度：1:0.450

下墻背坡傾斜坡度：1：-0.300

采用1個擴展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.900(m)

墻趾臺階hl:1.200(m)

墻趾臺階面坡坡度為：1:0.000

墻底傾斜坡率：0.100:1

下墻土壓力計算方法：力多邊形法

物理參數(shù)：

用工砌體容重：24.000(kN/m3)

用工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基上摩擦系數(shù)：0.500

墻身砌體容許壓應(yīng)力：1000.000(kPa)

墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力：MO.OOO(kPa)

墻身砌體容許剪應(yīng)力：90.000(kPa)

材料抗壓極限強度:3.000(MPa)

材料抗力分項系數(shù)：2.310

系數(shù)as：0.0020

場地環(huán)境：一般地區(qū)

墻后填土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

墻后填土粘聚力：0.000(kPa)

墻后填土容垂：20.500(kN/m3)

墻背與墻后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重:20.500(kN/m3)

修正后地基承載力特征值：500.000(kPa)

地基承載力特征值提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：L000

墻踵值提高系數(shù)：L000

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.450

地基土類型：土質(zhì)地基

地基土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

土壓力計算方法：庫侖

坡線土柱：

坡面線段數(shù)：1

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

120.0000.0001

第1個：定位距離0.000(m)城-A級

地面橫坡角度：20.000(度)

填土對橫坡面的摩擦角：15.000(度)

墻頂標(biāo)高：0.000(m)

擋墻分段長度：10.000(m)

荷載組合信息：

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.100

荷載組合數(shù)：2

第1種情況：組合1

組合系數(shù)：1.000

1.擋土增結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900J

2.填土重力分項系數(shù)=1.200J

3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400V

4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400V

［土壓力計算］計算高度為14.3865)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離二0.350(m),車與車之間距離

=0.600(m)

經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度二6.953(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070,000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.0000.000

036.8000.60070.00052.899

048.6000.60070.0000.000

056.8000.60070.00052.899

068.6000.60070.0000.000

076.8000.600100.00075.570

088.6000.600100.0000.000

096.8000.60080.00060,456

108.6000.60080.0000.000

布置寬度B0=6.953(m)分布長度L0=2L433(m)荷載值SG=1671.825(kN)

換算土柱高度hO=0.547(m)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：30.142(度)

Ea=286.395(kN)Ex=127.361(kN)Ey=256.518(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.001(度)第1破裂角=29.988(度)

Ea=256.179(kN)Ex=128.086(kN)Ey=221.859(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=38.318(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離

=0.600(m)

經(jīng)計算得.路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度:12.453(m)

布置寬度范圍內(nèi)年輪及輪事列我:

第1列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030,000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080,000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列車?

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.00030.000

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.00070.000

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.00070,000

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.000100.000

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.00080.000

第4列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪箱(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

019.9000.25030.00030.000

0211.7000.25030.00030.000

039.9000.60070.00070.000

0411.7000.60070.00070.000

059.9000.60070.00070.000

0611.7000.60070.00070.000

079.9000.600100.000100.000

0811.7000.600100.000100.000

099.9000.60080.00080.000

1011.7000.60080.00080.000

布置寬度B0=12.453(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=2800.000(kN)

換算上柱高度110-0.439(111)

按力多邊形法計和得到：

破裂角：38.606(度)

Ea=362.347(kN)Ex=362.188(kN)Ey=-10.745(kN)作用點高度Zy=3.776(m)

增身截面積=47.697(m2)重量=1144.727(kN)

衡重臺上填料重(包括超載)=101.196(kN)重心坐標(biāo)⑵413,-3.056)(相對于墻面坡

上附點)

(-)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.450

采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下：

基底傾斜角度=5.711(度)

Wn=1239.740(klOEn=258.851(kN)Wt=123.974(kN)Et=466.834(kN)

滑移力=342.860(kN)抗滑力=674.366(kN)

滑移驗算滿足：Kc=1.967>1,300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=260.845(kN)>0.0

地基土層水平向：滑移力=490.274(kN)抗滑力=736.171(kN)

地基土層水平向：滑移驗算滿足：Kc2=1.502>1.300

(二)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾，墻身重力的力臂Zw=3.159(m)

相對于墻趾，上墻Ey的力臂Zx=5.334(m)

相對于墻趾，上墻Ex的力臂Zy=10.419(in)

相對于墻趾，下墻Ey的力臂Zx3=4.997(m)

相對于墻趾，下墻Ex的力臂Zy3=3.390(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=2562.414(kN-m)抗傾覆力矩;5211.023(kN-m)

傾覆驗算滿足：K0-2.034>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=1259.283(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=1498.591(kN)作用7墻趾下點的總彎矩=2648.609(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=3.883(m)偏心距e=0.174(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.767(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=489.811踵部=281.993(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=489.811/281.993=1.737

作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=O.174<=0.167*3.883=0.647(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=489.811<=500.000(kPa)

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=281.993<=500.000(kPa)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=385.902<=500.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算

(五)上墻截面強度驗算

上墻重力Vs=287.616(kN)

上墻墻背處的Ex-128.086(kN)

上墻墻背處的Ey=57.639(kN)

相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.468(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=2.019(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=2.771(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.936(m)

截面寬度B=3.680(m)偏心距el=0.904(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.904<=0.250*3.680=0.920(m)

截而上壓應(yīng)力：面坡=232.089背坡=-44.450(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=232.089<=1000.000(kPa)

拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=44.450<=140.OOO(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-2.722<=90.000(kPa)

斜截面剪應(yīng)力檢算：

驗算斜截面與水平面的夾角=34.108(度)

斜剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=50.581<=90.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重耍性系數(shù),0=1.100

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=339.549(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.460

擋墻構(gòu)件的計算截而每沿米而積A=3.680(m2)

材料抗壓極限強度Ra=3000.000(kPa)

用工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)Yf=2.310

偏心受壓構(gòu)件在玲曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=0.999

計算強度時:

強度驗算滿足:計算值=373.504<=2199.216(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足:計算值=373.504<=2198.073(kN)

(六)墻底截面強度驗算

驗算截面以上，墻身截面積=46.928(m2)重量=1126.272(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身而力的力臂Zw=3.168(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=1438.583(kN)作用于墻趾卜.點的總彎矩=2649.849(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=1.842(m)

截面寬度B=3.980(m)偏心距el=0.148(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0,148<=0.250*3.980=0.995(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=442.106背坡=280.800(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：口算值-442.106<-1000.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值二-21.397<=90.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］：

重要性系數(shù)70=1.100

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=1430.640(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.724

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.980(m2)

材料抗壓極限強度Ra=3000.000(kPa)

垮工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)丫f=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)甲k=0.945

計算強度時：

強度驗算滿足：計算值=1573,704<=3742.516(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值二1573.704<=3537.240(kN)

(七)臺頂截面強度驗算

［土壓力計算］計尊高度為12.800(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離

=0.600(m)

經(jīng)“算得.路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度=6.953(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070,000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪臨(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列乍:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.0000.000

036.8000.60070.00052.899

048.6000.60070.0000.000

056.8000.60070.00052.899

068.6000.60070.0000.000

076.8000.600100.00075.570

088.6000.600100.0000.000

096.8000.60080.00060.456

108.6000.60080.0000.000

布置寬度B0=6.953(m)分布長度L0=2L433(m)荷載值SG=1671.825(kN)

換算土柱高度hO=0.547(ni)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角:30.142(度)

Ea=286.395(kN)Ex=127.361(kN)Ey=256.518(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.001(度)第1破裂角=29.988(度)

Ea=256.179(kN)Ex=128.086(kN)Ey=221.859(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=37.838(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離

=0.600(in)

經(jīng)計算得.路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度=11.502(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車；

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080,000

102.4000.60080.00080.000

第2列車?

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070,000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列車?

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.00030.000

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.00070.000

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.00070.000

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.000100.000

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.00080.000

第4列乍：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN).上輪壓(kN)

019.9000.25030.00030.000

0211.7000.25030.0000.000

039.9000.60070.00070.000

0411.7000.60070.00011.948

059.9000.60070.00070.000

0611.7000.60070.00011.948

079.9000.600100.000100.000

0811.7000.600100.00017.069

099.9000.60080.00080.000

1011.7000.60080.00013.655

布置寬度B0=lL502(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=2504.621(kN)

換算土柱高度hO=0.425(m)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：38.211(度)

Ea=271.696(kN)Ex=271.577(kN)Ey=-8.057(kN)作用點高度Zy=3.151(m)

［強度驗算］

驗算截面以上，墻身截面枳=41.936(m2)重量=1006.464(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=3.298(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=1321.463(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1698.563(kWm)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.285(m)

截面寬度B=3.440(m)偏心距el=0.435(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.435<=0.250*3.440=0.860(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=675.361背坡=92.932(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=675.361<=1000.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-37.477<=90.000(kPa)

匚極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)70=1.100

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=1326.577(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.550

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.440(m2)

材料抗壓極限強度Ra=3000.000(kPa)

坊工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)Yf=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=0.923

計算強度時：

強度驗算滿足:計算值=1459.234<=2456.350(kN)

il算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1459.234<=2268.104(kN)

第2種情況：組合2

組合系數(shù)：LOOO

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900V

2.填土重力分項系數(shù)=1.200V

3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400J

4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400J

［土壓力計算］計算高度為14.386(m)處的摩侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離

=0.600(m)

經(jīng)計算得.路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度:6.953(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070,000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080,000

第3列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.0000.000

036.8000.60070.00052.899

048.6000.60070.0000.000

056.8000.60070.00052.899

068.6000.60070.0000.000

076.8000.600100.00075.570

088.6000.600100.0000.000

096.8000.60080.00060.456

108.6000.60080.0000.000

布置寬度B0=6.953(m)分布長度L0=2L433(m)荷我值SG=1671.825(kN)

換算土柱高度hO=0.547(m)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：30.142(度)

Ea=286.395(kN)Ex=127.361(kN)Ey=256.518(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在:

第2破裂角=30.001(度)第1破裂角=29.988(度)

Ea=256.179(kN)Ex=128.086(kN)Ey=221.859(kN)作用點高度Zy=2.019(m)

計算下墻土壓力

無荷我時的破裂角=38.318(度)

城-A級

路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離

=0.600(m)

經(jīng)計算得.路面上橫向可排列此種車輛7列

布置寬度=12.453(m)

布皆寬度范圍內(nèi)車輪及輪審列表：

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.