高支模施工計算書

高支模施工計算書

目錄

9.1負一層1400*1800梁側(cè)模板計算書...................................................2

9.2負二層1100*1300梁側(cè)計算書.......................................................9

9.3附屬結(jié)構700*1580梁側(cè)計算書.....................................................16

9.4負一層1400*1800梁底支撐體系計算書..............................................24

9.5負一層1200*18()0梁底支撐體系計算書..............................................38

9.6負二層1190*1000梁底支撐體系計算書.............................................52

9.7負二層1100*1300梁底支撐體系計算書.............................................66

9.8負二層1000*1100梁底支撐體系計算書.............................................80

9.9負二層980*700梁底支撐體系計算書................................................95

9.10負一層800*2200梁底支撐體系計算書.............................................108

9.11附屬結(jié)構700*2460梁底支撐體系計算書...........................................122

9.12負一層板支撐體系計算書........................................................136

9.13負二層板支撐體系計算書.........................................................149

9.14附屬結(jié)構板支撐體系計算書......................................................162

9.1負一層1400*1800梁側(cè)模板計算書

計算依據(jù)：

I、《混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范》GB50666-2011

2、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-2010

3、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-2017

5、《建筑結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018

一、工程屬性

新澆混凝梁名稱DBZL3混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1400x1SOO

新澆混凝土梁計算跨度(m)12.9

二、荷載組合

《混凝土結(jié)構工程

側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范施工規(guī)范》GB5066混凝土垂力密度"(kN/n?)24

6-2011

結(jié)構重要性系數(shù)Y01可變荷載調(diào)整系數(shù)YL0.9

新澆混凝土初凝時間10(h)4

塌落度修正系數(shù)P0.9

混凝土澆筑速度V(m/h)2

梁卜掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度HF掛(m)1.8

1/2

新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin{0.28ycU)PvRycH}=min{0.28x24x4x0.9x2,24x|.

梁卜掛側(cè)模G4k

(kN/m2)8}=inin(34.213,43.2}=34.213kN/m2

混凝土下料產(chǎn)生的水平荷我標準值Q4k(kN/nf)2

下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值5承=丫。(1.3乂645[?<1.5(}4k)=1

x(1.3x34.213+0.9X1.5x2)=47.177kN/m2

下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值SiE=G4k=34.213kN/m2

三、支撐體系設計

2

小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600

主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)15()

結(jié)構表面的要求結(jié)構表面外露對拉螺栓水平向間距(nim)600

梁左側(cè)梁右側(cè)

樓板厚度(min)800800

梁下掛側(cè)模高度(mm)1()001000

小梁道數(shù)(下掛)55

左側(cè)支撐表:

第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

3800對拉螺栓

41000固定支撐

右側(cè)支撐表:

第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

3800對拉螺栓

41000固定支撐

設計簡圖如下:

3

模板設計剖面圖

四、面板驗算

模板類型漫面木膠合板模板厚度(mm)15

模板抗彎強度設計值［fKN/mnf)15模板抗剪強度設計值m(N/mn12)1.5

模板彈性模量ElN/mm?)1000()

1、下掛側(cè)模

梁截面寬度取單位長度,b=1OOOmmoW=bh2/6=1000x152/6=37500mm3,I=bh3/l2=10

OOx153/12=281250mm4。面板計算簡圖如下:

nuuuuuiuuuuiuuunuuuuuiuuunuuuuuui

250250250250

1、抗彎驗算

q1=bS承=1x47.177=47.177kN/m

4

q懵=yox1.3xG4kXb=1x1.3x34.213x1=44.477kN/m

qi/=Y()xyLX1.5xQ4kXb=1x().9x1.5x2x1=2.7kN/m

Mmax=0.107qI靜L2+0.121q1活L2=0.107x44.477x0.252+0.121x2.7x0.252=0.318kNm

o=Mmax/W=0.318x106/37500=8.476N/mm2<[(]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

q=bS正=1x34.213=34.213kN/m

Vmax=0.632qL4/(l00EI)=0.632x34.213x2504/(100x10000x281250)=0.3mm<250/400=0.625

mm

滿足要求！

3、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

R下掛max=1.143xqi靜X1左+1.223xqi活X1左=1.143x44.477x().25+1.223x2.7x0.25=13.535kN

正常使用極限狀態(tài)

R'卜掛max=1.143x1左xq=1.143x0.25x34.213=9.776kN

五、小梁驗算

小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續(xù)梁

小梁類型方木小梁截面類型(mm)50x80

小梁彈性模量ElN/mm?)9350小梁抗剪強度設計值［T］(N/mm2)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn?)64小梁抗彎強度設計值［fRN/mn?)15.444

小梁截面慣性矩I(cmb256

1、下掛側(cè)模

計算簡圖如下:

5

nuuuuuiuijuuuuuuiuuiuuiuuuniuuuiuuni

跨中段計算簡圖

UlUUlUUlUaUUlUUlUUlUUUUlUUUUlUUlUUlL

1

懸挑段計算簡圖

1、抗彎驗算

q=13.535kN/m

Mmax=max[0.1xqxl2,0.5xqxli2]=max(0.1x13.535x0.610.5x13.535x0.152]=0.487kN-m

o=Mmax/W=0.487x106/64000=7.613N/mm2<[f]=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vmax=max[0.6xqxl,qxli]=max[0.6x13.535x0.6,13.535x0.15]=4.873kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x4.873x1000/(2x60x80)=1.523N/mm2<[i]=1.782N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

q=9.776kN/m

vi,nax=0.677qL4/(l00EI)=0.677x9.776x6004/(100x9350x2560000)=0.358mm<600/400=1.5

mm

44

V2max=qL/(8EI)=9.776xl50/(8x9350x2560000)=0.026mm<150/400=0.375mm

6

滿足要求！

4、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

R卜掛max=max[l.lxl3.535x0.6,0.4x13.535x0.6+13.535x0.15]=8.933kN

正常使用極限狀態(tài)

R'下掛max=max[1.1x9.776x0.6，0.4x9.776x0.6+9.776x0.15]=6.452kN

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)(1)48x3.5

主梁計算截面類型(mm)048x3主梁合并根數(shù)2

主梁彈性模量E(N/mnf)206000主梁抗彎強度設計值［fKN/mnA205

主梁抗剪強度設計值125主梁截面慣性矩Men")10.78

主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.6

1、下掛側(cè)模

因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。

同前節(jié)計算過程，可依次解得：

承載能力極限狀態(tài)：Ri=1.85kN,R2=5.36kN,R3=4.391kN,R4=5.36kN,Rs=1.85k

N

正常使用極限狀態(tài):R'i=L331kN,R'2=3.871kN,R3=3.143kN,Rb=3.871kN,R5=

1.331kN

計算簡圖如下：

1.85kN5.36kN4.391kN5.36kN1.85kN

7

1、抗彎驗算

Omax=Mmax/W=0.277x106/4490=61.804N/mm2<[f]=205N/mnr

滿足要求！

2、抗剪驗算

4.344

梁左側(cè)剪力圖(kN)

22

TmaX=2Vmax/A=2x4.457xl000/424=21.024N/mm<[T]=125N/mm

滿足要求！

3、撓度驗算

-0.061

梁左側(cè)變形圖(mm)

8

Vmax=0.06lmm<350/400=0.875mm

滿足要求！

4、最大支座反力計算

R卜掛max=6.31/0.6=10.516kN

七、對拉螺栓驗算

方拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ni、kN)17.8

同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰=0

b

,95xMax[l0.516]=9.99kN<Nt=17.8kN

滿足要求！

9.2負二層1100*1300梁側(cè)計算書

梁側(cè)模板計算書

計算依據(jù)：

1、《混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范》GB50666-2011

2、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-201()

3、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-2017

5、《建筑結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018

一、工程屬性

新澆混凝梁名稱LBZL3混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1100x1300

新澆混凝土梁計算跨度(m)12.9

二、荷載組合

《混凝土結(jié)構工程

側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范施工規(guī)范》GB5066混凝土重力密度YdkN/n，)24

6-2011

9

結(jié)構重要性系數(shù)Y01可變荷我調(diào)整系數(shù)YL0.9

新澆混凝土初凝時間t0(h)4

塌落度修正系數(shù)00.9

混凝土澆筑速度V(m/h)2

梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.3

l/21/2

新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin{0.28rcl?Pv,ycH}=min{0.28x24x4x0.9x2,24x1.

梁下掛側(cè)模G4k

(kN/m2)3)=min(34.213,31.2}=31.2kN/m2

海凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q4k(kN/n?)2

下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值5承=丫0(1.3乂64卜+71?<1.5(24k)=1

x(1.3x31.2+0.9x1.5x2)=43.26kN/m2

2

下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值S」E=G4k=31.2kN/m

三、支撐體系設計

小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600

主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)150

結(jié)構表面的要求結(jié)構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600

梁左側(cè)梁右側(cè)

樓板厚度(mm)500500

梁下掛側(cè)模高度(mm)800800

小梁道數(shù)(下掛)55

左側(cè)支撐表:

第i道支攆距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

10

3800固定支撐

右側(cè)支撐表:

第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

3800固定支撐

設計簡圖如下:

模板設計剖面圖

四、面板驗算

模板類型粒面木膠合板模板厚度(mm)15

模板抗彎強度設計值［fRN/mn?)15模板抗剪強度設計值［JN/mn?)1.5

模板彈性模量RN/mn?)10000

1、下掛側(cè)模

梁截面寬度取單位長度，b=1000mm。W=bh2/6=1000x152/6=37500mm3,I=bh3/12=10

00x153/12=281250mm、面板計算簡圖如下：

11

nuuuuuiuuuuiuuunuuuuuiuuunuuuiuuu

0)飛??飛W

1、抗彎驗算

qi=bS承=lx43.26=43.26kN/m

qi靜=y()xl.3xG4kXb=1x1.3x31,2x1=40.56kN/m

x

qiifi=yoYLX1.5xQ4kXb=1x0.9x1.5x2x1=2.7kN/m

Mmax=0.107qI靜17+0.121q]活L2=0.107x40.56x0.22+0.121x2.7x0.22=0.187kN-m

o=Mmax/W=().l87x106/37500=4.978N/mnr<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

q=bSR=lx31.2=31.2kN/m

vmax=0.632qL4/(100EI)=0.632x31.2x2004/(l00x10000x281250)=0.112mm<200/400=0.5mm

滿足要求！

3、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

R卜.掛max=1.143xq1靜xl左+1.223xqi活xl左=1.143x40.56x0.2+1.223x2.7x0.2=9.932kN

正常使用極限狀態(tài)

R'下掛max—1.143x1左xq=1.143x0.2x31.2—7.132kN

五、小梁驗算

小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續(xù)梁

小梁類型方木小梁截面類型(mm)50x80

小梁彈性模量E(N/mnf)9350小梁抗剪強度設計值［JN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩Wlcm')53.333小梁抗彎強度設計值IfKN/mn?)15.444

12

小梁截面慣性矩Ken?)213.333

1、下掛側(cè)模

計算簡圖如下:

nuuuuuiuijuuuuuuiuuiuuiuuuiuuuuiuuni

跨中段計算簡圖

UlUUlUUlUaUUlUUlUUlUUUUlUUUUlUUlUUlL

⑴2

150

懸挑段計算簡圖

1、抗彎驗算

q=9.932kN/m

Mmax=max[0.1xqxl2,O.5xqxli2]=max[0.1x9.932x0.62>0.5x9.932x0.152]=0.358kN-m

o=Mmax/W=0.358xl06/53333=6.704N/mm2<[f]=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vmax=max[0.6xqxl,qxli]=max[0.6x9.932x().6,9.932x().15]=3.576kN

22

TmaX=3Vmax/(2bho)=3x3.576xlOOO/(2x5Ox8O)=1.341N/mm<[T]=1.782N/mm

滿足要求！

3、撓度驗算

q=7.132kN/m

13

VImax=0.677qL4/(100EI)=0.677x7.132x6004/(100x9350x2133330)=0.314mm<600/400=1.5

mm

V2max=qL4/(8EI)=7.132x1504/(8x9350x2133330)=0.023mm<150/400=0.375mm

滿足要求！

4、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

R下掛max=max[l.lx9.932x().6,0.4x9.932x0.6+9.932x().15]=6.555kN

正常使用極限狀態(tài)

R'下掛max=max[l.1x7.132x0.6,0.4x7.132x0.6+7.132x0.15]=4.707kN

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)①48。3.5

主梁計算截面類型(mm)①48x3主梁合并根數(shù)2

主梁彈性模量E(N/mn?)206000主梁抗彎強度設計值［fKN/mn?)205

主梁抗剪強度設計值HKN/mn?)125主梁截面慣性矩Ken/)10.78

主梁截面抵抗矩W(cn『)4.49生梁受力不均勻系數(shù)0.6

1、下掛側(cè)模

因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。

同前節(jié)計算過程，可依次解得：

承載能力極限狀態(tài):Ri=1.358kN,R2=3.933kN,R3=3.225kN,R4=3.933kN,R5=1.3

58kN

正常使用極限狀態(tài):R'i=0.971kN,R'2=2.824kN,R'3=2.293kN,R'4=2.824kN,R'5=

0.971kN

計算簡圖如下：

14

1.358kN3.93業(yè)N3.225kN3.933kN1.358kN

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kN?m)

o.nax=Mmax/W=0.204x106/4490=45.49IN/mm2<[f]=205N/mnr

滿足要求！

2、抗剪驗算

4.2914.291

----------3.3043.304

0.3580.358

-7.867-7.867

梁左側(cè)剪力圖(kN)

Tmax=2Vmax/A=2x4.291xl000/424=20.242N/mm2<[T]=125N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

15

■0.056

梁左側(cè)變形圖(mm)

Vmax=0.056mm<350/400=0.875mm

滿足要求！

4、最大支座反力計算

R下掛max=6.171/0.6=10.285kN

七、對拉螺栓驗算

劉拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ni'kN)17.8

同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力。可知對拉螺栓受力N=()

b

.95xMax[10.285]=9.771kN<Nt=17.8kN

滿足要求！

9.3附屬結(jié)構700*1580梁側(cè)計算書

梁側(cè)模板計算書

計算依據(jù)：

I、《混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范》GB50666-20U

2、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-201()

3、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-2017

5、《建筑結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018

一、工程屬性

16

新澆混凝梁名稱Fl-KLO-5(5)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700x15S0

新澆混凝土梁計算跨度(m)7.35

二、荷載組合

《混凝土結(jié)構工程

側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范施工規(guī)范》GB5066混凝上重力密度"(kN/n?)24

6-2011

結(jié)構重要性系數(shù)Y01可變荷載調(diào)整系數(shù)7L0.9

新澆混凝土初凝時間t0(h)4

塌落度修正系數(shù)P0.9

混凝土澆筑速度V(m/h)2

梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.58

l/21/2

新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin(0.28YctDPv,ycH}=min{0.28x24x4x0.9x2,24x1.

梁卜掛側(cè)模G4k

(kN/m2)58}=min{34.213,37.92)=34.213kN/m2

混凝土下料產(chǎn)牛?的水平荷載標準值Q4k(kN/nf)2

下掛部分:承載能力極限狀態(tài)設計值5承=加(1.3'64ksLX1.5Q4k)=1

x(1.3x34.213+0.9X1.5x2)=47.177kN/m2

下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值SF=G4k=34.213kN/m2

三、支撐體系設計

小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)60()

主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)75

結(jié)構表面的要求結(jié)構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600

梁左側(cè)梁右側(cè)

樓板厚度(mm)500500

梁下掛側(cè)模高度(mm)10801080

17

小梁道數(shù)(下掛)66

左側(cè)支撐表:

第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

3800對拉螺栓

41080固定支撐

右側(cè)支撐表:

第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式

1150對拉螺栓

2500對拉螺栓

3800對拉螺栓

41080固定支撐

設計簡圖如下:

18

模板設計剖面圖

四、面板驗算

模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15

模板抗彎強度設計值［fKN/mnf)15模板抗剪強度設計值［JN/mm、1.5

模板彈性模量E(N/mm?)10000

1、下掛側(cè)模

梁截面寬度取單位長度,b=1OOOmmoW=bh2/6=1000x152/6=37500mm3,I=bh3/12=10

OOx153/12=281250mm4o面板計算簡圖如下:

19

nuuuuuiuuuuiuuunuuuuuiuuunuuuiuuu

0)飛??飛W

216216216

1、抗彎驗算

q?=bS承=1x47.177=47.177kN/m

qi靜=y()xl.3xG4kXb=1x1.3x34.213x1=44.477kN/m

x

qiifi=yoYLX1.5xQ4kXb=1x0.9x1.5x2x1=2.7kN/m

Mmax=0.107qI靜17+0.121q]活L2=0.107x44.477x0.2162+0.121x2.7x0.2162=0.237kNm

o=Mmax/W=().237xl()6/37500=6.327N/mnr<[f]=15N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

q=bS正=1x34.213=34.213kN/m

vmax=0.632qL4/(100EI)=0.632x34.213x2164/(l00x10000x281250)=0.167mm<216/400=0.54

mm

滿足要求！

3、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

下掛靜左+活左

Rmax=1.143xqixl1.223xq1xl=1.143x44.477x0.216+1.223x2.7x0.216=11.694kN

正常使用極限狀態(tài)

R'下掛max=1.143X1左xq=1.143x0.216x34.213=8.447kN

五、小梁驗算

小梁最大懸挑長度(mm)75小梁計算方式三等跨連續(xù)梁

小梁類型方木小梁假面類型(mm)50x80

20

小梁彈性模量E(N/mnf)9350小梁抗剪強度設計值[T](N/mn/)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn?)53.333小梁抗彎強度設計fmfKN/mn?)15.444

小梁截面慣性矩1(8$213.333

1、下掛側(cè)模

計算簡圖如下:

uuuuiuuiuauuuuuuiuuuuuuiuuuuuunuuu

跨中段計算簡圖

UIUUIUUULIUUIUUUUIUUIUJUIUUUIUUIUUIL

2

75

懸挑段計算簡圖

1、抗彎驗算

q=11.694kN/m

M,nax=max[0.1xqxl2,O.5xqxli2J=maxlO.1x11.694x0.62,0.5乂11.694x0.0752]=0.42IkN-m

G=Mmax/W=0.421Xl()6/53333=7.894N/mnr<[f]=15.444N/mm2

滿足要求！

2、抗剪驗算

Vmax=max[0.6xqxl,qxli]=max[0.6x11.694x0.6,11.694x0.075]=4.21kN

tmax=3Vmax/(2bho)=3x4.21x1000/(2x50x80)=1.579N/mm2<[T]=1.782N/mm2

滿足要求！

21

3、撓度驗算

q=8.447kN/m

vimax=0.677qL4/(l00EI)=0.677x8.447x6004/(100x9350x2133330)=0.372mm<600/^00=1.5

mm

V2.nax=qL4/(8El)=8.447x754/(8x9350x2133330)=0.0D2mm<75/400=0.188mm

滿足要求！

4、最大支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

R下掛max=maxf1.1XI1.694x0.6,0.4x11.694x0.6+11.694x0.075]=7.718kN

正常使用極限狀態(tài)

R'下掛max=max[l.lX8.447X0.6,0.4x8.447x0.6+8.447x0.075]=5.575kN

六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)①48x3.5

主梁計算截面類型(mm)中48x3主梁合并根數(shù)2

主梁彈性模量E(N/mnf)206000主梁抗彎強度設計值［fRN/mnf)205

主梁抗剪把度設計值〔4N/mm?)125主梁截而慣性矩Ken")10.78

主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.6

1、下掛側(cè)模

因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。

同前節(jié)計算過程，可依次解得：

承載能力極限狀態(tài)：Ri=I.598kN,R2=4.631kN,R3=3.794kN,R4=3.794kN,Rs=4.6

31kN,R6=1.598kN

正常使用極限狀態(tài):R'i=1.15kN,R'2=3.345kN,R3=2.716kN,R*4=2.716kN,R'5=3.

345kN,R'6=1.15kN

計算簡圖如下：

22

1.598kN4.631kN3.794kN3.794kN1.5箔kN

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kN?m)

62

o.nax=Mmax/W=0.24xl0/4490=53.385N/mnr<[f]=205N/mm

滿足要求！

2、抗剪驗算

4.6694.6694.1484.148

1.9761.976

0.0380.038

1V483

2依-0.483^

-1.598-1.598-1318-1.818

-3.756-3.756

梁左側(cè)剪力圖(kN)

Tmax=2Vmax/A=2x4.669xl000/424=22.025N/mm2<[T]=125N/mm2

滿足要求！

3、撓度驗算

23

■0.052

梁左側(cè)變形圖(mm)

Vmax=0.052mm<350/400=0.875mm

滿足要求！

4、最大支座反力計算

RF掛max=6.267/0.6=10.446kN

七、對拉螺栓驗算

劉拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ni'kN)17.8

同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰=()

.95xMax[10.446]=9.923kN<Ntb=17.8kN

滿足要求！

9.4負一層1400*1800梁底支撐體系計算書

梁模板(盤扣式，梁板立柱共用)計算書

計算依據(jù)：

I、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ23I-2010

2、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB5()010-201()

3、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012

4、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-2017

5、《建筑結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018

一、工程屬性

24

新澆混凝土梁名稱DBZL3混凝土梁計算截面尺寸(mmxmm)1400x1B00

梁側(cè)樓板計算厚度(mm)800模板支架高度H(m)4.85

模板支架橫向長度B(m)25模板支架縱向長度L(m)61

二、荷載設計

面板0.1

模板及其支架自重標準值GlMkN/n?：，面板及小梁0.3

樓板模板0.5

新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/n/：,24

混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m，，1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m)1.1

施工人員及設備荷載標準值QlkgN/m2

3

)

泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平

0.412

荷載標準值Q2k(kN/n?)

其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離hl(m)3.9

基本風壓30(kN/n12)0.4

地基粗糙程度B類(城市郊區(qū))

模板支架頂部距地

6

風荷載標準值cMkN/n?)面高度(m)非自定義052

風壓高度變化系數(shù)

1

風荷載體型系數(shù)因1.3

風荷載作用方向沿模板支架橫向作用

抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支

3.9

架底的距離h2(m)

三、模板體系設計

25

新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立桿縱距是否相等是

梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600

梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1800

最大步距h(mm)1500

頂層步跑h'(mm)500

可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)200

新澆混凝土樓板立桿間距1a(mm)、1b(mm)600、1200

混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中

梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)900

梁底增加立桿根數(shù)3

梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分

梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)550,900,1250

梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100

梁底支撐小梁根數(shù)10

梁底支撐小梁間距156

旬縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0

模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-

2010

荷載系數(shù)參數(shù)表:

正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆

可變荷載調(diào)整系數(shù)yL10.90.9

可變荷載的分項系數(shù)YQ11.51.5

永久荷載的分項系數(shù)YG11.30.9

26

結(jié)構重要性系數(shù)Y01.1

設計簡圖如下:

平面圖

27

本周整fll支撐構迨僅作示青，具體詳見梁間模帳設計

四、面板驗算

面板類型覆面木膠合板面板厚度l(mm)15

面板抗彎強度設計值［fKN/mnf)12面板抗剪強度設計值［JN/mn?)1.4

面板彈性模量E(N/mm?)4200