《基本化工生產(chǎn)技術(shù)》連續(xù)精餾的計(jì)算習(xí)題

連續(xù)精餾的計(jì)算習(xí)題一、判斷題1、精餾操作的回流比減小至最小回流比時(shí)，所需理論板數(shù)為最小。（）2、精餾塔釜壓升高將導(dǎo)致塔釜溫度下降。（）3、精餾塔的總板效率就是各單板效率的平均值。（）。（）4、精餾段提餾段操作線方程為直線基于的假設(shè)為理論板。（）5、精餾采用飽和蒸汽進(jìn)料時(shí)，精餾段與提餾段下降液體的流量相等。（）6、精餾時(shí)，飽和液體進(jìn)料，其精提餾段操作線交點(diǎn)為（xF，xF）。（）7、隨進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q增大，精餾操作線斜率不變，提餾段操作線斜率增大。（）8、根據(jù)恒摩爾流的假設(shè)，精餾塔中每層塔板液體的摩爾流量和蒸汽的摩爾流量均相等。（）9、將精餾塔從塔頂出來的蒸汽先在分凝器中部分冷凝，冷凝液剛好供回流用，相當(dāng)于一次部分冷凝，精餾段的理論塔板數(shù)應(yīng)比求得的能完成分離任務(wù)的精餾段理論板數(shù)少一塊。（）10、實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。（）11、實(shí)現(xiàn)規(guī)定的分離要求，所需實(shí)際塔板數(shù)比理論塔板數(shù)多。（）12、采用圖解法與逐板法求理論塔板數(shù)的基本原理完全相同。（）13、評價(jià)塔板結(jié)構(gòu)時(shí)，塔板效率越高，塔板壓降越低，則該種結(jié)構(gòu)越好。（）14、如x、xF、xW一定，則進(jìn)料為泡點(diǎn)的飽和液體，其所需精餾段理論塔板數(shù)一定比冷液體進(jìn)料為少。（）15、全回流時(shí)理論塔板數(shù)最多。（）16、對于普通物系，原料組成濃度越低塔頂產(chǎn)品達(dá)到同樣濃度所需要的最小回流比越大。（）17、對乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為98％(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純乙醇。（）18、用某精餾塔分離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成x、xW，當(dāng)進(jìn)料為xF1時(shí)，相應(yīng)的回流比為R1，進(jìn)料為xF2時(shí)，相應(yīng)的回流比為R2。若xF1<xF2，進(jìn)料熱狀態(tài)不變，則Rl<R2。（）19、分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中，冷液進(jìn)料的q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離最小，分離所需的總理論塔板數(shù)最多。（）20、已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線(q線)方程為：y=0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。（）21、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起操作線與q線的變化。（）二、單選題1、操作中的精餾塔，保持進(jìn)料量F、進(jìn)料組成xF、進(jìn)料熱狀況參數(shù)q、塔釜加熱量Q不變，減少塔頂餾出量D，則塔頂易揮發(fā)組分回收率η（）。A、變大B、變小C、不變D、不確定2、操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，則（）。A、不能操作B、xD、xW均增加C、xD、xW均不變D、xD減少，xW增加3、操作中的精餾塔，F(xiàn)、q、xD、xW、v1不變，減小xF，則有（）。A、D增大，R減小B、D不變，R增加C、D減小，R增加D、D減小，R不變4、精餾操作時(shí)，若其他操作條件均不變，只將塔頂?shù)呐蔹c(diǎn)回流改為過冷液體回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為（）。A、變小B、不變C、變大D、不確定5、精餾操作中，料液的黏度越高，塔的效率將（）。A、越低B、有微小的變化C、不變D、越高6、精餾操作中，飽和液體進(jìn)料量F，精餾段上升蒸汽量V與提餾段上升蒸汽量Vˊ的關(guān)系為（）。A、V=Vˊ+FB、V＜Vˊ+FC、V=VˊD、V＞Vˊ+F7、精餾操作中，全回流的理論塔板數(shù)（）。A、最多B、最少C、為零D、適宜8、精餾操作中，當(dāng)F、xF、xD、xW及回流比R一定時(shí)，僅將進(jìn)料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽進(jìn)料，則完成分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)將（）。A、減少B、不變C、增加D、以上答案都不正確9、精餾塔操作時(shí)，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是（）。A、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)也增多B、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)減少C、全回流時(shí)，理論塔板數(shù)最多，但此時(shí)無產(chǎn)品D、回流比為最小回流比時(shí)，理論塔板數(shù)最小10、精餾塔精餾段操作線方程為y=0.75x+0.216,則操作回流比為（）。A、110.75B、3C、0.216D、1.511、精餾塔提餾段每塊塔板上升的蒸汽量是20kmol/h，則精餾段的每塊塔板上升的蒸汽量是（）。A、25kmol/hB、20kmol/hC、15kmol/hD、以上都有可能12、精餾塔熱量衡算包括（）。A、冷卻水用量和塔釜再沸器蒸汽耗量B、進(jìn)入精餾塔的熱量和離開精餾塔的熱量C、以上兩者的和13、精餾塔中由塔頂向下的第n-l、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（）。A、yn+1>yn>yn-1B、yn+1=yn=yn-lC、yn+1<yn<yn-1D、不確定14、精餾段操作線的斜率為R/（R+1），全回流時(shí)其斜率等于（）。A、0B、1C、∞D(zhuǎn)、-115、精餾的操作線為直線，主要是因?yàn)椋ǎ?。A、理論板假設(shè)B、理想物系C、塔頂泡點(diǎn)回流D、恒摩爾流假設(shè)16、離開這種板的氣液兩相互相成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的,這種板是（）。A、浮閥板B、噴射板C、理論板D、分離板17、某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提餾段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時(shí)（）。A、xD增加，xW不變B、xD增加，xW減小C、xD增加，xW增加D、xD增加，xW的變化視具體情況而定18、某精餾塔精餾段理論板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使提餾段的理論板數(shù)增加，精餾段的理論板數(shù)不變，且F、xF、ｑ、R，V等均不變，則此時(shí)（）。A、xW減小，xD增加B、xW減小，xD不變C、xW減小，xD減小D、xW減小，xD的變化視具體情況而定。19、某精餾塔的餾出液量是50kmol／h，回流比是2，則精餾段的回流量是（）。A、100kmol／hB、50kmol／hC、25kmol／hD、125kmol／h20、某精餾塔的理論板數(shù)為17塊(包括塔釜)，全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為（）。A、34塊B、31塊C、33塊D、32塊21、某二元混合物，進(jìn)料量為l00kmol／h，xF=0.6，要求塔頂xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（）。A、60kmol／hB、66.7kmol／hC、90kmol／hD、100kmol／h22、某二元混合物，α=3，全回流條件下xn=0.3，yn-1=（）。A、0.9B、0.3C、0.854D、0.79423、圖解法求理論塔板數(shù)畫梯級開始點(diǎn)是（）。A、（xD，xD）B、（xF，xF）C、（xW，xW）D、（1，1）24、連續(xù)精餾中，影響精餾段操作線的是（）。A、回流比B、進(jìn)料熱狀態(tài)C、殘液組成D、進(jìn)料組成25、連續(xù)精餾，對提餾段操作線位置沒有影響的是（）。A、進(jìn)料量的多少B、進(jìn)料的熱狀況C、釜?dú)堃旱慕M成D、回流比26、兩組分液體混合物，其相對揮發(fā)度α越大，表示用普通蒸餾方法進(jìn)行分離（）。A、較容易B、較困難C、很困難D、不能夠27、兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗比后者的（）。A、大B、小C、相等D、有時(shí)大于有時(shí)小于28、全回流是回流比的（）。A、上限值B、下限值C、平均值D、混合值29、回流比的計(jì)算公式是（）。A、回流量比塔頂采出量B、回流量比塔頂采出量加進(jìn)料量C、回流量比進(jìn)料量D、回流量加進(jìn)料量比全塔采出量30、當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線向平衡線靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)（）。A、逐漸減少B、逐漸增多C、不變D、無法判斷31、在精餾塔的計(jì)算中，離開某理論板的氣液相溫度分別為t1與t2;它們的相對大小為（）。A、t1=t2B、t1>t2C、t1<t2D、不確定32、在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開孔率，可使漏液線（）。A、上移B、不動C、下移D、都有可能33、在相同的條件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)（）。A、越少B、越多C、不變D、不確定34、在二元連續(xù)精餾塔的操作中，進(jìn)料量及組成不變，再沸器熱負(fù)荷恒定，若回流比減少，則塔頂?shù)头悬c(diǎn)組分濃度（）。A、升高B、下降C、不變D、不確定35、用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)NT為8（包括再沸器），若全塔效率ET為50％，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（）。A、16層B、12層C、14層D、無法確定36、正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成Xn的關(guān)系是（）。A、Yn+1>XnB、Yn+1<XnC、Yn+1=XnD、不能確定37、以下說法正確的是（）。A、冷液進(jìn)料q=1B、汽液混合進(jìn)料0<q<1C、過熱蒸氣進(jìn)料q=0D、飽和液體進(jìn)料q<l38、從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)取最小回流比Rmin的倍數(shù)是（）。A、1.1B、1.3C、1.7D、239、不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的（）。A、位置B、熱狀態(tài)C、組成D、進(jìn)料量40、已知精餾段操作線方程為：y=0.75x+0.24，則該塔頂產(chǎn)品濃度x為（）。A、0.9B、0.96C、0.98D、0.7241、已知精餾q線為y=2x–0.5,則原料液的進(jìn)料狀況為（）。A、過冷液體B、飽和液體C、氣液混合物D、飽和蒸氣42、已知q=1.1，則加料液中液體量與總加料量之比為（）。A、0.1:1B、1.1:1C、1:1.1D、1:143、下列操作中,會造成塔底輕組份含量大的是（）。A、塔頂回流量小B、塔釜蒸汽量大C、回流量大D、進(jìn)料溫度高44、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起下列變化的是（）。A、相平衡線B、進(jìn)料線和提餾段操作線C、精餾段操作線D、相平衡線和操作連續(xù)精餾的計(jì)算習(xí)題答案一、判斷題1、×2×3×4×5√6×7×8×9√10√11√12√13√14×15×16√17×18×