機場工程消防水池工程施工方案

機場工程消防水池工程施工方案1.工程概況 12.水文地質條件 12.1地質條件 12.2水文條件 13.編制依據(jù) 14.施工組織 24.1施工準備 24.1.1施工人員安排 24.1.2機具設備配置情況 24.2消防池施工準備 34.2.1消防池輪廓放樣 34.2.2破除消防池范圍內的構筑物 34.2.3鋼板樁施工 34.2.4基坑開挖 34.2.5基坑墊層施工 44.3消防池主要工程施工 44.3.1原材料進場和堆放 44.3.2鋼筋加工 44.3.3鋼筋綁扎 54.3.4成品鋼筋的保護 64.3.5安全技術措施 74.3.6質量通病防治措施 74.4模板工程 74.4.1主要材料準備 74.4.2施工方案 84.4.3梁模板計算書 4.4.4標準梁底模板驗算 4.4.5標準梁側模板驗算 4.4.6側墻模板計算書 244.4.7柱模板計算書 284.4.8模板及滿堂架施工質量檢查 324.4.9混凝土施工 335．預留孔洞及預埋件制作 376.質量保障措施 387.安全文明施工保障措施 38本消防水池東臨晉安河，距晉安河河岸5m、西臨六一路、南臨東方航空公挖尺寸17m×11m。具體頂面標高可根據(jù)現(xiàn)場殘留的消防水池頂面測得，經測量2.9m，積水槽處標高2.4m，其余尺寸根據(jù)施工需要以及設計圖紙確定。圖紙由護結構。1～3m為回填土、3～5m為淤泥、靠河和東航3.7《機械設備安裝工程施工及驗收規(guī)3.9《電氣裝置安裝工程按地裝置施工123456789123456789寬分別為9×2,并形成大致45度，60度坡，在此槽北端挖積水槽以便積水能夠基坑開挖過程中隨時做好測量工作，當開挖至離基底2在打墊層過程中能更好的控制混凝土墊層的厚度，同時要確保溝槽尺寸的精確識牌對鋼筋規(guī)格、產地、使用部位、檢驗狀態(tài)核對半成品鋼筋的規(guī)格、尺寸和數(shù)量等是否與料單相符，準備好綁扎用的以受力鋼筋不位移為主要控制手段。綁扎時注意相鄰綁扎點的鐵絲扣要成八字③根據(jù)底板的厚度，采用φ20的鋼筋作為蹬筋，來固定上層鋼筋和保證兩①頂板筋綁扎在梁底模安裝好后進行，縱向受力鋼筋出現(xiàn)雙層或多層排列②頂板鋼筋交叉點采用22號火燒絲扎牢，梁板③上層鋼筋網片必須墊以足夠的馬凳，間距1m，梅花形布置，以保證上層頭必須相互錯開。在任一焊接接頭中心至長度為鋼筋直徑d的35倍且不小于500m區(qū)段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭。在該區(qū)段內有接頭的受力鋼筋截面（8）鋼筋水平橫縱筋必須達到橫平豎直，間距均勻，彎錨長度達到設計要求，C25混凝土中，鋼筋的錨固長度一般（1）成型鋼筋運至施工現(xiàn)場按指定位置堆放，下墊方木堆放整齊，堆放高（4）在安裝鋼筋的同時協(xié)調好各種管道及預留洞、預埋件的埋設工作，并對這些部位的鋼筋按設計要求進行處理，不隨意截斷或挪動已安裝好的成型鋼（7）澆筑梁板混凝土時，應在其上鋪設臨時通道。用φ間距為1000mm，上面鋪設5cm厚木板；或采用腳手管及木板支搭。澆注混凝土（2）搬運鋼筋時，要注意前后方向在無碰撞危險或被鉤掛料物，特別是避（3）鋼筋加工棚中應將鋼筋機械安全操作規(guī)程懸掛于明顯的部位，每班開（4）鋼筋加工、連接機械必須設置防護裝置，注意每臺機械必須一機、一（3）鋼筋、骨架綁扎，缺扣、松扣數(shù)量不得超過綁扎數(shù)量的10%，且不集（1）側墻模板：模板由面板、模板背楞（豎橫向均采用雙圓鋼管2[48①頂板面板采取厚18mm竹膠板，立桿采用φ48.3×3.6mm鋼管，可調托架上方沿縱向設[φ48.3的圓鋼管，頂部沿橫向鋪設50×100mm方木作為模板墊木距為1300mm，支架四邊與中間每隔4跨設一道橫向和縱向的豎向剪刀撐，同時從板頂向下第一道水平桿、板底掃地桿處各設置一道連續(xù)的水平剪刀撐。剪刀撐，可調托架上方沿縱向覆方木2[50×100mm主龍骨（間距800mm在縱向方木頂部沿橫向覆50×100次龍骨（間距200mm最后在橫向方木頂部布置竹膠板，豎向內背楞采用雙鋼管2[48×3.5mm，水平間距不500mm。墻壁模板地腳螺栓采用Φ25鋼筋制成，間距1000mm布置，錨固深度為面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支主龍骨下設支撐頂托，頂托放置在Ф48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿插入式振搗器振搗。200mm厚新澆混凝土板自重標準值為G2K=24×0.2＝4.8KN/㎡施工人員及設備荷載因本工程用泵送混凝土，故計算時取均布荷載Q1k=1234一塊竹膠板寬度為0.92米，肋間距300mm，簡化為三等跨連續(xù)梁計算，取2=(0.5+24×0.2+0.11)×0.01=0.0541KN/m截面慣性矩=4860mm4截面抵抗矩=540mm3=M/W=1152/540=2.13N/mm2σ<fmWq2l4/100EI=(0.677×0查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：KM=-0.100、KW=0.677。=M/W=464640/83333=5.57N/mm2＜σ<fm積徑度fmN/mm2查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：KM=-0.100、KW=0.677。截面慣性矩：I=243800mm4截面抵抗矩：W=10160mm3:σ<fm:w<[w]1234N=(1.2×q恒+1.4×q活 N=φ×A×fφ---軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查《建筑施工扣件式鋼管腳手架查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄C得φ=0.353梁模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度9.7N/mm2，彈性模量4680N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，fv=1.2N/mm2。梁底模板下設橫向100×100mm方木（次龍骨間距150mm，抗彎強度，彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，fv=1.4N/mm2。次龍骨下設縱向鋼管[48×3.5mm（主龍骨標準梁處間距600mm，抗彎強fv=125N/mm2。彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，fv=1.4N/mm2。600mm，上端鋼管距離梁轉角處100mm，下端鋼管距離梁底100mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量210000N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-55得，fv=120N/mm2。距標準梁為400mm，橫向間距600mm，查《建筑施工計算手冊》附表2-57得ftb=170N/mm2。O O 1234用于強度驗算的均布荷載設計值:數(shù)KM=-0.107、KV=-0.607、KW=M/W=766.12/540=1.42N/mm2＜fmσ<fmWq2l4/100EI=0.632×0.126×2004/(100×4680×4860）=0.056mm剪力：V=KVq1l=-0.607×0.179max=3V/2bh=3×21.731/(2×10×18）=0.181N/mm2＜fv=1.2N/mm2:剪力滿足要求。由于主龍骨間距600mm，梁寬300mm，次龍骨外邊兩側懸臂150mm，=0.4，因此，近似按二跨連續(xù)梁計算。/\0.45用于強度驗算的均布荷載設計值:截面慣性矩bh3=×100×1003=8333333mm4截面抵抗矩:：W=bh2=×100×1002=166667mm3:σ<fmWq2l4/100EI=0.521×2.522×4504/(100×9500×)=0.0068mmV=KVq1l=-0.625×3.5864×450=1008max=3V/2bh=3×1008.675/(2×100×100）=0.151N/mm2＜fv=1.4N/mm2:剪力滿足要求。 用于強度驗算的均布荷載設計值:截面慣性矩：I=121900mm4截面抵抗矩：W=5079.2mm3彎矩：M=KMq1l2=-0.100×10.795×6002=-388620N.mm:σ<fmV=KVq1l=0.600×10.759×600=3873.24N:τmax<fv:剪力滿足要求。N=(1.2×q恒+1.4×q活)×LXLY每根立桿承載面積為450×600mmN=5.18×0.45×0.6=4.8N=φ×A×fφ---軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查《建筑施工扣件式鋼管腳手架查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄C得φ=0.312F=YcHc----混凝土的重力密度（KN/m3）取24KN/m3；0-----新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m1F=YCH=24×0.6=14.4KN/m2振搗砼側壓力：F振=4×1.4=5.6KN/m2q2=F=43.2KN/m2一塊竹膠板，其外側肋間距150mm，面板長度超過四跨，按四跨連續(xù)梁計用于強度驗算的荷載設計值:KM=0.107,KW=0.632,KV=0.607截面慣性矩=486mm4截面抵抗矩=54mm3彎矩：Mmax=KMq1l2=-0.107×0.02288×1502=-55.084N.mm:σ<fm:梁側模面板強度滿足要求。:梁側模面板撓度滿足要求。V=KVq1l=-0.607×0.02288×150=-2.08N:τmax<fv:梁側模板剪力滿足要求。次龍骨采用50×100mm方木，豎向布置，間距為150mm，主龍骨用2道Ф48×3.5mm鋼管與豎肋夾牢，豎向設置2道，主龍骨間距600mm，上端鋼管距用于強度驗算的荷載設計值:截面慣性矩=4166667mm4截面抵抗矩=83333mm3支座彎矩：M支=-q3l12==-17160N.mm跨中彎矩：M跨==137211.3.3N.mmMMAX=137211.3N.mmmQσ<fm:撓度滿足要求。:τmax<fv:剪力滿足要求。因此，梁側次龍骨強度、剛度和剪力滿足要求。上端鋼管距離梁轉角處100mm,下端鋼管距離梁底100mm，在主龍骨外側設置2截面抵抗矩=5670.9mm3Mmax=-KMq5l2×1.2（背楞沖孔系數(shù)）=-0.100×13.728×6002×1.2=-494208N.mmmQσ<fm:梁側?？v肋強度滿足要求。=KVq5l=0.600×13.728×600=4942.08N:τmax<fV:剪力滿足要求N=22.88×0.6×0.7=9.61KN:N<S:對拉螺栓滿足要求。模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度主龍骨下設支撐頂托，頂托放置在Ф48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿F=YcHc-----混凝土的重力密度（KN/m3）取24KN/m3；0-----新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m1-----外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有1F=0.22YCt0β1β2V2=0.22×24×5×1.2×1.15×·=51.515KN/F=YCH=24×2.8=67.2KN/m2F側=51.515×1.2=61.818KN/m2振搗砼側壓力：F振=4×1.4=5.6KN/m2q2=F=51.515KN/m2/\0.30用于強度驗算的荷載設計值:截面慣性矩：I=bh3/12=10×183/截面抵抗矩：W=bh2/6=10×18:σ<fm:單側模板面板強度滿足要求Wq2l4/100EI=0.632×0.51515×2004/(100×4680×4860）=0.229mm用于強度驗算的荷載設計值:截面慣性矩=4166667mm4截面抵抗矩=83333mm3查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：KM=-0.100、KW=0.677。σ<fm積徑度fmN/mm211/////1.1/////1.1/////查《建筑施工計算手冊》附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：KM=-0.100、KW=0.677。截面慣性矩：I=243800mm4截面抵抗矩：W=10158.4mm3:σ<fm柱模板采用18mm厚竹膠板，查《建筑施工手冊》表8-56得，抗彎強度9.7N/mm2，彈性模量4680N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，fv=1.2N/mm2。彈性模量9500N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-48得，fv=1.4N/mm2。柱次龍骨外設橫向間距600mm（每道2根10槽鋼（主龍骨抗彎強度205N/mm2，彈性模量210000N/mm4，查《建筑施工計算手冊》附表2-55得，fv=120N/mm210槽鋼的截面積A=1274m橫向間距900mm，查《建筑施工計算手冊》附表2-57得ftb=170N/mm2F=YcHc-----混凝土的重力密度（KN/m3）取24KN/m3；0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（mF=YcH=24×2.8=67.2KN/m2取二者中的較小值，F(xiàn)=51.369KN/m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4KN/m2，分別取荷載分項系數(shù)1.2和1.4，則混凝土側壓力：q1=51.369×1.2+4×1.4=67.243KN/m2側壓力：q1=F側+F水平=67.243KN/m2q2=F側=51.369KN/m2由于次龍骨間距為200mm，面板簡化為三跨連續(xù)Λ0.20用于強度驗算的荷載設計值：q1=q1×l=67.243×0.01=0.67243N/mm用于變形驗算的荷載標準值：q2=q2×l=51.369×0.01=0.51369N/mm截面慣性矩=4860mm4截面抵抗矩=540mm3:σ<fm:柱面板強度滿足要求。:單側模板面板撓度滿足要求。次龍骨（5cm×10cm木方）間距為200mm，按三跨連主龍骨的間距為l=600mm，計算簡圖見下圖：用于強度驗算的荷載設計值：q3=q1×l=67.243×0.2=13.449N/mm用于變形驗算的荷載標準值：截面慣性矩=4166667mm4截面抵抗矩=83333mm3彎矩：Mmax=-0.1q32=-0.1×13.449×600×600=-484164N.mmσ<fm:次龍骨強度滿足要求。:次龍骨撓度滿足要求。主龍骨采用2［鋼管4.8，間距為600mm，以兩側對拉螺栓為支承點，對拉q5=q1l=67.243×0.6=40.346N/mmq6=q2l=51.369×0.6=30.821N/mmσ===19.07N/mm2<fm=215N/mm2mQσ<fm:柱模板主龍骨強度滿足要求。:柱模板主龍骨撓度滿足要求。對拉螺栓豎向間距600mm，橫向間距最大500mm，按最大側壓力計算，每根N總=67.243×0.5×0.6=20.173KNN對=N總×cos45o=14.3KNS=Aftb=282×170=47940N=47.940KNN<S:對拉螺栓滿足要求。要求模板清理干凈，隔離劑涂刷均勻，嚴格有劃痕，碰傷或其它較輕缺陷時