TQGCML 2981-2024 懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法

Analysismethodofanti-overturningabilityofsuspensioncastcontinuousbeamtemporaryconsolidatedcompositeI 2 5本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定1鋼支撐鋼支撐臨時(shí)支座臨時(shí)支座鋼支撐承臺(tái)2NWEI=a0臨時(shí)支座臨時(shí)支座鋼支撐鋼支撐鋼支撐鋼支撐3?W+?N=····················?W—臨時(shí)固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W作用下的變W—梁體自重；RW+N=K0(?W+?N)=··················?W—臨時(shí)固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W作用下的變W—梁體自重；FW+N=K1(?W+?N)=··?W—臨時(shí)固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W作用下的變處于受壓狀態(tài)，另側(cè)支座處于受拉狀態(tài)。但因?yàn)榇藭r(shí)兩臨時(shí)固結(jié)支座抗拉壓剛度不一致(K0≠K2)，使得梁體偏轉(zhuǎn)中心(04圖4不平衡力矩單獨(dú)作用時(shí)懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的簡(jiǎn)化力學(xué)模型圖L?—兩個(gè)臨時(shí)固結(jié)支座之間的距離；x—梁體在不平衡力矩Me作用下其偏轉(zhuǎn)中心的偏移量；L?—第一臨時(shí)固結(jié)支座到第一鋼支撐之間的距離/第二臨時(shí)固結(jié)支座到第二鋼支撐之間的距離；Rw?—第二臨時(shí)固結(jié)支座反力；5.3穩(wěn)定性分析穩(wěn)定性分析公式見公式6、公式7?；蛘呤街校篎?—鋼支撐的真實(shí)反力且i=1,2;R?一臨時(shí)固結(jié)支座的真實(shí)反力且i=1,2;E—構(gòu)件材料彈性模量；I—構(gòu)件截面慣性矩；1—構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度。55.4強(qiáng)度分析或者 6方法及效果6.1.1懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的抗傾覆能力流程如圖5所示。Ran(x)、Rao(x)、Fiap)、Fao(x)F(RJMo)HrR)<Fa?否圖5懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的抗傾覆能力的流程圖a)根據(jù)懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系b)對(duì)簡(jiǎn)化力學(xué)模型的進(jìn)行拆分與受力分析操作，得到復(fù)合力和與復(fù)合力相關(guān)的不平衡力矩；c)分別計(jì)算復(fù)合力單獨(dú)作用時(shí)所述懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的第一相關(guān)反力數(shù)據(jù)，以及不6d)根據(jù)第一相關(guān)反力數(shù)據(jù)和第二相關(guān)反力數(shù)據(jù)，得到懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系中各組件的e)利用各組件的真實(shí)反力進(jìn)行穩(wěn)定性分析和強(qiáng)度分析，得到分析結(jié)果。6.2.1懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法是在厘清了連續(xù)梁橋臨時(shí)固結(jié)組合體系在6.2.2更貼合實(shí)際工程情況，考慮了此類墩梁臨時(shí)固結(jié)體系中各組件的協(xié)調(diào)變形，以及各自本身材料6.2.3懸澆連續(xù)梁臨時(shí)固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法既可對(duì)墩梁固結(jié)體系抗力進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算，來計(jì)算抗力，只需更改相應(yīng)參數(shù)便可得