注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷1（共270題）

注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷1（共9套）（共270題）注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷第1套一、選擇計算題(本題共30題，每題1.0分，共30分。)1、擾動土的天然含水量為31%，液限為46%，塑限為26%，粒徑小于0.002mm的顆粒百分含量A=25%，土體的活動性指數(shù)KA為()。A、1.25B、0.96C、0.8D、1.04標準答案：C知識點解析：2、十字板剪切試驗中，土的抗剪強度cu＝K.c.(Ry-Rg，)，式中K的表達式是()A、B、C、D、標準答案：B知識點解析：十字板剪切過程中，外力矩與抵抗力矩平衡，于是得3、某工程巖體風化巖石飽和單軸抗壓強度為4.2Mh，壓縮波速度為2.1km/s，新鮮巖石飽和單軸抗壓強度為10.5MPa，壓縮波速度為3.4km/s，該巖石的風化程度為()。A、微風化B、中等風化C、強風化D、全風化標準答案：B知識點解析：Kf=4.2/10.5＝0.4Kv＝2.1/3.4=0.62風化程度為中等風化。4、某止水帷幕如圖所示，上游土中最高水位為0.00m，下游地面-8.0m，土的天然重度γ=18kN/m3，安全系數(shù)K=2，則止水帷幕合理深度為()m。A、8B、14C、10D、16標準答案：B知識點解析：水在土中滲流的滲流力為5、某河流如圖所示，河水深2m，河床土層為細砂，其ds＝2.7，c＝0.8，抽水管插入土層3m，管內(nèi)進行抽水，則管內(nèi)水位降低()m時會引起流砂。A、2.68B、2.74C、2.83D、2.85標準答案：C知識點解析：當滲流力J等于土的浮重度γ’時，土處于產(chǎn)生流砂臨界狀態(tài)。滲流力和水力梯度i的大小成正比。6、某矩形面積(3m×5m)地基表面上作用三角形分布荷載，荷載最大值p=100kPa，則面積內(nèi)o點下深度z＝3m處M點的豎向應(yīng)力為()kPa。A、20.87B、19.48C、18.54D、18.89標準答案：B知識點解析：將三角形荷載abd分成矩形荷載obce和兩個三角形荷載ecd、aoe，然后用角點法計算M點豎向應(yīng)力。矩形荷載oboe：ι/b=2/1=2，z/b＝3/1＝3，查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄K，附加應(yīng)力系數(shù)α1＝0.073ι/b=4/2＝2，z/b＝3/2＝1.5，α2＝0.156三角形荷載ecd：ι/b=1/2=0.5，z/b＝3/2＝1.5，α3＝0.0312ι/b=4/2＝2，z/b＝3/2=1.5，α4=0.0682三角形荷載aoe：ι/b=1/1＝1，z/b=3/1=3，α5=0.1086ι/b＝4/1＝4，z/b＝3/1=3，α6＝0.0482p＝100kPa，p1＝100/3＝33.3kPaσzm＝p1(α1+α2)+(p-p1)(α3+α4)+(α5+α6)＝33.3×(0.073+0.156)+(100-33.3)×(0.0312+0.0682)+33.3×(0.1086+0.0482)=19.48kPa7、某條形分布荷載p＝150kPa，如圖所示。則o點下3m處的豎向應(yīng)力為()kPa。A、16.2B、16.35C、15.84D、15.92標準答案：A知識點解析：矩形荷載oabd：z/b＝3/5＝0.6，a1＝0.234矩形荷載oecd：z/b=3/3=1，a2=0.205三角形荷載oec：z/b=3/3=1，a3=0.079σzm＝150×(a1-a2)+150a3＝150×(0.234-0.205)+150×0.079＝16.2kPa8、某路堤填土高8m，如圖所示。填土γ＝18.8kN/m3，c=33.4kPa，φ=20°，地基為飽和黏土，γ＝15.7kN/m3，土的不排水抗剪強度cu＝22kPa，φu=0，土的固結(jié)排水抗剪強度cd=4kPa，φd=22°，路堤填土速度很快，使得地基土中孔隙水壓力來不及消散。用太沙基公式判斷該工況下地基的穩(wěn)定性(安全系數(shù)K＝3)，其結(jié)果為()。A、K＝3.25，穩(wěn)定B、K＝3.14，穩(wěn)定C、K＝1.28，不穩(wěn)定D、K＝0.84，不穩(wěn)定標準答案：D知識點解析：查太沙基公式承載力系數(shù)表得9、某廠房采用C20鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)，錐形基礎(chǔ)基底面為正方形，邊長B＝2.5m，基礎(chǔ)有效高度h0＝0.46m；作用在基礎(chǔ)上的荷載效應(yīng)標準組合為軸心荷載Nk＝556kN，彎矩Mk＝80kN.m；正方形柱截面邊長b＝0.4m。若按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)設(shè)計此基礎(chǔ)，為驗算基礎(chǔ)受沖切承載力，取用的最大沖切荷載F1為()。A、64.6kNB、135.3kNC、182.6kND、245.6kN標準答案：C知識點解析：相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)邊緣最大和最小地基凈反力：10、某土樣高10cm，底面積50cm2，在側(cè)阻條件下，σ1=100kPa，σ3=50kPa，若土樣變形模量E0=15MPa，當σ1由100kPa增至200kPa時，土樣豎向變形為()mm。A、0.46B、0.44C、0.48D、0.42標準答案：B知識點解析：靜壓力系數(shù)11、已知有一軟土地基的橋墩，橋墩寬4m，長6m，基礎(chǔ)埋深2m，該橋墩承受偏心荷載，該荷載在基礎(chǔ)長度方向的偏心距1m，在寬度方向的偏心距0.5m，水平荷載500kN，不排水抗剪強度cu=40kPa，橋墩埋深部分土的重度γ＝16.0kN/m3，安全系數(shù)2.2，則該軟土地基容許承載力為()kPa。A、94.6B、115.83C、126.62D、137.14標準答案：A知識點解析：12、某預(yù)制樁，截面尺寸400mm×400mm，樁長16m，樁頂與地面基本持平。樁身埋沒有3個量測斷面，第一個斷面接近樁頂，第二個斷面在地面下13m處，第三個斷面接近樁端。靜載試驗時，首級荷載400kN作用下的樁頂沉降為2mm，此時3個量測斷面測得的應(yīng)變分別為ε1＝8.06×10-5，ε2＝1.8×10-5，ε3＝0.6×10-5。則此時1～2量測斷面之間土層的側(cè)阻力為()kPa。A、11.5B、11.9C、12.4D、13標準答案：C知識點解析：計算1～2量測斷面之間土的側(cè)阻力第1量測斷面：13、某工程中對四根試樁進行破壞性單樁豎向靜荷載試驗，樁截面尺寸0.4m×0.4m，樁長20m。第1根試樁的Q-s曲線先在300kN處出現(xiàn)明顯拐點，下沉15mm后趨于平緩，最后在800kN處出現(xiàn)第二個明顯拐點，其余3根試樁只在900kN、1000kN、1200kN出現(xiàn)明顯拐點，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)的規(guī)定，所采用的單樁豎向極限承載力標準值為()。A、1190kNB、900kNC、975kND、1033kN標準答案：D知識點解析：根據(jù)題目條件，第1根試樁，兩節(jié)樁之間的接頭松脫，并有空隙，因而有2個明顯拐點，這種樁屬非正常樁，不能列入統(tǒng)計范圍。試樁實測極限承載力平均值14、某群樁基礎(chǔ)如圖所示，承臺尺寸2.6m×2.6m，埋深2.0m，群樁外緣斷面尺寸A0＝B0＝2.3m，作用于承臺頂?shù)呢Q向荷載Fk=5000kN，土層分布：0～2m，填土，γ＝18kN/m3；2～15.5m，黏土，γ＝19.8kN/m3，樁側(cè)阻力特征值qsa=13kPa；15.5～20m，粉土，γ=18kN/m3，Es1=9MPa，qsa=32kPa。對軟弱下臥層的承載力進行驗算，正確的是()。A、290.5kPa，滿足B、290.5kPa，不滿足C、327.7kPa，滿足D、327.7kPa，不滿足標準答案：D知識點解析：15、某6樁群樁基礎(chǔ)截面尺寸如圖所示，預(yù)制方樁截面尺寸0.35m×0.35m，樁距1.2m，承臺尺寸3.2m×2.0m，高0.9m，承臺埋深1.4m，樁伸入承臺0.05m，承臺作用豎向荷載沒計值F＝3200kN，彎矩設(shè)計值M＝170kN.m，水平力設(shè)計值H=150kN，承臺混凝土強度等級C20，鋼筋HRB335。則角樁沖切承載力(γ0取1.0)為()kN。A、1258.5B、1278C、1267.5D、1285標準答案：C知識點解析：16、某灌注樁，樁徑0.8m，樁頂位于地面下2m，樁長8m，土層參數(shù)如圖所示，當水位從-2m降至-7m后，單樁負摩阻力引起的下拉荷載為()kPa。A、560.84B、565.28C、556.13D、559.67標準答案：C知識點解析：17、某磚石承重結(jié)構(gòu)條形基礎(chǔ)上荷載標準值Fk=160kN/m，基礎(chǔ)布置和地基土層斷面如圖所示，基礎(chǔ)的埋置深度為1.60m，采用振沖砂石樁置換法處理淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土。砂石樁長7.0m(設(shè)計地面下8.2m)，直徑d＝800mm，間距s=2.0m，等邊三角形排列。則復(fù)合地基承載力特征值為()kN/m2。A、122.69B、211.78C、156.9D、189.67標準答案：A知識點解析：18、某工程建在飽和軟黏土地基上，采用砂樁處理。砂樁長為12m，d=1.5m，正三角形布置，dw＝30cm，Cv=Ch=1.0×10-3cm2/s。則3個月內(nèi)的豎向平均固結(jié)度為()。A、10%B、20%C、30%D、40%標準答案：B知識點解析：19、某遠離邊界工程地下室基坑上口平面尺寸23m×14m，基坑底平面尺寸10m×19m，基坑深4.1m，挖土邊坡為1:0.5，根據(jù)地質(zhì)勘察資料，該處地面下0.6m為雜填土，此層下面有6.5m的細砂層，再往下為不透水的黏土層，土的滲透系數(shù)取K＝5m/d，為均質(zhì)含水層?；硬贾贸森h(huán)狀井點，現(xiàn)有井點管長度為7.2m(井管長6m，濾管長1.2m)，基坑剖面見下圖：則基坑的總涌水量為()m3/d。A、341.5B、300.71C、287.28D、253.48標準答案：A知識點解析：含水層厚度H＝6.5m基坑水位降深s=(4.5-1)+0.5=4m降水影響半徑20、如圖，錨桿擋土墻高5m，肋柱寬a=0.5m，厚b=0.2m，三層錨桿，錨桿反力Rn=150kN，錨桿對水平方向的傾角β0=10°，肋柱豎向傾角a=5°，肋柱重度γ＝25kN/m3，則肋柱基底壓應(yīng)力σ(不考慮肋柱所受到的摩擦力和其他阻力)為()kPa。A、519.2B、518.6C、518.9D、520.3標準答案：A知識點解析：21、某邊坡剖面如圖所示，坡體為砂土，無地下水，地表無荷載，內(nèi)聚力c=0，內(nèi)摩擦角φ＝30°，重度γ＝18kN/m3，地面坡角β=20°，其他尺寸如圖所示；按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)計算支擋結(jié)構(gòu)在坡腳以上部分的側(cè)向壓力及其作用點距邊坡坡腳(基坑底)的距離，其值分別為()。A、117kN，1.9mB、107kN，2.0mC、117kN，2.0mD、107kN，1.9m標準答案：B知識點解析：設(shè)支擋結(jié)構(gòu)后的坡面延長線與支擋結(jié)構(gòu)的交點為C，則BC間的距離為h=b.tanβ＝4×tan20°＝1.46m22、重力式擋土墻的斷面如圖所示：墻基底傾角為6°，墻背面與豎直方向夾角為20°。用庫侖土壓力理論計算得到單位長度的總主動土壓力為Ea=200kN/m，墻體單位長度自重為300kN/m，墻底與地基土間摩擦系數(shù)為0.33，墻背面與填土間摩擦角為15°。則該重力式擋土墻的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)最接近()。A、0.5B、0.66C、1.1D、1.2標準答案：D知識點解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)式(6.6.5-1)計算如果未計及墻底傾斜，則會有其他錯誤答案。23、有一個水閘，如圖所示，寬度10m，閘室基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)的每延米不考慮浮力的總自重為2000N/m，上游水位H＝10m，下游水位h＝2m，地基土為均勻砂質(zhì)粉土。閘底與地基土摩擦系數(shù)為0.4，不計上下游土的水平土壓力。則其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為()。A、1.67B、1.57C、1.27D、1.17標準答案：D知識點解析：水平壓力24、在飽和軟黏土地基中開挖條形基坑，采用8m長的板樁支護。地下水位已降至板樁底部?？舆叺孛鏌o荷載。地基土重度為γ=19kN/m3，通過十字板現(xiàn)場測試得到地基土的抗剪強度為30kPa。按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)，為滿足基坑抗隆起穩(wěn)定性要求，此基坑最大開挖深度不能超過()。A、1.2mB、3.3mC、6.1mD、8.5m標準答案：B知識點解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄V計算25、在陜北地區(qū)一自重濕陷性黃土場地上擬建一乙類建筑，基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，建筑物下一代表性探井中土樣的濕陷性成果如下表所示，其濕陷量△s，最接近()。取樣深度/m自重濕陷系數(shù)σzs濕陷系數(shù)σsA、656mmB、787mmC、732mmD、840mm標準答案：D知識點解析：據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》(GB50025—2004)第4.4.4條、第4.4.5條計算△zs=β0Σδzsihi=1.2×(0.016×1000+0.030×1000+0.035×1000+0.030×1000+0.040×1000+0.042×1000+0.040×1000+0.040×1000+0.050×1000)=387.6mm＞70mm該場地為自重濕陷性場地?！鱶=βΣδsihi=1.5×0.076×1000+1.5×0.070×1000+1.5×0.065×1000+1.5×0.060×1000+1.5×0.060×1000+1.0×0.055×1000+1.0×0.050×1000+1.0×0.045×1000+1.0×0.043×1000+1.0×0.042×1000+1.2×0.040×1000+1.2×0.050×1000＝839.5mm26、某一滑動面為折線形的均質(zhì)滑坡，某主軸斷面和作用力參數(shù)如圖和表所示，取滑坡推力計算安全系數(shù)γt＝1.05，則第③塊滑體剩余下滑力F3最接近()。A、1.36×104kN/mB、1.80×104kN/mC、1.91×104kN/mD、2.79×104kN/m標準答案：C知識點解析：據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第13.1.12條計算Fi=Fi-1Ψi-1+γtTi-RiF1＝1.05×3.5×104-0.9×104＝2.775×104kN/mF2＝2.775×104×0.756+1.05×9.3×104-8.0×104＝3.8629×104kN/mF3＝3.8629×104×0.947+1.05×1.0×104-2.8×104=1.9081×104kN/m27、A、0.9mB、1.0mC、1.1mD、1.2m標準答案：B知識點解析：由《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第14.2.3條計算28、某水利水電地下工程圍巖為花崗石，巖石飽和單軸抗壓強度Rb為83MPa，巖體完整性系數(shù)Kv為0.78，圍巖的最大主應(yīng)力σm。為25MPa，按《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287—99)的規(guī)定，其圍巖強度應(yīng)力比S及應(yīng)力狀態(tài)分別為()。A、S為2.78，中等初始應(yīng)力狀態(tài)B、S為2.59，中等初始應(yīng)力狀態(tài)C、S為1.98，強初始應(yīng)力狀態(tài)D、S為4.10，弱初始應(yīng)力狀態(tài)標準答案：B知識點解析：由《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287—99)附錄P第P.0.2條得圍巖強度應(yīng)力比S＝RbKv/σm＝83×0.78/25＝2.59為中等初始應(yīng)力狀態(tài)。29、某普通多層建筑，其結(jié)構(gòu)自振周期T＝0.5s，阻尼比ξ＝0.05，天然地基場地覆蓋土層厚度30m，等效剪切波速vse＝200m/s，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，按多遇地震考慮，水平地震影響系數(shù)a為()。A、0.116B、0.131C、0.174D、0.196標準答案：A知識點解析：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)第4.1.6條、第5.1.4條和第5.1.5條計算場地類別為Ⅱ類30、擬在8度烈度場地建一橋墩，基礎(chǔ)埋深2.0m，場地覆蓋土層厚20m，地質(zhì)年代均為Q4，地表下為5.0m的新近沉積非液化黏性土層，其下為15m的松散粉砂，地下水埋深dw＝5.0m，按《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)說明本場地地表下20m范圍土體各點σ0/σe的變化情況，下述說法正確的是()。A、從地面往下二者之比隨深度的增加而不斷增加B、從地面往下二者之比隨深度的增加而不斷減少C、從地面5m以下二者之比隨深度增加而不斷增加D、從地面5m以下二者之比隨深度增加而不斷減少標準答案：C知識點解析：據(jù)《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)第2.2.3條計算注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷第2套一、選擇計算題(本題共30題，每題1.0分，共30分。)1、十字板剪切試驗測得原狀土和擾動土剪切破壞時的百分表讀數(shù)分別為88和48，軸桿矯正時的讀數(shù)為10，該土體的靈敏度St為()。A、0.49B、2.05C、1.83D、4.8標準答案：B知識點解析：十字板強度：原狀土Cu=Kc(R1-R3)擾動土C’=uKc(R2-R3)2、地下工程勘察得知：巖石質(zhì)量指標RQD=75%，裂隙組數(shù)Jn=6，裂隙面粗糙系數(shù)Jr=3.0，裂隙風化變異系數(shù)Ja=2.0，裂隙水折減系數(shù)Jw=0.5，應(yīng)力折減系數(shù)SRF=2.5，按巴頓圍巖分類方法，Q應(yīng)為()。A、0.0786B、3.75C、1.523D、0.0375標準答案：D知識點解析：3、某地下連續(xù)墻支護結(jié)構(gòu)，其滲流流網(wǎng)如圖所示。已知土的孔隙比e=0.92，土粒相對密度ds=2.65，坑外地下水位距地表1.2m，基坑開挖深度8.0m，a、b點所在流網(wǎng)網(wǎng)格長度L1=1.8m，則對a～b區(qū)段的滲流穩(wěn)定性的判斷正確的是()。A、i=0.34≤[i]=0.43，滲流穩(wěn)定B、i=0.34≥[i]=0.30，滲流不穩(wěn)定C、i=0.26≤[i]=0.43，滲流穩(wěn)定D、i=0.26≥[i]=0.25，滲流不穩(wěn)定標準答案：A知識點解析：水在土體中滲流時受到土阻力因而產(chǎn)生水頭損失，單位體積的土顆粒所受到滲流作用力為滲流力J，J和水力梯度i的大小成正比，方向和滲流方向一致。J=iγw滲流力等于土的浮重度γ’，時的水力梯度稱為臨界水力梯度icr。J=icrγw所以a～b區(qū)段滲流是穩(wěn)定的。4、某土樣大于5mm的顆粒百分含量為20%，粗粒組的吸著含水量為18%，比重為2.68，細粒組的最優(yōu)含水量為20%，最大干密度為1.66g/cm3，該土樣的最大干密度及最優(yōu)含水量應(yīng)為()。A、1.80g/cm3，18%B、1.73g/cm3，18%C、1.80g/cm3，19.6%D、1.73g/cm3，19.6%標準答案：C知識點解析：ω’opt=ωopt(1-P5)+P5ωa=20%×(1-0.2)+0.2×18%=19.6%5、某民用建筑場地為砂土場地，采用圓形平板荷載試驗，試坑深度為1.5m，承壓板面積為2500cm2，修正后初始直線段方程為s=0.05p(式中：s為承壓板沉降值(mm)；p為承壓板底面壓力(kPa))。該砂土層的變形模量為()。A、8MPaB、10MPaC、12MPaD、14MPa標準答案：A知識點解析：6、有一基礎(chǔ)，寬為4m，長為8m，基底附加應(yīng)力為90kN/m2，中心線下6m處豎向附加應(yīng)力為58.28kN/m2；另一基礎(chǔ)寬度為2m，長為4m，基底附加應(yīng)力為100kN/m2，則角點下6m處附加應(yīng)力為()A、16.20kN/m2B、64.76kN/m2C、32.38kN/m2D、40.20kN/m2標準答案：A知識點解析：基礎(chǔ)中心線下6m處附加應(yīng)力系數(shù)另一基礎(chǔ)角點下6m處p=aePo=0.162×100=16.2kN/m27、有一深厚粉質(zhì)黏土層，地下水位在地表處，飽和重度γsat=18kN/m3，由于工程需要，大面積降低地下水位3m，降水區(qū)重度變?yōu)?7kN/m3，孔隙比與應(yīng)力關(guān)系為e=1.25-0.00125p，則降水區(qū)土層沉降量為()。A、2.27cmB、2.68cmC、3.04cmD、4.12cm標準答案：A知識點解析：5m處單元應(yīng)力變化為標準降水前：p1=(18-10)×1.5=12kPae1=1.25-0.00125×12=1.235降水后：p2=17×1.5=25.5kPa△e=0.00125×(25.5-12)=0.01698、某超固結(jié)黏性土層厚3.0m，前期固結(jié)壓力pc=300kPa，原位壓縮曲線壓縮指數(shù)Ccf=0.5，回彈指數(shù)Cc=0.1，土層所受的平均自重應(yīng)力p1=100kPa，eo=0.73，在黏性土層上建建筑物后，若建筑物的荷載在土層中引起的平均豎向附加應(yīng)力△p=400kPa，則該黏性土的最終沉降量為()cm。A、12.4B、35.8C、27.6D、23.2標準答案：C知識點解析：土厚3m，pc=300kPa，Ccf=0.5，Cc=0.1，p1=100kPa，eo=0.73p1+△p=100+400=500kPa＞pc=300kPa=173.4×(0.1lg3+0.5lg1.67)=27.6cm9、某矩形基礎(chǔ)底面尺寸為2.0m×2.5m，地基及基礎(chǔ)剖面如圖所示。原地下水位在地面下6.0m，后地下水位上升至距地面1.0m，若忽略地下水位變化對土的抗剪強度指標的影響，則水位上升后地基承載力比原先下降()。A、0.267B、0.321C、0.168D、0.21標準答案：D知識點解析：查表得Mb=0.61，Md=3.44，Mc=6.04fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck=0.61×20×2.0+3.44×16.5×1.5+6.04×5=139.7kPa10、已知基礎(chǔ)寬10m，長20m，埋深4m，地下水位距地表1.5m?；A(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3，在持力層以下有一軟弱下臥層，該層頂面距地表6m，土的重度為18kN/m3，已知軟弱下臥層經(jīng)深度修正的地基承載力為130kPa，則基底總壓力不超過()時，才能滿足軟弱下臥層強度驗算要求。A、66kPaB、88kPaC、104kPaD、114kPa標準答案：D知識點解析：軟弱下臥層頂面處的附加壓力為pz=fcz-pcz=130-(12×4+8×2)=66kPa基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離為6-4=2.0m，因此z/b=0.20，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)的規(guī)定取地基壓力擴散角為=0。基礎(chǔ)底面附加壓力與軟弱下臥層頂面附加壓力相等則基礎(chǔ)底面的總壓力等于附加壓力與土的自重壓力之和，即p=pz+γd=66+12×4=114kPa11、對強風化、較破碎的砂巖采取巖塊進行了室內(nèi)飽和單軸抗壓強度試驗，其試驗值分別為9MPa、11MPa、13MPa、10MPa、15MPa和7MPa。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)確定巖石地基承載力特征值，其最大取值最接近()。A、0.7MPaB、1.2MPaC、1.7MPaD、2.1MPa標準答案：C知識點解析：第一步：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)公式5．2．6確定地基承載力特征值frm=(9+11+13+10+15+7)/6=10.83MPafrk=0.781×10.83=8.5MPa第二步：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)公式5．2．6確定地基承載力特征值ψr=0.1～0.2，對較破碎巖體，取最大值ψr=0.2fa=0.2×8.5=1.7MPa12、某樁基工程安全等級為二級，其樁型、平面布置、剖面和地層分布如圖所示，土層物理力學指標見下表。已知復(fù)合基樁承臺底地基土相應(yīng)于任何復(fù)合基樁的總極限阻力標準值為472kN，各群樁效應(yīng)系數(shù)分別為ηs=0.8，ηp=1.32，ηc=0.26，各抗力分項系數(shù)分別為γs=γp=γc=1.65，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)計算復(fù)合基樁的豎向承載力設(shè)計值，其計算結(jié)果最接近()。A、960kNB、1050kNC、1264kND、1420kN標準答案：C知識點解析：R=ηsQsk/γs+ηpQPk/γp+ηcQck/γc=0.8×(10×40+2×80)×π×0.6/1.65+1.32××3000/1.65+0.26×472/1.65=511.5+678.2+74.4=1264.1kN13、某樁基工程安全等級為二級，其樁型平面布置、削面及地層分布如圖所示，土層及樁基設(shè)計參數(shù)見圖，作用于樁端平面處的有效附加應(yīng)力為400kPa(長期效應(yīng)組合)，其中心點的附加應(yīng)力曲線如圖所示(假定為直線分布)，沉降經(jīng)驗系數(shù)ψ=1，地基沉降計算深度至基巖面，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)計算樁基最終沉降量，其計算結(jié)果為()。A、3.6cmB、6.1cmC、7.9cmD、8.6cm標準答案：B知識點解析：據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)第5．3．5條至5．3．8條、附錄H計算=237mm=23.7cmSa/d=1600/400=4Lc/Bc=4000/4000=1.0l/d=12000/400=30查表H-3得Co=0.055，C1=1.477，C2=6.843s=ψψes’=1×0.259×23.7=6.1cm14、某二級建筑物擴底抗拔灌注樁樁徑d=1.0m，樁長12m，擴底直徑D=1.8m，擴底段高度hc=1.2m，樁周土性參數(shù)如圖所示，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)計算基樁的抗拔極限承載力標準值，其值最接近()。(抗拔系數(shù)：粉質(zhì)黏土為0.7；砂土為0.5)A、1380kNB、1780kNC、2080kND、2580kN標準答案：B知識點解析：據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)第5．2．18．2條計算Uk=∑λiqsikuili=0.7×40×3.14×1×2+0.5×60×3.14×1×5+0.5×80×3.14×1.8×5=1777.24kN15、某樁基工程安全等級為二級，其樁型平面布置、剖面和地層分布如圖所示，土層及樁基設(shè)計參數(shù)見圖，承臺底面以下存在高靈敏度淤泥質(zhì)黏土，其地基土極限阻力標準值qck=90kPa。已知：ηs=0.9，ηP=1.35，γs=γp=1.65。試按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)中非端承樁樁基計算復(fù)合基樁豎向承載力設(shè)計值，其計算結(jié)果為()。A、899kNB、907kNC、1028kND、1286kN標準答案：C知識點解析：據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JCJ94-94)第5．2．2條、第5．2．3條計算Qsk=u∑qsikli=4×0.4×(30×10+80×1.6)=684.8kNQpk=qpkAp=5000×0.4×0.4=800kN由于承臺底面以下存在高靈敏度淤泥質(zhì)黏土，取ηc=0，有R=ηsQsk/γs+ηpQPk/γp+ηcQck/γc=0.9×684.8/1.65+1.35×800/1.65+0=1028kN16、如圖所示，某泵房按二級樁基考慮，為抗浮設(shè)置抗拔樁，上拔力設(shè)計值為600kN，樁型采用鉆孔灌注樁，樁徑d=550mm，樁長l=16m，樁群邊緣尺寸為20m×10m，樁數(shù)為50根，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)計算群樁基礎(chǔ)及基樁的抗拔承載力，其計算結(jié)果為()。(樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)γs=1.65；抗拔系數(shù)λi：對黏性土取0.7，對砂土取0.6，樁身材料重度γ=25kN/m3，群樁基礎(chǔ)平均重度γ=20kN/m3)A、群樁和基樁都滿足要求B、群樁滿足要求，基樁不滿足要求C、群樁不滿足要求，基樁滿足要求D、群樁和基樁都不滿足要求標準答案：B知識點解析：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)第5．2．17條和第5．2．18條計算①按群樁呈整體破壞計算17、某場地中淤泥質(zhì)黏土厚15m，下為不透水土層，該淤泥質(zhì)黏土層固結(jié)系數(shù)Ch=Cv=2.0×10-3cm2/s，擬采用大面積堆載預(yù)壓法加固，采用袋裝砂井排水，井徑dw=70mm，砂井按等邊三角形布置，井距s=1.4m，井深15m，預(yù)壓荷載p=60kPa，一次勻速施加，時間為12天，則開始加荷后100天平均固結(jié)度接近()。(按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)計算)A、0.8B、0.85C、0.9D、0.95標準答案：D知識點解析：按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)第5．2．4條、第5．2．5條和第5．2．7條計算有效排水直徑de=1.05s=1.05×1.4=1.47m井徑比n=de/dw=1.47/0.07=21砂井穿透受壓土層，a，β值為加載速率q=60/12=5kPa/d加荷后100天的平均固結(jié)度18、某場地分布有4.0m厚的淤泥質(zhì)土層，其下為粉質(zhì)黏土，采用石灰樁法進行地基處理，處理4m厚的淤泥質(zhì)土層后形成復(fù)合地基，淤泥質(zhì)土層天然地基承載力特征值為80kPa，石灰樁樁體承載力特征值為350kPa，石灰樁成孔直徑d=0.35m，按正三角形布樁，樁距s=1.0m，樁面積按1.2倍成孔直徑計算，處理后樁間土承載力可提高1.2倍，則復(fù)合地基承載力特征值最接近()。A、117kPaB、127kPaC、137kPaD、147kPa標準答案：C知識點解析：按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JCJ79-2002)第7．2．8條及第13．2．9條計算等效圓直徑de=1.05s=1.05×1.0=1.05m面積置換率m=d2/=(0.35×1.2)2/1.052=0.16復(fù)合地基承載力fspk=mfpk+(1-m)fsk=0.16×350+(1-0.16)×80×1.2=136.64kPa19、地基中有一飽和軟黏土層，厚度H=8m，其下為粉土層，采用打設(shè)塑料排水板真空預(yù)壓加固。平均潮位與飽和軟黏土頂面相齊。該層頂面分層鋪設(shè)80cm砂墊層(重度為19kN/m3)，塑料排水板打至軟黏土層底面，正方形布置，間距1.3m，然后采用80kPa大面積真空預(yù)壓6個月。按正常固結(jié)土考慮，其最終固結(jié)沉降量最接近()。(經(jīng)試驗得：軟土的天然重度γ=17kN/m3，天然孔隙比eo=1.6，壓縮指數(shù)Cc=0.55，沉降修正系數(shù)取1.0)A、1.09mB、0.73mC、0.99mD、1.20m標準答案：A知識點解析：據(jù)《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TBl0035—2002)第3．2．7條計算正常固結(jié)土，pc=po20、一非浸水重力式擋土墻，墻體重力W為180kN，墻后主動土壓力水平分力Eax為75kN，墻后主動土壓力垂直分力Eay，為12kN，墻基底寬度B為1.45m，基底合力偏心距e為0.2m，地基容許承載力[σ]為290kPa，則擋土墻趾部壓應(yīng)力σ與地基容許承載力[σ]的數(shù)值關(guān)系最接近()。A、0.08[σ]B、0078[σ]C、0.83[σ]D、1=11[σ]標準答案：C知識點解析：據(jù)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025-2001)第3．3．6條計算σ/[σ]=242/290=0.834σ=0.834[σ]21、止水帷幕如圖所示，上游土中最高水位為0.00m，下游地面為-8.00m，土的天然重度γ=18kN/m3，安全系數(shù)取2.0，則止水帷幕應(yīng)設(shè)置的合理深度為()。A、h=12.0mB、h=14.0mC、h=16.0mD、h=10.0m標準答案：B知識點解析：h≥14m22、一位于干燥高崗的重力式擋土墻，如擋土墻的重力W為156kN，其對墻趾的力臂zw為0.8m，作用于墻背的主動土壓力垂直分力Eay為18kN，其對墻趾的力臂zy為1.2m，作用于墻背的主動土壓力水平分力Eax為35kN，其對墻趾的力臂zx為2.4m，墻前被動土壓力忽略不計。則該擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定系數(shù)K。最接近()。A、1.4B、1.5C、1.6D、1.7標準答案：D知識點解析：據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第10．2．4條計算23、某路堤的地基土為薄層均勻凍土層，穩(wěn)定融土層深度為3.0m，融沉系數(shù)為10%，融沉后體積壓縮系數(shù)。為0.3MPa-1，即Es=3.33MPa，基底平均總壓力為180kPa，該層的融沉及壓縮總量接近()。A、16cmB、30cmC、46cmD、192cm標準答案：C知識點解析：按《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035-2002)附錄A第A．0.1條計算s=∑(Ai+aipi)hi=(0.1+0.3×180×10-3)×300=46.2cm24、采用土釘加固一破碎巖質(zhì)邊坡，其中某根土釘有效錨固長度L=4.0m，該土釘計算承受拉力E為188kN，錨孔直徑dh=108mm，錨孔壁對砂漿的極限剪應(yīng)力τ=0.25MPa，釘材與砂漿間黏結(jié)力τ8=2.0mPa，釘材直徑db=32mm，該土釘抗拔安全系數(shù)最接近()。A、K=0.55B、K=1.80C、K=2.37D、K=4.28標準答案：B知識點解析：據(jù)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025-2001)第9．2．5條計算Fi1=π·dh·L·τ=3.14×0.108×4×0.25×103=339.1kNFi1/Ei=339.1/188=1.8Fi2=π·db·L·τg=3.14×0.032×4×2.0×103=803.8kNFi2/Ei=803.8/188=4.3取穩(wěn)定性系數(shù)為1.8。25、某礦區(qū)的采空區(qū)巷道寬度月為5m，巷道頂板厚度為68m，巷道頂板平均重度為22.58kN/m3，巷道單位長度側(cè)壁摩阻力f=3600kPa，在其擬建之建筑物所產(chǎn)生的基底壓力po=180kPa。則地基穩(wěn)定類型為()。A、穩(wěn)定B、穩(wěn)定性差C、不穩(wěn)定D、基本穩(wěn)定標準答案：B知識點解析：Q=0地基穩(wěn)定性差。26、某地滑坡如圖所示，R=50m，d1=20m，d2=8m，W1=11250kN，W2=3214kN，τ=67.0kPa，θ=120°。則該滑坡所處的狀態(tài)為()。A、穩(wěn)定B、臨界狀態(tài)C、不穩(wěn)定D、不能確定標準答案：A知識點解析：滑坡穩(wěn)定。27、某鐵路路基通過多年凍土區(qū)，地基為粉質(zhì)黏土，ds=2.7，p=2.0g/cm3，凍土總含水量ωo40%，起始融沉含水量ω=21%，塑限ωp=20%，則該段多年凍土的融沉等級為()。A、Ⅰ級B、Ⅱ級C、Ⅲ級D、Ⅳ級標準答案：D知識點解析：融沉系數(shù)ωo=40%≥ωp+15%=20%+15%=35%ωo=40%＜ωp+35%=20%+35%=55%該凍土屬于Ⅳ級強融沉凍土。28、隴東陜北地區(qū)自重濕陷性黃土挖深井取樣的試驗數(shù)據(jù)如圖所示，擬建乙類建筑應(yīng)消除土層的部分濕陷量并控制剩余濕陷量不大于200mm,則從基底算起的地基處理厚度為()m。A、8B、9C、10D、11標準答案：B知識點解析：最后4m土的剩余濕陷量△s=1.2×100×(0.016+0.050+0.040+0.040)=17.52cm＜20cm最后5m土的剩余濕陷量△s=17.52+1.2×100×0.042=22.56cm＞20cm所以地基處理厚度為9.0m。29、某土層鉆孔資料如下：第一層中砂，土層厚度9m，土層剪切波速為180m/s，第二層淤泥質(zhì)土，土層剪切波速為140m/s；中砂和淤泥質(zhì)土層的等效剪切波速為155.56m/s；第三層密實的碎石土，土層厚度20m，土層剪切波速為550m/s，按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2001)，該場地的覆蓋層厚度最接近()。A、9mB、11mC、20mD、無法確定標準答案：D知識點解析：土層的等效剪切波速，應(yīng)按下列公式計算：vse=do/tt=∑(di/vsi)因第一層中砂，土層剪切波速為180m/s；第二層淤泥質(zhì)土，土層剪切波速為140m/s，均小于500m/s。第三層密實的碎石土，土層剪切波速為550m/s。故第一、二層厚度和為覆蓋層厚度。設(shè)覆蓋層厚度小于20m，代入得解得h=11m覆蓋層厚度=9+11=20m，不滿足假設(shè)條件。故覆蓋層厚度＞20m。30、按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2001)和下表土層鉆孔及剪切波速資料確定場地的類別，則該場地的類別為()。土層鉆孔及剪切波速資料A、Ⅰ類B、Ⅱ類C、Ⅲ類D、Ⅳ類標準答案：B知識點解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2001)的規(guī)定和提供的資料，按以下步驟計算：①確定覆蓋層厚度根據(jù)規(guī)范覆蓋層厚度確定標準，在5m下第三層中砂的剪切波速大于第二層粉土剪切波速的2.5倍，且其下臥土層的剪切波速均不小于400m/s，該場地覆蓋層厚度應(yīng)為6m。②計算土層的等效剪切波速根據(jù)題中表提供的鉆孔資料，可按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2001)中公式計算土層的等效剪切波速。由于覆蓋層厚度小于20m，計算深度可算至6m處t=∑(di/vsi)vse=do/t=6/0.057≈105m/s③判斷場地類別根據(jù)覆蓋層厚度和土層的等效剪切波速查規(guī)范表4．1．6可得該場地類別為Ⅱ類。注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷第3套一、選擇計算題(本題共30題，每題1.0分，共30分。)1、三軸試驗中測得：σ1＝300kPa，σ3＝100kPa，在100kPa圍壓下的起始孔隙水壓力μi＝60kPa，試樣在主應(yīng)力差(σ1－σ3)下的孔隙水壓力μd＝80kPa。則土體的孔隙水壓力系數(shù)A為()。A、0.46B、0.67C、0.89D、1.13標準答案：B知識點解析：2、某土樣的天然重度γ＝17kN/m3，干重度γd＝14.5kN/m3，飽和重度γsat＝18kN/m3，液性指數(shù)IL＝0，土的塑限Wp為()。A、0.059B、0.172C、0.241D、0.216標準答案：B知識點解析：wp＝w＝17.2%3、某飽和黏性土試樣在三軸儀中進行壓縮試驗，如圖所示，σ1＝480kPa，σ3＝200kPa。土樣達到極限平衡狀態(tài)時，破壞面與大主應(yīng)力作用面的夾角af＝57°，則該土樣抗剪強度指標為()。A、φ＝24°，c＝0.668kPaB、φ＝24°，c＝0.882kPaC、φ＝20°，c＝0.668kPaD、φ＝20°，c＝0.882kPa標準答案：A知識點解析：af＝45°+φ/2φ＝(57°-45°)×2＝24°c＝tanφ×1.5＝tan24°×1.5＝0.668kPa該土樣的抗剪強度指標為φ＝24°，c＝0.668kPa4、已知土樣土粒相對密度ds＝2.7，孔隙率n＝50%，w＝20%，若將10m3土體加水至完全飽和，則需加水()t。A、2.1B、2.2C、2.3D、2.4標準答案：C知識點解析：當Sr＝0.54時Vw＝SrVv＝0.54×5＝2.7m3當完全飽和時Sr＝1，Vw＝1×5＝5m3應(yīng)加水△mw＝ρw△Vw＝1×(5-2.7)＝2.3t5、某工程初步勘察時在地表露頭測得巖體彈性波速為2.8km/s，巖塊彈性波速為3.9km/s，巖石點荷載強度指數(shù)為2.3，該巖體的基本質(zhì)量級別應(yīng)為()。A、Ⅰ級B、Ⅱ級C、Ⅲ級D、Ⅳ級標準答案：D知識點解析：基本質(zhì)量級別為Ⅳ級。6、粉質(zhì)黏土地基如圖所示：已知b＝1.5m，φk＝26°，ck＝2.5kPa，按土的抗剪強度指標確定地基承載力特征值fa＝Mbγb+Mdγmd+McCk()kPa。A、110B、108.5C、120.4D、122.8標準答案：C知識點解析：由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)表5.2.5查得，當φ＝26°時Mb＝1.10，Md＝4.37，Mc＝-6.90基底位于地下水位之下，故采用有效重度γ=(18.5-10)＝8.5kN/m3fa＝Mbγb+Mdγmd+McCk＝1.10×8.5×1.5+4.37×12.75×1.6+6.90×2.5＝14.025+89.148+17.25＝120.4kPa7、已知P1為包括上部結(jié)構(gòu)恒載、地下室結(jié)構(gòu)永久荷載及可變荷載在內(nèi)的總荷載傳至基礎(chǔ)底面的平均壓力(已考慮浮力)，P2為基礎(chǔ)底面處土的有效自重壓力，P3，為基底處筏形基礎(chǔ)底板的自重壓力，P4為基礎(chǔ)底面處的水壓力。在驗算筏形基礎(chǔ)底板的局部彎曲時，作用于基礎(chǔ)底板的壓力荷載應(yīng)取()。A、P1-P2-P3-P4B、P1-P3-P4C、P1-P3D、P1-P4標準答案：C知識點解析：基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)采用凈壓力，故需減去底板自重壓力p3，同時需要計算水壓力p4的作用，但在總荷載中應(yīng)扣除地下室所受的浮力(p4)，即凈壓力＝p1-p3-p4+P4＝p1-p3。8、0m的方形基礎(chǔ)，荷載作用點由基礎(chǔ)形心沿J軸向右偏心0.6m，如圖所示。則基礎(chǔ)底面的基底壓力分布面積為()。A、9.0m2B、8.1m2C、7.5m2D、6.8m2標準答案：B知識點解析：偏心距c＝0.6m，基底壓力分布的寬度3a＝3×(1.5-0.6)＝2.7m因此基礎(chǔ)底面壓力分布面積A＝3×2.7＝8.1m29、墻下條形基礎(chǔ)的剖面如圖所示，基礎(chǔ)寬度b＝3m，基礎(chǔ)底面積凈壓力分布為梯形，最大邊緣應(yīng)力沒計值pmax＝150kPa，最小邊緣應(yīng)力設(shè)計值Pmin＝60kPa。已知驗算截面I-I距最大邊緣應(yīng)力端的距離a1＝1.0m，則截面I-I處的彎矩設(shè)計值為()。A、70kN.mB、80kN.mC、90kN.mD、100kN.m標準答案：A知識點解析：按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)式(8.2.7-4)，截面I-I處的反力p＝120kPa，則彎矩＝70kN·m或者按照壓力分布求彎矩，則10、某辦公樓基礎(chǔ)尺寸42m×30m，采用箱形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深在室外地面以下8m，基底平均壓力為425kN/m2，場區(qū)土層的重度為20kN/m3，地下水水位埋深在室外地面以下5m，地下水的重度為10kN/m3。則基礎(chǔ)底面中心點以下深度18m處的附加應(yīng)力與土的有效自重應(yīng)力的比值為()。A、0.55B、0.6C、0.65D、0.7標準答案：C知識點解析：基礎(chǔ)底面處自重應(yīng)力pc1＝∑γihi-5×20+3×10＝130kPa計算點處自重應(yīng)力Pc2＝∑γihi＝5×20+3×10+18×10＝310kPa基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力p0＝pk-pc1＝425-130＝295kPaz/b＝18/(30/2)＝1.2，l/b＝(42/2)/(30/2)＝1.4查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)表K.0.1-1得a＝0.171計算點處附加應(yīng)力pz＝4ap0＝4×0.171×295＝201.8kPapz/Pc2＝201.8/310＝0.6511、某獨立柱基尺寸為4mX4m，基礎(chǔ)底面處的附加壓力為130kPa，地基承載力特征值fak＝180kPa，根據(jù)下表所提供的數(shù)據(jù)，采用分層總和法計算獨立柱基的地基最終變形量，變形計算深度為基礎(chǔ)底面下6.0m，沉降計算經(jīng)驗系數(shù)Ψs＝0.4，根據(jù)以上條件計算得出的地基最終變形量最接近()。A、17mmB、15mmC、13mmD、11mm標準答案：D知識點解析：據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.3.5條計算，結(jié)果見下表：s＝Ψs∑△s’i＝0.4×28＝11.2mm12、某樁基三角形承臺如圖所示，承臺厚度1.1m，鋼筋保護層厚度0.1m，承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值ft＝1.7N/mm2，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)計算承臺受底部角樁沖切的承載力，其值為()。A、1500kNB、2010kNC、2430kND、2640kN標準答案：B知識點解析：據(jù)《建筑樁墓技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)第5．6．7．2條計算h0＝1.1-0.1＝1.0m13、圖為一穿過自重濕陷性黃土端承于含卵石的極密砂層的高承臺基樁，有關(guān)土性系數(shù)及深度值如下表所示。當?shù)鼗鶉乐亟畷r，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)計算下拉荷載，其值最接近()。(計算時取ξn＝0.3，ηn＝1.0，飽和度為80%時的平均重度為18kN/m3，樁周長u＝1.884m，下拉荷載累計至砂層頂面)A、178kNB、366kNC、509kND、610kN標準答案：C知識點解析：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JCJ94—94)第5．2．16條計算計算各土層單位負摩阻力第一層：σ’1＝γ’1z1＝18×1＝18kPa＝1×1.884×(5.4×2+18.9×3+32.4×2+45.9×3)＝508.68kN14、某柱下樁基(γ0＝1)如圖所示，樁徑d＝0.6m，承臺有效高度h0＝1.0m，hc＝0.6m，沖跨比λ＝0.7，承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值ft＝1.71MPa，作用于承臺頂面的豎向力設(shè)計值F＝7500kN，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JCJ94—94)驗算柱沖切承載力時，下述結(jié)論中正確的是()。A、受沖切承載力比沖切力小800kNB、受沖切承載力與沖切力相等C、受沖切承載力比沖切力大810kND、受沖切承載力比沖切力大1114kN標準答案：D知識點解析：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)第5．6．6條計算沖切力F1＝F-∑Qi＝7500-1/5×7500＝6000kN沖切系數(shù)a0x＝λh0＝0.7×1＝0.7mum＝4×(hc+a0x)＝4×(0.6+0.7)＝5.2m受沖切承載力F為F＝aftumh0＝0.8×1.71×103×5.2×1.0＝7113.6kNF-F1＝7113.6-6000＝1113.6kN15、樁頂為自由端的鋼管樁，樁徑d＝0.6m，樁入土深度h＝10m，地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝10MN/m4，樁身抗彎剛度EI＝1.7×105kN.m2，樁水平變形系數(shù)a＝0.59m-1，樁頂容許水平位移x0a＝10mm，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)計算單樁水平承載力設(shè)計值，其值為()。A、75kNB、102kNC、143kND、175kN標準答案：C知識點解析：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)第5．4．2．5條計算樁的換算埋深ah＝0.59×10＝5.9＞4.0樁頂自由時樁頂水平位移系數(shù)Vx＝2.441單樁水平承載力設(shè)計值16、某地下車庫(按二級樁基考慮)為抗浮設(shè)置抗拔樁，樁型采用300mm×300mm鋼筋混凝土方樁，樁長12m，樁中心距為2.0m，樁群外圍周長為4×30＝120m，樁數(shù)n＝14×14＝196根，單一基樁上拔力設(shè)計值N＝330kN。各土層極限側(cè)阻力標準值如圖所示。取抗力分項系數(shù)γs＝1.65，抗拔系數(shù)λi對黏土取0.7，對粉砂取0.6，鋼筋混凝土樁體重度25kN/m3，樁群范圍內(nèi)樁、土總浮重設(shè)計值100MN。按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)驗算群樁基礎(chǔ)及其基樁的抗拔承載力，驗算結(jié)果為()。A、群樁和基樁均滿足B、群樁滿足，基樁不滿足C、基樁滿足，群樁不滿足D、群樁和基樁均不滿足標準答案：B知識點解析：據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)第5．2．17條、第5．2．18條計算單樁或群樁呈非整體破壞時Uk＝∑λiqsikuili＝0.7×40×4×0.3×10+0.6×60×4×0.3×2＝422.4kNGp＝0.3×0.3×12×(25-10)＝16.2kNγ0N＝1.0×330＝330kN群樁呈整體破壞時滿足抗拔要求。17、某自重濕陷性黃土場地上一座7層民用建筑，外墻基礎(chǔ)底面邊緣所圍面積尺寸為寬15m、長45m。擬采用正三角形布置灰土擠密樁整片處理消除地基土層濕陷性，處理土層厚度4m，樁孔直徑0.4m。已知樁間土的最大干密度為1.75t/m3，地基處理前土的平均干密度為1.35t/m3。要求樁間土經(jīng)成孔擠密后的平均擠密系數(shù)達到0.90。則在擬處理地基面積范圍內(nèi)所需要的樁孔總數(shù)最接近()個。A、670B、780C、930D、1065標準答案：D知識點解析：據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第14．2．1條、第14．2．3條、第14．2．5條計算de＝1.05s＝1.05×1.005＝1.055m土層厚度為4m，處理范圍每邊宜超出基礎(chǔ)底面不小于2m，處理面積A為A＝(6+2×2)×(1+2×2)＝(15+2×2)×(45+2×2)＝931m2n＝A/Ae＝931/0.874＝1065.2個18、某建筑場地采用預(yù)壓排水固結(jié)法加固軟土地基。軟土厚度10m，軟土層面以上和層底以下都是砂層，未設(shè)置排水豎井。為簡化計算，假定預(yù)壓是一次瞬時施加的。已知該軟土層孔隙比為1.60，壓縮系數(shù)為0.8MPa-1，豎向滲透系數(shù)Kv＝5.8×10-7cm/s。則預(yù)壓時間達到()天時，軟土地基固結(jié)度達到0.80。A、78B、87C、98D、105標準答案：B知識點解析：據(jù)《港口工程地基規(guī)范》(JTJ250—98)第7．3．13條計算19、基坑剖面如圖所示，已知砂土的重度7＝20kN/m3，甲＝30°，c＝0，計算土壓力時，如果C點主動土壓力值達到被動土壓力值的1/3，則基坑外側(cè)所受條形附加荷載g最接近()。A、80kPaB、120kPaC、180kPaD、240kPa標準答案：D知識點解析：據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—99)第3.4節(jié)、第3.5節(jié)計算C點埋深11m，小于b0+3b1＝3+3×3＝12m，在支護結(jié)構(gòu)外側(cè)荷載影響范圍之內(nèi)。C點外側(cè)被動土壓力q＝240.3kPa20、某25m高的均質(zhì)巖石邊坡，采用錨噴支護，側(cè)向巖石壓力合力水平分力標準值(即單寬巖石側(cè)壓力)為2000kN/m，若錨桿水平間距sxj＝4.0m，垂直間Syj＝2.5m，則單根錨桿所受水平拉力標準值為()。A、200kNB、400kNC、600kND、800kN標準答案：D知識點解析：按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第9．2．1條計算Htk＝ehkSxjSyj＝80×4.0×2.5＝800kN21、如圖，一鐵路路堤擋土墻墻背仰斜角a為9°，墻后填土內(nèi)摩擦角φ＝40°，墻背與填料間摩擦角δ＝20°，當墻后填土表面為水平連續(xù)均布荷載時，按庫侖理論其破裂角θ應(yīng)等于()。A、20°52’B、31°08’C、32°22’D、45°00’標準答案：B知識點解析：Ψ＝40°+20°-9°＝51°tanθ＝-tanΨ+[(tanΨ+cotΨ)·(tanΨ+tana)]0.5＝-tan51°+[(tan51°+[(tan51°+cot40°)×(tan51°+tan9°)]0.5＝0.604θ＝arctan0.604＝31.13°＝31°08’22、某一級建筑土質(zhì)邊坡平均水平土壓力標準值為chk＝20kPa，采用永久性錨桿擋土墻支護，錨桿鋼筋抗拉強度設(shè)計值fy＝300N/mm2，錨桿間距為2.0m，排距為2.5m，錨桿傾角為20°，錨桿鋼筋與砂漿之間的黏結(jié)強度設(shè)計值fb＝2.1MPa，錨固體與土體間黏結(jié)強度特征值為30kPa。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)計算錨桿鋼筋所需的最小直徑，其值為()mm。A、26.9B、30.6C、32.8D、28.6標準答案：B知識點解析：錨桿水平拉力標準值Htk＝ehk·sx·sy＝20×2.0×2.5＝100kN錨桿軸向拉力標準值Nak＝Htk/cosa＝100/cos20°＝106.4kN錨桿軸向拉力設(shè)計值Na＝γQ·Nak＝1.3×106.4＝138.3kN錨桿鋼筋截面積23、某二級邊坡局部有不穩(wěn)定塊體，其在坡面的平均尺寸為2m×2m，塊體重量為130kN，邊坡采用噴混凝土防護，混凝土抗拉強度設(shè)計值為1.5MPa，則噴射混凝土的厚度不宜小于()。A、4cmB、8cmC、10cmD、15cm標準答案：A知識點解析：噴層對局部不穩(wěn)定塊體的抗拉承載力驗算0.6Gξcfthur≥γ0γQG024、某基坑工程為二級工程，擬開挖10m，地表水平；基坑側(cè)壁直立，施工過程中，地表有5kPa的均布荷載，基坑地質(zhì)資料如下：(1)0～3m：粉土，γ＝18.5kN/m3，φ＝15°，c＝5kPa；(2)3～6m：低液限黏土，水位以上γ＝18.9kN/m3，水位以下γ＝19.1kN/m3，φ＝14°，c＝15kPa；(3)6～10m；砂土，γ＝18kN/m3，φ＝36°，c＝0；(4)10～20m：低液限黏土，γ＝19.1kN/m3，φ＝16°，c＝20kPa；(5)基坑外側(cè)地下水位5.0m，基坑內(nèi)地下水位0.0m。如采用地下連續(xù)墻支護，墻的嵌入深度為7m，則第一層粉土層的主動土壓力合力及其作用點距地表的距離分別為()。A、42kN，2.0mB、42kN，2.14mC、36kN，2.0mD、36kN，2.14m標準答案：D知識點解析：設(shè)土壓力為零的點距地表的距離為za0，該點以下至第一層底面的土壓力呈三角形分布25、某季節(jié)性凍土層為黏性土，厚度為2.0m，地下水位埋深為3m，地表標高為160.391m，已測得地表凍脹前標高為160.231m，土層凍脹前天然含水率w＝30%，塑限wp＝23%，液限wL＝45%，該土層的凍脹類別為()。A、弱凍脹B、凍脹C、強凍脹D、特別凍脹標準答案：B知識點解析：設(shè)計凍深zd＝h-△z＝2-(160.391-160.231)＝1.84m平均凍脹率評價：由wp+5%＝27%＜w＝30%＜wp+9%＝31%，地下水位距凍結(jié)面距離1m＜2m，平均凍脹率8.7%，劃分為Ⅳ級，強凍脹；另由，當塑性指數(shù)大于22時，凍脹性等級降低一級，最后劃分為Ⅲ級，凍脹。26、某黃土試樣室內(nèi)雙線法壓縮試驗成果如下表，試用插入法求此黃土的濕陷起始壓力，其結(jié)果最接近()。A、37.5kPaB、85.7kPaC、125kPaD、200kPa標準答案：C知識點解析：27、云南東川地區(qū)某泥石流溝谷堵塞程度一般(Dm＝1.75)，泥石流中固體物質(zhì)比重為2.70，泥石流流體重度為12.4kN/m3，設(shè)計清水流量為800m3/s，計算所得的泥石流的設(shè)計流量為()。A、1624m3/sB、931m3/sC、800m3/sD、670m3/s標準答案：A知識點解析：由題可知，Dm＝1.75，Gs＝2.70，γm＝12.4kN/m3，Qw＝800m3/s則ρm＝1.24g/cm3，ρs＝2.70×1＝2.7g/cm328、某黃土場地中承壓板面積為0.50m2，壓力與浸水下沉量記錄如下表：則濕陷起始壓力為()。A、85kPaB、100kPaC、120kPaD、130kPa標準答案：B知識點解析：經(jīng)作圖分析，曲線拐點不明顯，按浸水下沉量與承壓板直徑(798mm)之比值等于0.017所對應(yīng)的壓力作為濕陷起始壓力。st＝798×0.017＝13.6mm，該浸水下沉量對應(yīng)的壓力為100kPa。29、某柱下單獨基礎(chǔ)采用預(yù)制方樁，樁截面尺寸300mm×300mm，樁長12m，樁頂離地面1.5m，樁承臺底面離地面2.0m，樁頂0.5m嵌入樁承臺，承臺底面尺寸為2m×3m，樁間距1m，邊樁外邊緣至樁承臺邊緣距離為350mm，樁數(shù)為2×3，上部結(jié)構(gòu)傳給基礎(chǔ)的荷載Fk＝2000kN，結(jié)構(gòu)總水平地震力產(chǎn)生沿長邊方向彎矩My＝400kN.m，8度地震區(qū)，土的阻尼比ξ＝0.05，場地特征周期為0.35s，結(jié)構(gòu)自振周期為2s，土層分布：0～3m為黏土，3～6m為粉土，6～20m為碎石土。地下水位于地表下1.0m，樁承受全部地震作用時，單樁豎向抗震承載力特征值RaE＝400kN，地震作用按水平地震影響系數(shù)最大值的10%采用時，單樁豎向抗震承載力特征值RaE＝370kN。則樁承受全部地震作用時樁基豎向抗震承載力接近的關(guān)系式為()。A、N＞RaF，Nmax＜1，2RaEB、N＞RaE，Nmax＜1.2RaEC、N＜RaE，Nmax＜1.2RaED、N＜RaE，Nmax＞1.2RaE標準答案：C知識點解析：基礎(chǔ)自重Gk＝[1×20+1×(20-10)]×2×3＝180kNN＝＝363.33kN＜RaE＝400kNNmax＝＝363.33+400×1/4＝463.33kN＜1.2RaE＝480kN30、8度設(shè)防地區(qū)土石壩壩高40m，壩面與水平線的夾角為30°，滑動圓弧滑動半徑為100m，每一土條滑動體條塊寬度為10m，條塊高度為30m，條塊底面中點切線與水平線的夾角為30°，壩坡外水位高出條塊底面中點的距離為0，條塊底面中點的孔隙水壓力代表值為0，土條重心上的地震力幾對圓心的力矩Mh＝24937.5kN.m，土石料在地震作用下的凝聚力c＝40kPa，摩擦角φ＝20°，重度為19kN/m3，地震作用的效應(yīng)折減系數(shù)為0.25。試采用簡化畢肖普法計算每延米該土條滑動體的穩(wěn)定安全系數(shù)，其結(jié)果最接近()。A、0.67B、1.33C、1.5D、2標準答案：A知識點解析：條塊在壩坡外水位以上部分的實重標準值GE1＝γbh＝19×10×30＝5700kN/m條塊在壩坡外水位以下部分的浮重標準值GE2＝γ’bh＝0作用在條塊重心處的水平向地震慣性力代表值，即條塊實重標準值乘以條塊重心處的ahξai/g。地震作用的效應(yīng)折減系數(shù)ξ＝0.258度設(shè)防地區(qū)土石壩壩高40m，土石壩體的動態(tài)分布系數(shù)am＝2.5質(zhì)點i的動態(tài)分布系數(shù)ai＝(2.5+1)/2＝1.75Fh＝γbhahξai/g＝19×10×30×0.2g×0.25×1.75/g＝498.75kN/m作用在條塊重心處的豎向地震慣性力代表值，即條塊實重標準值乘以條塊重心處的ahξai/3g，其作用方向可向上(-)或向下(+)，以不利于穩(wěn)定的方向為準。FV＝γbhahξai/3g＝19×10×30×0.2g×0.25×1.75/3g＝166.25kN/m注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬試卷第4套一、選擇計算題(本題共30題，每題1.0分，共30分。)1、某回次進尺1m采取五塊巖石，其長度分別為12cm、8cm、25cm、40cm、9cm，則該巖石的RQD指標為()。A、0.6B、0.77C、0.92D、1標準答案：B知識點解析：《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021—2001)條文說明9.2.4定義巖石質(zhì)量指標RQD是指巖芯中長度在10cm以上的分段長度總和與該回次鉆進深度的比值，以百分數(shù)表示。2、某建筑物40層，基礎(chǔ)埋深4.0m，傳至基礎(chǔ)底面的豎向荷載(長期效應(yīng)組合)為600kPa，傳至地面以下深度25.0m處的附加壓力為220kPa。地層情況大致如下：地面以下深度0～2m為人工填土(γ=15kN/m3)，2～10m為粉土(γ＝17kN/m3)，10～18m為細砂(γ＝19kN/m3)，18～26m為粉質(zhì)黏土(γ＝18kN/m3)，26～35m為卵石(γ=21kN/m3)，地下水位深為8.0m。在深度25.0m處取出土樣，做壓縮試驗時最大壓力至少應(yīng)為()A、200kPaB、500kPaC、600kPaD、700kPa標準答案：B知識點解析：《土工試驗方法標準》(GB/T50123—1999)第14.1.5條第三條規(guī)定：壓縮試驗的最大壓力應(yīng)不小于有效上覆自重壓力與附加壓力之和。有效上覆自重壓力為15×2+17×8+19×8+18×7-10×(25-8)＝274kPa有效上覆自重壓力與附加壓力之和為274+220=494≈500kPa3、壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MPa，高于地表0.5m，壓入流量Q＝88L/min，試驗段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，鉆桿及接頭的壓力損失均為0.039MPa，該試驗段的透水率q為()A、78LuB、1.8LuC、197LuD、124Lu標準答案：C知識點解析：總壓力P=Pp+Pz-Ps=0.05+0.078-0.039=0.089MPa式中：Pp為壓力表壓力，Pz為水柱壓力，Ps為壓力損失。4、某軟土用十字板剪力儀做剪切試驗，測得量表最大讀數(shù)Ry=215(0.01mm)，軸桿與土摩擦時量表最大讀數(shù)Rg=20(0.01mm)；重塑土最大讀數(shù)，板頭系數(shù)K＝129.4m-2，鋼環(huán)系數(shù)C=1.288N/0.01mm，則該土靈敏度等級為()。A、低B、中C、高D、無法判別標準答案：B知識點解析：cu=KC×(Ry-Rg)原狀土：cu=129.4(m-2)×1.288×10-3(kN/0.01mm)×(215-20)×0.01(mm)=32.5kN/m2重塑土：5、某測區(qū)發(fā)育了3組裂隙，其間距分別為L1＝25cm，L2＝20cm，L3＝30cm。則單位體積通過的總裂隙數(shù)J為()A、8.67條/m3B、123.3條/m3C、12.33條/m3D、10.3條/m3標準答案：C知識點解析：J＝1/L1+1/L2+1/L3＝1/0.25+1/0.20+1/0.30＝4+5+3.33＝12.33條/m36、已知某墻下條形基礎(chǔ)，底寬b＝2.4m，埋深d＝1.5m，荷載合力偏心距e=0.05m，地基為黏性土，內(nèi)聚力ck＝7.5kPa，內(nèi)摩擦角φk=30°，地下水位距地表0.8m，地下水位以上土的重度γ=18.5kN/m3，地下水位以下土的飽和重度γsat＝20kN/m3。根據(jù)理論公式確定地基土的承載力，其結(jié)果為()。A、230kPaB、227.1kPaC、240kPaD、210kPa標準答案：B知識點解析：因為e＝0.05m＜0.033b＝0.033×2.4＝0.079m，所以可按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)推薦的抗剪強度指標計算地基承載力的特征值。其中φ＝30°＞24°查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)得Mb＝1.9，Md＝5.59，Mc＝7.95地下水位以下土的重度γ=γsat-γw=20-10=10.0kN/m3故γm=[18.5×0.8+10.0×(1.5-0.8)]/1.5=14.53kN/m3則fa＝Mbγb+Mdγmd+Mkck=1.9×10.0×2.4+5.59×14.53×1.5+7.95×7.5=227.1kPa7、某有吊車的廠房柱基礎(chǔ)，各項荷載設(shè)計值及深度尺寸如圖所示。地基土為黏土，重度γ=19.0kN/m3，fak＝203kPa，孔隙比e＝0.84，w=30%，wL＝36%，wp＝23%，則矩形基礎(chǔ)的面積最接近()。A、10.4m2B、8m2C、15m2D、18m2標準答案：C知識點解析：①按中心荷載初步估計所需的底面積尺寸A0計算地基承載力特征值(先不考慮寬度修正)Ip=0.36-0.23＝0.13IL=(0.3-0.23)＝0.54查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)，對e和IL均小于0.85的黏性土，取η(b=0.3，ηd＝1.6，得fa=203+1.6×19×(1.5-0.5)＝233.4kPa則②考慮荷載偏心，將面積A0增加30%，即ιb=10.4×(1+30%)＝13.52m2取基底邊長b/ι＝2(b為荷載偏心方向邊長)，故ιb＝2ι2＝13.52m2解得ι=2.6m，b＝5.2m驗算荷載偏心距基底處的總豎向力Fk+Gk=1900+220+20×2.6×5.2×1.5＝2525.6kN基底處的總力矩Mk＝950+180×1.2+220×0.62=1302kN·m偏心距故確定基礎(chǔ)的底面面積A=2.7×5.4=14.58m28、條形基礎(chǔ)如圖所示，基礎(chǔ)寬度為2m埋置深度2m，持力層厚度3m，地下水位在基礎(chǔ)底面處，基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)臺階上土重的平均重度為20kN/m3，已知傳至基礎(chǔ)頂面的豎向軸心荷載F=400kN，彎矩M=30kN.m，地基土的指標見下表。若已知持力層底面處的附加應(yīng)力為40kPa，則用近似計算方法求得持力層壓縮變形量最接近于()。A、36mmB、60mmC、45mmD、30mm標準答案：A知識點解析：根據(jù)已知條件計算持力層頂面處的附加應(yīng)力為9、如圖，某路堤高8m，路堤填土γ＝18.8kN/m3，地基土γ＝16.0kN/m3，φ=10°，c＝8.7kPa。采用路堤兩側(cè)填土壓重方法以提高地基承載力，則填土高度需()m才能滿足(填土重度與路堤填土相同)。A、3.57B、4.18C、3.76D、4.25標準答案：C知識點解析：路堤基底壓力p=γh＝18.8×8＝150.4kPa當K＝3時，要求地基承載力pul＝3×150.4＝451.2kPa地基土φ＝10°，查太沙基地基承載力系數(shù)表得Nγ=1.75，Nq=2.47，Nc＝8.3510、某矩形基礎(chǔ)尺寸為2.4m×4.0m，設(shè)計地面下埋深1.2m(高于自然地面0.2m)，作用在基礎(chǔ)頂面的荷載為1200kN，土的重度γ=18kN/m3，