GB∕T 51390-2019 核電廠混凝土結構技術標準

P中華人民共和國國家標準核電廠混凝土結構技術標準nuclearpowerplants2019-09-25發(fā)布2020-01-01實施聯(lián)合發(fā)布nuclearpowerplants中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部公告2019年第262號住房和城鄉(xiāng)建設部關于發(fā)布國家標準現(xiàn)批準《核電廠混凝土結構技術標準》為國家標準，編號為GB/T51390—2019,自2020年1月1日起實施。本標準在住房和城鄉(xiāng)建設部門戶網(wǎng)站()公開，并由住房和城鄉(xiāng)建設部標準定額研究所組織中國計劃出版2019年9月25日本標準是根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設部《關于印發(fā)<2016年工程建和建議寄送至中廣核工程有限公司國家標準《核電廠混凝土結構本標準主編單位：中廣核工程有限公司本標準參編單位：環(huán)境保護部核與輻射安全中心張興斌郭俊營王輝誠白明鑫呂光曄朱紹軍張磊磊孟劍常會芳張超琦陳李華束偉農(nóng)劉海卿王德桂 2.1術語 2.2符號 3.1一般規(guī)定 3.2結構方案 3.3極限狀態(tài)設計 3.4耐久性設計 4.1混凝土 4.2鋼筋 5.1一般規(guī)定 5.2荷載 5.3承載能力極限狀態(tài)的荷載組合 5.4正常使用極限狀態(tài)的荷載組合 5.5結構整體穩(wěn)定性驗算的荷載組合 6.1基本原則 6.2分析模型 6.3彈性分析 6.4塑性內(nèi)力重分布分析 6.5彈塑性分析 7.1一般規(guī)定 7.2正截面承載力計算 7.3平面內(nèi)受剪 7.4平面外受剪 7.5剪摩擦驗算 7.6其他承載力計算 8.1裂縫控制驗算 8.2受彎構件撓度驗算 9.1變形縫 9.2混凝土保護層 9.3鋼筋錨固 9.4鋼筋連接 9.5縱向受力鋼筋的最小配筋率 10.1基礎 10.2板 10.3梁 10.4柱及牛腿 10.5墻 10.6疊合受彎構件 10.7預埋件與連接件 11.1一般規(guī)定 11.2承載力計算要求 11.3正常使用應力要求 11.4預應力系統(tǒng)材料 11.5預應力系統(tǒng)設計 12.1一般規(guī)定 12.2模板工程及支撐體系 12.3鋼筋工程 12.4預應力工程 12.5混凝土工程 13.1一般規(guī)定 13.4預應力工程 13.5混凝土工程 附錄C抗大型商用飛機撞擊結構設計 本標準用詞說明 引用標準名錄 3.3Designoflimitst 5Loadsandcombinationsof 5.3Loadcombinationsofultimatelimitsta 5.4Loadcombinationsofserviceability 5.5Loadcombinations 6.2Analysismo 6.4Analysisonplasticre-di 7Ultimate 7.1Generalrequireme 7.2Calculationofflexual 7.3In-planeshearresistance 7.4Out-of-planeshea 7.5Checkingofshearfric 7.6Calculationofothercapacity 8Checkingofserviceabil 8.1Checkingofcra 8.2Checkingofdeflectionofflexuralmembers 9.1Movementjoint 9.3Anchorageofsteelreinforcement 9.4Splicesofreinforcement 9.5Minimumratiooflongitudinalstressedreinfor 10Fundamentalrequirements 11.4Materialsf 12.4Prestressed 13.4Prestressed AppendixBStructureintegritytestofcontainments commercialaircr AppendixEConcretepost-anchorage Explanationofwordinginthiss Listofquotedstandar Addition:Explanationofprovisions 1.0.1為在核電廠混凝土結構工程中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟1.0.2本標準適用于核電廠核安全相關鋼筋混凝土和預應力混1.0.3本標準依據(jù)現(xiàn)行國家標準《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標1.0.4核電廠混凝土結構的設計、施工及驗收除應符合本標準2.1.1設計基準事故designbasisaccident可接受限值內(nèi)，且核電廠是按確定的設計準則和采取了針對性措2.1.2外部人為事件externalhu2.1.3外部自然事件exter2.1.4設計擴展工況designextensi算方法考慮，并且該事故工況的放射性物質釋放在可接受限值以內(nèi)，設計擴展工況包括沒有造成堆芯明顯損傷的工況和堆芯熔化2.1.5設計基準范疇designbasiscond2.1.6超設計基準范疇conditionsbeyonddesignbasis/de-2.1.7極限安全地震動ultimatesafetyseismicgroundmo-2.1.8運行安全地震動operationalsafetyseismicgroundmo-核電廠設計基準地震動的較低水準，主要用于對核電廠運行2.1.9預應力混凝土安全殼prestressedconcretecontain-退役期間，能保護人員、社會和環(huán)境免受可能的放射性危害的結2.1.12預應力筋孔道摩擦試驗frictiontestbetweenpres-型的預應力筋在安全殼相應部位的典型預應力成孔管道內(nèi)進行張拉，以驗證預應力筋與孔道壁之間的實際摩擦系數(shù)與設計計算的2.1.13混凝土基準配合比referencemixingratioofcon-2.1.14混凝土初步試驗concretepreli2.1.15混凝土可行性試驗concreteava驗證采用基準配合比的混凝土在實際現(xiàn)場條件(主要是混凝fk——預應力筋極限強度標準值；R?——正常運行或停堆期間管道和設備的反力；T?——設計基準事故引起的溫度作用；Aw——配置在同一截面內(nèi)橫向鋼筋各肢的全s——沿構件軸線方向上螺旋筋的間距、箍筋或拉筋的V?——百年一遇的3s平均最大風速(距地面以上10m高度處陣風);β——高度x處的風振系數(shù)；50267規(guī)定的抗震分類及其設計水準進行抗震設計。1在正常運行工況下或其他長期作用的溫度限值為65℃,宜大于95℃;2在事故工況下或其他任何短期作用的溫度限值為180℃,高到345℃;3.1.7混凝土結構的設計使用年限應滿足核電廠設計壽期的要6應考慮非核安全相關結構對核安全相關混凝土結構的不3.3.2整個結構或其一部分作為剛體失去平衡的承載能力極限C——結構構件達到正常使用要求所規(guī)定的限值。監(jiān)測及維護等基本措施來保證耐久性。對處于惡劣環(huán)境的構件宜將環(huán)境分為4類，環(huán)境類別和環(huán)境作用等級應按表3.4.2的規(guī)定環(huán)境條件結構或構件示例中、高濕度環(huán)境中的室內(nèi)構件；不接觸或偶爾接觸雨水的室外構件；長期與水或續(xù)表3.4.2結構或構件示例泵房的水位變動區(qū)構件；(懸挑構件上表面，如雨棚)(廠房外墻)泵房的水位變動區(qū)構件；面(如雨棚、挑檐等)水下區(qū)和土中區(qū)于土中大氣區(qū)(輕度鹽霧)的海上大氣區(qū)漲潮岸線以外100m~以內(nèi)的海上大氣區(qū)泵房與海水不接觸的地區(qū)V50476的規(guī)定采用3.4.3各類環(huán)境中普通鋼筋的混凝土保護層厚度和混凝土強度4.1.2鋼筋混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C30,預應力混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C40。4.2.1普通鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HR1鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25;2鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大于1.30;3鋼筋最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。環(huán)境荷載、極端環(huán)境荷載、內(nèi)部飛射物和外部人為事件引起的引起的壓力荷載、安全殼進行完整性檢查時的壓力荷載和溫度作2異常荷載包括由設計基準事故引起的壓力荷載、溫度作6外部人為事件引起的荷載包括外部爆炸引起的沖擊波荷5.2.1永久荷載D主要包括結構的自重、固定設備正常運行下5.2.2活荷載L應符合下列規(guī)定：定，且不宜小于4kN/m2;正常運行工況下的活荷載(可移動設備取屋面最大積水荷載和屋面雪荷載兩者中的較大值，且屋面均布活荷載不小于2kN/m2。1基本雪壓S?根據(jù)廠址條件按100年重現(xiàn)期確定；3雪荷載應考慮屋面積雪的不均勻性對結構內(nèi)力的不利5.2.6啟動卸壓閥或其他高能裝置引起的荷載G應由工藝要求5.2.8安全殼結構完整性試驗時的壓力荷載P.宜取設計基準事故壓力P?的1.10倍～1.15倍。5.2.9安全殼結構完整性試驗時的溫度作用T,宜根據(jù)試驗期間1壓力荷載P的壓力曲線及其引起的隔間壓差根據(jù)工藝條3管道和設備反力R。為管道通過貫穿件及連接件作用在結4局部荷載R,包括由高能管道破裂而產(chǎn)生的反力R、由高能管道破裂所產(chǎn)生的噴射沖擊荷載R,、由高能管道破裂所產(chǎn)生的撞擊荷載Rm。1運行安全地震動產(chǎn)生的地震作用E?,包括由運行安全地2極限安全地震動產(chǎn)生的地震作用E?,包括由極限安全地式中：V?——百年一遇的3s平均最大風速(距地面以上10m高度2風荷載標準值W應按下式計算：5.2.13設計基準龍卷風荷載W.應符合下列規(guī)定：2龍卷風效應包括：風壓荷載W、壓差荷載W,、龍卷風引5.2.14內(nèi)部飛射物產(chǎn)生的撞擊荷載A?應符合下列規(guī)定：暴露在飛射物范圍內(nèi)的廠房結構應考慮飛射物作用，內(nèi)部飛射物產(chǎn)生的撞擊荷載包括反應堆廠房中由控制棒或閥門部件等飛切資料，可按現(xiàn)行行業(yè)標準《核電廠廠房設計荷載規(guī)范》NB/T5.2.17內(nèi)部水淹作用于安全殼的荷載H?,內(nèi)部水淹范圍和荷載5.2.18由施加預應力產(chǎn)生的荷載F,其值根據(jù)預應力筋的張拉I安全殼殼體承載能力極限狀態(tài)的荷載組合5.3.1安全殼殼體按承載能力極限狀態(tài)下的效應設計值S?應根3正常運行加極端環(huán)境：4異常運行：D+L+F+G+1.25P?+T?+1.25W+R(6異常運行加極端環(huán)境：7異常運行加內(nèi)部飛射物：8正常運行加外部飛射物：5.3.2本標準第5.3.1條所列各種荷載效應組合中的任何一種荷載足以減小其他荷載的效應時，若該荷載經(jīng)常出現(xiàn)或與其他荷載同時發(fā)生，則該荷載效應的荷載分項系數(shù)應取0.9,否則取0。5.3.3本標準第5.3.1條組合中，除非經(jīng)時程分析確認可取較低Ⅱ安全殼筏形基礎承載能力極限狀態(tài)的荷載組合5.3.4安全殼筏形基礎按承載能力極限狀態(tài)下的效應設計值S?應根據(jù)下列荷載組合確定：(5.3.4-9)D+L+F+G+1.25P?+T.+1.25W+R?(55.3.5本標準第5.3.4條所列各種荷載效應組合中的任何一種荷載足以減小其他荷載的效應時，若該荷載載同時發(fā)生，則該荷載效應的荷載分項系數(shù)應取0.9,否則取0。5.3.6本標準第5.3.4條組合中，除非經(jīng)時程分析確認可取較低Ⅲ其他核安全相關混凝土結構承載能力極限狀態(tài)的荷載組合5.3.7核安全相關混凝土結構按承載能力極限狀態(tài)下的效應設計值Sa應根據(jù)下列荷載組合確定：1正常運行：2正常運行加嚴重環(huán)境：3正常運行加極端環(huán)境：4異常運行：5異常運行加嚴重環(huán)境：6異常運行加極端環(huán)境：7正常運行加內(nèi)部飛射物：8正常運行加外部人為事件：注：若判斷其他極端環(huán)境荷載(如極端洪水)對核安全相關混凝應考慮附加的荷載效應組合，用該項極端環(huán)境荷載效應代替式(本標準第5.3.7條所列各種荷載效應組合中的任何一種荷載足以減小其他荷載的效應時，若該荷載載同時發(fā)生，則該荷載效應的荷載分項系數(shù)應取本標準第5.3.7條組合中，除非經(jīng)時程分析確認可取較低常使用極限狀態(tài)的要求驗算正常運行工況下的變形，按本標準第5.3.4條中各種荷載效應組合進行計算，此時荷載效應分項系數(shù)均取1。5.4.2其他核安全相關混凝土結構正常使用極限狀態(tài)的荷載組按本標準第5.3.7條中各種荷載效應組合進行計算，此時荷載效應分項系數(shù)均取1。5.4.3其他核安全相關混凝土結構正常使用極限狀態(tài)的荷載組5.5.1混凝土結構應根據(jù)功能要求按式(3.3.2)進行抗滑、抗傾荷載組合的效應設計值，k采用1.5;Sa為式(5.5.2-3)、式(5.5.2-4)荷載組合的效應設計值時，k采用1.1;抗浮驗算時，3采用合理的材料本構關系或構件單元的受力的中心距或凈距確定，并應根據(jù)支承點的連接剛度或支6.3.1結構的彈性分析方法可用于正常使用極限狀態(tài)和承載能1混凝土的彈性模量應按本標準第4.1.1條確定；5構件剛度假定應在單一工況的結構分析中保持一致。6.4.1結構的塑性內(nèi)力重分布分析方法可用于承載能力極限狀與撓度須滿足使用要求，配筋應滿足本標準第4.2.2條規(guī)定的要6.4.4鋼筋混凝土梁、板支座或節(jié)點邊緣截面可進行負彎矩調(diào)幅，調(diào)幅后的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過0.35,且不宜小于0.10。應小于重力荷載作用下按簡支梁計算跨中彎矩設計值的50%。6.5.1結構的彈塑性分析方法可用于特殊部位的承載能力極限6.5.4各種計算單元的受力-變形本構關系宜符合實際受力算應符合本標準第10章的有關規(guī)定。當縱向普通鋼筋的配筋率大于3%時，式(7.2.2)中的A應用面受壓承載力應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的有關規(guī)定進行。7.2.4偏心受壓構件的承載力計算，可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的有關規(guī)定進行。7.3平面內(nèi)受剪7.3.1墻、板和殼體平面內(nèi)受剪的單位長度的混凝土名義剪應力應滿足下式：7.3.2受剪承載力可由雙向正交鋼筋網(wǎng)體系提供，混凝土只承受壓力，不承受拉力。正交鋼筋網(wǎng)體系的鋼筋截面面積按下列公式計算(見圖7.3.2):當按式(7.3.2-1)算得的鋼筋面積A、小于最小配筋面積可取混凝土構件截面面積的0.25%。當按式(7.3.2-2)算得的鋼筋面積Aα小于最小配筋面積β——混凝土強度影響系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，β取1.0;當混凝土強度等級為C80時，β取0.8,其間按線性內(nèi)插法確定；式中：β——截面高度影響系數(shù)，當h?小于800mm時，h。取7.4.3矩形、T形和I形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符式中：N——與剪力設計值V相應的軸向拉力設計值，當式(7.4.5)右邊的計算值小于時，應取等于0.36f,bh?。7.5.1鋼筋混凝土結構構件可根據(jù)設計需要進行施工縫處的剪7.5.2施工縫處的受剪承載力應符合下式規(guī)定：Vw≤cA+0.9Nkμ+fyA,(μsina+cosa)≤0.取0;A.——混凝土施工縫處抗剪截面面積(mm2)。N?——垂直于施工縫面的永久凈壓力標準值(N),Nk≤fe——混凝土軸心抗壓強度設計值(N/mm2),施工縫兩側μ8.1裂縫控制驗算8.1.1鋼筋混凝土結構構件在不同環(huán)境作用等級下的最大裂縫寬度，不應超過表8.1.1中的限值。AB8.1.2受力最大裂縫寬度按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010計算，非荷載裂縫寬度可基于變形協(xié)調(diào)計算。8.2受彎構件撓度驗算8.2.1鋼筋混凝土受彎構件宜滿足表8.2.1-1和表8.2.1-2規(guī)定的最小截面高度要求。表8.2.1-2雙向板的最小厚度最小厚度(h)6本表適用于fk為400N/mm2的鋼筋，對于fk不等于400N/mm2的鋼筋，本表所列數(shù)值應乘以(8+0.0075?yk)/11。8.2.2受彎構件的撓度應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)撓度計算值不應超過表8.2.2規(guī)定的撓度限值。表8.2.2受彎構件的撓度限值(荷載效應分項系數(shù)均取為1.0)梁板1式(5.3.7-1)、式(5.3.7-3)、式(5.3.7-4)2式(5.3.7-7)、式(5.3.7-8)施工工藝等因素確定，也可按現(xiàn)行國家標準GB50007執(zhí)行。9.1.3防震縫的設置應符合現(xiàn)行國家標準《核電廠抗震設計規(guī)9.2.3當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度大于9.3.1受拉鋼筋的抗震錨固長度應符合表9.3.1的規(guī)定。2當為環(huán)氧樹脂涂層帶肋鋼筋時，表中數(shù)據(jù)尚應乘以1.25;以1.10;4對于構件頂部(指水平鋼筋錨固或搭接區(qū)域下部有大于300mm新澆混凝厚度大于d且不大于d+5mm時，表中數(shù)據(jù)尚應大于d+5mm且不大于d+20mm時，表中數(shù)據(jù)尚應乘5對于非構件頂部鋼筋，當帶肋鋼筋直徑不小于25mm,且縱向受力鋼筋的用彎鉤時，包含彎鉤在內(nèi)的平直段投影長度應滿足本標準第9.3.3條第3款的要求，當采用部分錨固板和全錨固板對鋼筋進1鋼筋彎折的彎弧內(nèi)直徑應符合表9.3.3的規(guī)定。鋼筋規(guī)格d(mm)最小彎弧內(nèi)直徑可取4d。2鋼筋90°彎鉤的彎折后平直段長度不應小于12d;99°~135°彎鉤的彎折后平直段長度，對縱向受力鋼筋不應小于5d,對箍筋和拉筋不應小于10d及75mm中的較大值；180°彎鉤的彎折后平直段長度不應小于4d及65mm中的較大值。3縱向受拉鋼筋采用彎折錨固時，彎折前的水平錨固長度應根據(jù)結構性質和部位確定，對中間層端節(jié)點不應小于0.4lE,對其他情況不應小于0.6lE。4當主受力鋼筋直徑大于25mm時，構件端部陽角部位宜設置護角鋼筋，護角鋼筋直徑不宜大于18mm。9.4.1鋼筋連接宜采用搭接、機械連接，也可采用焊接。機械連接接頭及焊接接頭的類型及質量應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。9.4.2鋼筋的連接應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定?？v向受拉鋼筋的抗震搭接長度可按表9.4.2采用，當縱向受拉鋼筋搭接接頭面積百分率為表中的中間值時，抗震搭接長度可按內(nèi)插取值。應滿足常規(guī)機械接頭的技術指標以外，尚應進行瞬間加載沖擊試9.5.1鋼筋混凝土構件的縱向受力鋼筋的最小配筋率應符合表9.5.1的規(guī)定。表9.5.1縱向受力鋼筋的最小配筋率(%)梁跨中0.30和65f?/fy中的較大值柱中柱、邊柱0.20(受壓側鋼筋)注：當混凝土強度等級為C60以上時，柱的最小配筋率應按表中數(shù)值增加0.19.5.2筏基底板單側受力鋼筋配筋率不應低于0.2%。10.1.2用于基礎結構的混凝土和鋼筋的強度等級應符合下列1混凝土應滿足本標準第3.4節(jié)、第4.1節(jié)的要求，墊層混凝土強度等級不應低于C15,厚度不應小于100mm,如基礎采用且不宜低于P8;3鋼筋應符合本標準第4.2.1條、第4.2.2條的規(guī)定。10.1.3筏基底板宜采用雙層雙向配筋?；A底板受力鋼筋最小直徑不宜低于20mm,間距不宜大于300mm,也不宜小于150mm。縫寬度可按本標準第8章的規(guī)定執(zhí)行；2筏基底板挑出長度不宜大于2m、1.5倍板厚以及上部結構端開間墻(柱)距的1/3中的較大值，轉角處板兩向挑出時宜削3筏基底板厚度大于2000mm時，宜在板厚中間部位設置10.2.1單向板與雙向板的最小厚度應滿足本標準第8.2.1條的10.2.2板宜采用雙層雙向配筋，板中縱向受力鋼筋的間距不宜大于板厚的1.5倍，且不宜大于300mm。10.2.4簡支板下部縱向受力鋼筋伸入支座邊的長度不應小于150mm且不小于5d,且宜伸過支座中心線。當板內(nèi)溫度、收縮應10.2.5對板的無支承邊的端部，宜設置U形構造鋼筋并與板頂、板底的鋼筋搭接，搭接長度不宜小于U形構造鋼筋直徑的1510.2.6混凝土板可采用配置拉筋和箍筋的1截面寬度不宜小于250mm;2截面高度與寬度的比值不宜大于4;3凈跨與截面高度的比值不宜小于4。1梁端縱向受拉鋼筋配筋率不宜大于2.5%,沿梁全長頂面和底面應至少各配置兩根通長的縱向鋼筋，鋼筋直徑不應小3梁最小配筋率滿足本標準表9.5.1的要求。10.3.3梁簡支端下部縱向受力鋼筋從支座邊算起的錨固應符合1不小于12d(d為鋼筋最大直徑);2如縱向受力鋼筋伸入梁支座范圍內(nèi)的錨固長度不滿足本第9.3.2條、第9.3.3條的規(guī)定。10.3.4梁支座負彎矩縱向受拉鋼筋不應在受拉區(qū)截斷。彎折不小于12d。A為沿截面周邊布置的受扭縱向鋼筋總截面b——受剪的截面寬度，按本標準第7.4.1條的規(guī)定10.3.7抗扭所需的縱向鋼筋及箍筋設置應符合現(xiàn)行國家標準10.3.8梁宜采用箍筋作為承受剪力的鋼筋，最小配箍率p=1按承載力計算不需要箍筋的梁，應沿梁全長設置構造2箍筋的最大間距應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)3梁端箍筋加密區(qū)長度為2倍梁高，箍筋最大間距不大于6d、梁高的1/4和100mm中的最小值，箍筋直徑不應小于10mm,筋間距的2倍。2)箍筋的間距不應大于15d,同時不應大于400mm,當一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于5根且直徑大于18mm時，箍筋間距不應大于10d,d為縱向受壓鋼筋的最小3)當梁的寬度大于400mm且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于3根時，或當梁的寬度不大于400mm,但一層內(nèi)的縱向當采用復合箍筋時，位于截面內(nèi)部的箍筋不應計入受扭所需的箍長度不應小于箍筋直徑的10倍。受扭箍筋的間距不宜大于1最小截面尺寸不宜小于400mm,圓柱的直徑不宜小2剪跨比宜大于2;3截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。10.4.2柱軸壓比不宜超過0.75。1柱縱向受力鋼筋的總配筋率不應小于表9.5.1最小配筋率的要求，且不應大于5%,剪跨比不大于2的柱，每側縱向鋼筋配筋率不宜大于1.2%;2柱中縱向鋼筋的凈間距不應小于1.5d也不應小于50mm,且不宜大于300mm;3圓柱中縱向鋼筋根數(shù)不宜少于8根，不應少于6根，且宜1當縱向鋼筋直徑不大于32mm時，箍筋直徑不應小于10mm,當縱向鋼筋直徑大于32mm時，箍筋直徑不應小于12mm;2柱箍筋應至少每隔一根縱向鋼筋約束，箍筋肢距不宜大不應小于本標準第9.3.1條規(guī)定的錨固長度，且末端應做成135°4柱上下兩端箍筋應加密，箍筋最大間距不應大于6d和100mm中的最小值，框支柱和剪跨比小于2的框架柱應在柱全高范圍內(nèi)加密箍筋，非加密區(qū)箍筋間距在滿足計算要求上不應大于10d;5柱的箍筋加密區(qū)長度應取柱截面長邊尺寸(或圓形截面直徑)、柱凈高的1/6和500mm中的最大值，角柱應沿全高加密箍6柱箍筋加密區(qū)箍筋的體積配筋率應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的相關公式計算，其中最小配箍特征值λ。應按表10.4.4采用，且體積配筋率不應小于0.8%,非加密區(qū)箍筋的體積配筋率不宜小于加密區(qū)配筋率的一半。表10.4.4柱箍筋加密區(qū)的最小配箍特征值λ,1彎折鋼筋的傾斜段對柱軸線的傾斜度不應超過1:6,傾圖10.4.5鋼筋彎折示意圖水平分量的1.5倍。如采用橫向箍筋或螺旋箍筋，應設置在距彎A,——彎折鋼筋的面積；10.4.6梁柱節(jié)點構造措施可按現(xiàn)行國家標10.4.7牛腿可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定進行計算。10.4.8牛腿應設置水平封閉箍筋。平行于受拉主筋的總面積不宜小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2,且應均勻布置在靠近受拉主筋2h?/3的范圍內(nèi)。應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的構造10.4.10縱向受力鋼筋的配筋率不應小于0.2%及0.45f/fy,也不宜大于0.6%。10.4.11牛腿頂受壓面上，按荷載效應標準組合計算的豎向力Fw所引起的局部壓應力不應超過0.75f.。牛腿的外邊緣的截面高度不應小于0.5h?。10.4.12牛腿鋼筋的錨固長度應滿足的要求進行設計。墻厚度不應小于200mm且不宜小于層高的拉筋直徑不應小于10mm,間距不宜大于600mm。10.5.3墻水平和豎向鋼筋直徑不應小于12mm,不宜大于墻厚的1/10,間距不宜大于300mm。水平和豎向鋼筋的最小配筋率不應小于0.25%,當h/lw≤2.0時，豎向鋼筋配筋率不宜小于水平1墻水平和豎向鋼筋的搭接滿足本標準第9章的要求；U形箍筋與水平鋼筋完全搭接連接，U形筋直徑與水平鋼筋相同或不大于25mm,搭接范圍內(nèi)拉筋間距不大于200mm;10.5.5墻洞口周邊的縱向鋼筋除應滿不少于2根直徑不小于16mm的鋼筋。對于計算分析中可忽略的10.6.1二階段成形的水平疊合受彎構件全截面高度的40%時，施工階段應有可靠的支撐。施工階段無支撐的疊合受彎構件，應對底部預制構件及澆筑50010的相關要求進行二階段受力計算。1疊合梁的疊合層混凝土的厚度不宜小于150mm,預制梁的箍筋應全部伸入疊合層，且各肢伸入疊合層的直線段長度不宜小于10d(d為箍筋的直徑),預制梁的頂面應做成凹凸差不小于2疊合板的疊合層混凝土厚度不宜小于60mm,預制板表面應做成凹凸差不小于4mm的粗糙面，承受較大荷載的疊合板宜10.6.3伸入疊合層內(nèi)的抗剪鋼筋應具有足夠的錨固，其錨固應滿足本標準第9.3.3條第2款的要求。伸入并錨固于疊合層的抗圖10.7.1所示。各類型預埋件設計及構造按國家現(xiàn)行相關標準a)端錨型預埋件b)錨筋型預埋件宜選用304級、316級或雙相不銹鋼等鋼材。錨板厚度應根據(jù)受件的錨板厚度尚宜大于b/8(b為錨筋間距)。高強度等級的熱軋鋼筋，不應采用冷加工鋼筋。錨栓可由不低于Q235級的碳鋼或合金鋼制成。栓釘?shù)倪x用應符合現(xiàn)行國家標準《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》GB/T10433中規(guī)定的鋼材材料及性能。10.7.3直錨筋與錨板應采用T形焊接。當錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊，當錨筋直徑大于20mm時宜采用穿10.7.4預埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應小于2d(d為錨筋的直徑)和20mm。預埋件的位置應使錨筋位于構件的外層主離均不應小于3d和45mm。6d和70mm;預埋件垂直剪力作用長度方向，錨筋間距及錨筋至構件邊緣的距離不應小于3d和45mm。10.7.5錨筋的錨固長度不應小于本標準第9章規(guī)定的受拉鋼筋固措施。受剪和受壓直錨筋的錨固長度不應小于15d(d為錨筋應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的相關11.1.1安全殼結構設計應按安全殼系統(tǒng)總所有貫穿件安裝完成后和在核電廠運行壽期內(nèi)進行規(guī)定壓力下的11.2.1安全殼殼體應采用整體結構模型有連續(xù)部位和貫穿件部位還應進行更詳細的局部模型分析。11.2.3安全殼結構受剪承載力計算可按本標準第7.3節(jié)、第7.4節(jié)的有關規(guī)定執(zhí)行。11.2.5預應力筋由于應變協(xié)調(diào)產(chǎn)生附加變形，承載力計算可考慮其額外效應，可通過預應力筋面積折算系數(shù)考慮。預應力筋最大應力不超過0.80fpk(fmu為預應力筋極限強度標準值)。11.3.1安全殼殼體在正常使用下的效應設計值1鋼筋平均拉、壓應力：σ.≤0.5fx;應符合現(xiàn)行國家標準《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T5224的墊板、預應力孔道應與實際工程使用一致。試驗方法中其他要求11.4.5預應力成孔管道可為鋼管或金11.4.6預應力筋用鋼管的性能和質量應符合現(xiàn)行11.4.7預應力筋用金屬波紋管的性能和1孔道內(nèi)徑的截面積不應小于2倍的鋼絞線截面面積；11.4.9孔道填充用材料包括水泥漿和石蠟能和質量宜符合現(xiàn)行行業(yè)標準《無粘結預應力筋用防腐潤滑脂》JG/T430的規(guī)定。11.5預應力系統(tǒng)設計11.5.1在確定預應力效應設計值時，可采取下列荷載組合：1對于筒壁環(huán)向和穹頂?shù)念A應力筋：2對于筒壁豎向預應力筋：11.5.2應根據(jù)殼體混凝土薄膜應力不出現(xiàn)拉應力的原則來選定有效預應力的大小。11.5.3預應力筋宜按下列原則布置：1預應力筋沿穹頂、筒體標準區(qū)域均勻布置；2沿筒體豎向設置張拉用扶壁柱，且和設備閘門、人員閘門等大洞口位置結合布置；3水平預應力筋在同一扶壁柱左右兩側錨固并進行張拉；4預應力成孔管道間凈距不宜小于1.5倍孔道外徑；5水平預應力成孔管道間豎向凈距不應小于1倍孔道外徑；6預應力筋最小彎轉半徑不應小于8m;7預應力筋宜設監(jiān)測鋼束。11.5.4張拉和錨固時的預應力筋應力不宜超過下列數(shù)值：3錨固后預應力筋全長的平均計算拉應力：0.65f。11.5.5預應力計算中，應考慮下列因素引起的預應力損失：1張拉端錨具變形和預應力筋回縮；2預應力筋的摩擦；3預應力筋分批張拉時混凝土的彈性壓縮的影響；4預應力筋的應力松弛；5混凝土的收縮和徐變。11.5.6錨具變形和預應力筋內(nèi)縮引起的預應力損失值σ可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定的公式計算，如無確切數(shù)據(jù)，其內(nèi)縮值可按8mm確定。11.5.7預應力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失值σp可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定的公式計算，當孔道成型方式滿足本標準要求時，其摩擦系數(shù)可按表11.5.7確定，摩擦系數(shù)應通過預應力筋孔道摩擦試驗核定。kμ穹頂預應力鋼束11.5.8考慮后批張拉預應力筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮對于先批張拉預應力筋的影響，所產(chǎn)生的預應力損失σg可按下式計算：△oe——在初始時刻沿預應力方向混凝土的平均應力；E.——混凝土的彈性模量。11.5.9預應力筋由于應力松弛引起的預應力損失σμ可按下式計算：松弛損失(%),一般可取2.5;n——預應力筋初始預應力值與其極限強度標準值的t——張拉后的時間(h);σm——初始預應力值(MPa);fok——預應力筋極限強度標準值(MPa)。若預應力筋溫度高于50℃,應對松弛損失進行檢驗。11.5.10預應力松弛損失與其他和時間變化有關的損失同時考11.5.11混凝土的收縮和徐變損失σ可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010確定，也可采用現(xiàn)場實際試驗資料算，并應配置間接鋼筋，其體積配筋率不應小于0.5%,墊板的剛11.5.14安全殼筒壁和穹頂應設置徑向拉筋。12.1.2應建立各項工序交底制度，對管理人員和施工操作人員要求外，尚應符合國家現(xiàn)行標準《建筑施工模板安全技術規(guī)范》板宜選用A等品。12.2.4配制模板支撐及連接所用的配件均需12.2.5脫模劑宜選擇水性脫模劑，使用前應進行與混凝土的適12.2.8模板施工方案設計除應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑工程大4人員作業(yè)高度超過2m時設置安全護欄、水平和垂直人行12.2.10洞口模板應根據(jù)洞口尺寸及混凝土性能設置混凝土振12.2.12豎向構件模板及支架應采取抗側移、抗浮和抗傾覆措V預埋件安裝12.2.16混凝土底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計12.2.17大體積混凝土的拆模時間應滿足本標準第12.2.16條對混凝土的強度要求，且混凝土澆筑體表面12.2.18冬期施工模板拆除時混凝土表面與環(huán)境的溫差宜小于12.3.1寒冷地區(qū)宜設供暖的鋼筋加工車間，車間大小以室內(nèi)加12.3.2筏形基礎及厚度不小于800mm樓板的鋼筋支撐應經(jīng)計1鋼筋進場由采購單位組織相關單位進行驗收，建設單位時間不宜超過6個月；12.3.5加工絲頭的鋼筋進行下料長度計算時12.3.6鋼筋下料長度除應滿足圖紙要求和施工便捷外，宜減少12.3.7鋼筋彎折的彎弧內(nèi)直徑應符合本標準第9.3.3條的每一次不少于2根。1鋼筋彎曲嚴禁在環(huán)境溫度低于-5℃時進行，彎曲過程中5反應堆廠房內(nèi)部結構及其他鋼筋密集區(qū)的鋼筋加工允許V加工成品的堆放與運輸1鋼筋連接方式和接頭百分率符合設計要求和本標準第9.4節(jié)的規(guī)定；3機械連接符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋機械連接技術規(guī)程》JGJ107的規(guī)定，抗大型商用飛機撞擊區(qū)域的鋼筋連接應符合本3)鋼筋不宜點焊，現(xiàn)場其他工序焊接作業(yè)也應避免損傷1)鋼筋錨固長度應符合本標準第9.3節(jié)的規(guī)定；1)上層鋼筋網(wǎng)片的支撐架應采用永久性結構，嚴禁采2)支撐架不宜直接作用于墊層或模板上，可支撐加固在下1)鋼筋網(wǎng)片、骨架安裝綁扎過程及完成后均應有可靠的防2)預制鋼筋網(wǎng)片宜采用平衡梁吊裝，單層網(wǎng)片吊點不宜少于4點；1)安全殼筒體鋼筋連接方式宜采用機械連接，水平環(huán)形鋼2)安全殼穹頂上、下層宜采用機械連接的縱、橫向受力鋼12.4.3孔道灌漿投入使用前，應進行漿體配合比驗收試驗。驗12.4.4在工程實體灌漿施工前，應采用與實際施工時相同的工驗收試驗和全比例灌漿模擬試驗的結論應滿12.4.6預應力系統(tǒng)材料的性能應滿足設計要求，應符合本標準第11.4節(jié)的規(guī)定。12.4.8運輸和裝卸時不應對預應力系統(tǒng)材料造成機械損傷或彎12.4.9排氣孔的設置應滿足設計要求，設計無要求時應按下列1水平孔道向下彎曲矢高超過1.2m時，在最低點設置一個2水平孔道向上彎曲矢高超過1.2m時，在最高點兩側3穹頂孔道應在最高點兩側4m～8m范圍內(nèi)各設置一個排12.4.10鋼管加工成型后應使直徑較鋼管規(guī)定直徑小5mm的12.4.12波紋管卷制成品應能夠使比設計內(nèi)徑小0.5mm的塞子自由通過該管的直線段，比設計要求直徑大5mm的連接套筒JG225的要求。V成孔管道安裝12.4.13預應力孔道定位以鋼內(nèi)襯或安全殼內(nèi)側模板位置為12.4.14孔道安裝后敞口端應臨時封閉保護。12.4.23穿入孔道的鋼絞線應在30d內(nèi)完成張拉。12.4.26灌漿的生產(chǎn)、儲存的環(huán)境溫度及灌漿孔道的溫度宜在12.4.27預應力筋張拉后應在15d內(nèi)進行灌漿，采取保護措施后可延長至30d。12.5.1配合比設計應滿足混凝土配制強度及其他力學性能、長期性能和耐久性能的設計要求和施工對混凝土拌合物的性能12.5.2設計配合比應經(jīng)混凝土初步試驗和可行性試驗確定。12.5.3混凝土首次開盤前應進行開盤鑒定，開盤鑒定應包括下2出機混凝土工作性與配合比設計要求的一致性。12.5.4混凝土應采用攪拌運輸車運輸，運輸車輛應符合國家現(xiàn)12.5.7混凝土拌合物澆筑傾落的自由高度應滿足設計要求，當設計無要求時不宜超過1.5m。12.5.10混凝土拌合物攪拌完成后應在1.5h內(nèi)澆筑完成，當環(huán)境溫度超過30℃時，混凝土拌合物攪拌完成后應在1h內(nèi)澆筑12.5.12混凝土入模溫度不宜大于30℃,且不宜小于5℃。12.5.14養(yǎng)護時間不應少于7d,大體積混凝土養(yǎng)護時間應適當在10℃以上，并應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑工程冬期施工規(guī)程》13.1.1核電廠各廠房的混凝土結構應作礎上進行。施工單位質量檢查人員驗收合格13.1.5核電廠各廠房的混凝土結構子分部工程的質量驗收除應13.2.1模板及支架用材料的技術指標、外13.2.2脫模劑的技術指標應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土制混凝土的適應性試驗。脫模劑在使用前應提交材料審批單，并經(jīng)13.2.4現(xiàn)澆混凝土結構模板及支架的安裝質量，應滿足國家現(xiàn)13.2.5現(xiàn)澆混凝土結構多層連續(xù)支模應符合施工方案的規(guī)定。牢固，其位置應滿足設計和施工方案的要求，當設計無具體要求時，應符合表13.2.6的規(guī)定。有抗?jié)B要求的混凝土結構中的預埋檢查數(shù)量：每個檢驗批抽取總數(shù)的10%進行檢查。74中心線位置3中心線位置13.2.7現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差及檢查數(shù)量、檢驗方法應滿足13.2.8混凝土底模及其支架拆除應符合本標準第12.2.16條的13.2.9筏形基礎大體積混凝土模板的拆模應符合本標準第12.2.17條的規(guī)定。13.3.1鋼筋及機械連接套筒在采購前應完成供應商的資格評13.3.3鋼筋機械連接套筒、鋼筋錨固板的外觀質量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋機械連接技術規(guī)程》JGJ107、《鋼筋機13.3.4對于防大型商用飛機撞擊所要求的機械連接接頭，其技13.3.5鋼筋彎折的彎弧內(nèi)直徑應符合本標準第9.3.3條的少于3件。13.3.6加工成型和組裝完成后的鋼筋運至現(xiàn)場前必須標準第12.3.11條的規(guī)定。少于3件。除抗大型商用飛機撞擊要求的接頭試件外，接頭試件應從工程實13.3.9鋼筋機械連接接頭、焊接接頭的外觀質接接頭時，同一接頭連接區(qū)段內(nèi)縱向受力鋼筋的接頭面積百分率方法應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》13.4.1所有預應力材料在采購前應完成供應商的資格評審，以及預應力筋-錨具組裝件的靜載錨固性能試驗、疲勞荷載性能試GB/T14370的相關規(guī)定對其性能進行檢驗，檢驗結果應符合該13.4.7孔道灌漿用水泥應采用性能穩(wěn)定、強度等級不低于42.513.4.8成品灌漿材料的性能指標和質量應滿足設計要求，當設13.4.9預應力監(jiān)測鋼束使用的灌漿材料，其性能指標應符合設表13.4.12的規(guī)定；6成孔管道排氣孔的設置符合本標準第12.4.9條的規(guī)定。預應力筋張拉控制力N(kN)直線段最小長度(mm)13.4.13預應力混凝土安全殼的成孔管道安裝偏差應滿足設計向偏差小于±50mm,與相鄰豎向孔道之間的偏差小于2水平孔道：徑向偏差小于±15mm,單根水平孔道與設計3穹頂孔道：徑向偏差小于±15mm,切向偏差小于表13.4.14孔道安裝的最小凈距(mm)設計文件對張拉時間無要求時，穿入孔道的預應力筋應在30d內(nèi)值與計算伸長值的相對允許偏差為一5%～8%,錨固端預應力筋的實測拉力值與計算拉力值的相對允許偏差為-15%～20%;其直徑的1.5倍，且不應小于30mm。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，抽查預應力筋總數(shù)的3%,且不應少于5束。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，抽查預應力筋總數(shù)的5%,且不應少于5處。13.5.1混凝土配合比設計應滿足設計要求，包括混凝土性能指13.5.2混凝土設計配合比應先經(jīng)初步試驗和13.5.3所有混凝土原材料在采購前應完成供應商的資格評審，13.5.4水泥進場時應按照設計要求的相關項目進行檢驗(至少應包括強度、安定性和凝結時間),檢驗結果應滿足設計要求和符13.5.5礦物摻合料進場時應按照設計要求進行檢驗，設計無具13.5.6骨料進場時應按照設計要求進行檢驗時應按國家現(xiàn)行標準進行檢驗。檢驗結果應滿足設計要求或現(xiàn)行14685的相關要求。檢查數(shù)量：同一廠家、同一規(guī)格的外購砂石料不超過600t為13.5.7混凝土外加劑進場時應按照設計要求進行檢驗，設計無具體要求時應按國家現(xiàn)行標準進行檢驗。檢驗結果應滿足設計要13.5.8混凝土拌合用水應按照設計要求進行檢驗，設計無具體位批準的混凝土設計配合比進行生產(chǎn)。同一條混凝土生產(chǎn)線按設計配合比每日第一次生產(chǎn)混凝土時，建設單位(或其授權代表)或檢查數(shù)量：同一混凝土生產(chǎn)線同一設計配合比的混凝土每個13.5.10混凝土生產(chǎn)時材料每盤計量允許偏差應符合表13.5.10的規(guī)定。原材料品種水每盤計量允許偏差(%)士1士113.5.11混凝土生產(chǎn)取樣應在澆筑地點隨機抽取。當出機口離性能和澆筑地點取樣混凝土性能差別較小時，可在攪拌站出機口13.5.16混凝土的澆筑、振搗應符合本標準第12章和施工方案方法應符合本標準第12章和施工方案的規(guī)定。13.5.19現(xiàn)澆設備基礎的位置和尺寸應滿足設計和設備安裝的A.0.1超設計基準范疇分為設計擴展工況和超設計基準外部A.0.2設計擴展工況荷載的取值可根據(jù)工藝條件確定；超設計基準地震的取值可根據(jù)地震裕量分析中審查A.0.3超設計基準范疇可采用下列三種估算方法進行評價：2基于設計經(jīng)驗和規(guī)范折減系數(shù)的簡化分析法；A.0.4超設計基準外部事件應根據(jù)結構構件的安全功能要求采B.1.1本附錄適用于預應力混凝土安全殼結構。B.1.2通過檢測安全殼結構在設計基準事故工況壓力作用下的B.1.3應按下列規(guī)定開展安全殼結構完整性試驗及安全殼結構力最高值符合本標準第5.2.8條的規(guī)定；4壓力加減速率每小時不應大于最高試驗壓力的20%,每B.2.1檢查安全殼結構在試驗壓力作用下的整體變形，應測量B.2.2檢查安全殼結構在試驗壓力作用下混凝土內(nèi)部應變，應B.2.3壓力試驗過程中應測讀灌蠟預應力監(jiān)測鋼束的預應B.2.4試驗過程中應監(jiān)測安全殼混凝土內(nèi)部的溫度值。B.2.5在壓力試驗過程中，應對安全殼結構的截面不連續(xù)區(qū)域B.2.6進行現(xiàn)場氣象監(jiān)測，監(jiān)測壓力試驗過程中大氣環(huán)境的溫截面近似相等的4個方位測量筒身徑向和切向變形；3宜在筒身頂部選擇4個近似均勻分布測點，測量筒體相對5整體變形測量系統(tǒng)的綜合誤差不應大于最大變形測點總變形值的士5%或絕對誤差不應大于0.25mm,取其大者。B.3.2安全殼結構混凝土內(nèi)部應變監(jiān)測應符合下列規(guī)定：1應在混凝土下列部位的內(nèi)、外排普通鋼筋處，沿切向(緯向)和豎向(經(jīng)向)設置應變測點，測點數(shù)量根據(jù)結構形式具體3在壓力試驗過程中，應在每一個壓力平臺上采集應變4應變測量誤差不應大于最大應變測點應變值的±5%或絕B.3.3安全殼結構預應力損失監(jiān)測應遵循下列技術要求：誤差不應大于被測張拉力值的±1%。B.3.4溫度檢查應遵循下列技術要求：1應在應變傳感器測點位置處布置能夠實時反映測點溫度B.3.5外觀檢查應遵循下列技術要求：2壓力試驗過程中重點檢查安全殼結構外表面的危險區(qū)域，否有新的受力裂縫產(chǎn)生，并檢查原有監(jiān)測裂縫在試驗過程中是否4壓力試驗開始前及卸壓至零后應對安全殼鋼內(nèi)襯進行檢5宜對所有預應力筋的外露錨具及錨具周圍可見混凝土進B.4.1最大試驗壓力作用下安全殼整體變形測量最大值不應超過理論計算值的1.3倍。B.4.2壓力試驗卸壓結束或卸壓24h后，安全殼結構整體變形最大殘余量不應大于試驗峰值壓力作用下變形測量值的20%加0.25mm之和。B.4.3由裂縫狀態(tài)、混凝土應變和整體變形數(shù)據(jù)分析確定非預應力筋不會出現(xiàn)屈服。B.4.4經(jīng)檢查，混凝土結構或鋼內(nèi)襯應無永久性損傷的可見C.1.1本附錄主要規(guī)定了核電廠抗大型商用飛機撞擊防護原則C.1.2結構抗飛機撞擊防護設計應保證安全殼完整和乏燃料水C.1.3抗飛機撞擊結構設計方案應符合下列規(guī)定：關結構墻與抗飛機撞擊結構墻之間的間距應大于飛機撞擊下產(chǎn)生2混凝土構件可采取增大厚度或其他必要的措施防止背部3應采取有效措施防止安全殼與燃料廠房內(nèi)吊車跌落或保4撞擊面開設孔洞時應考慮飛射物穿透和火災C.1.4抗飛機撞擊結構分析應符合下列規(guī)定：2結構構件可根據(jù)其功能要求進行變形的驗算。3)對于振動沖擊分析撞擊位置的選取，應充分考慮撞擊對所評估設備和系統(tǒng)的影響；4)分析時需合理地考慮水池中水的質量；5)在進行非線性有限元計算分析時，需考慮合適的非線性本構關系，并應根據(jù)失效類型確定合適的應變極限值。C.2材料及荷載C.2.1材料特性應符合下列規(guī)定：1混凝土強度可采用實測值，若無法取得實測值，也可采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定的標準值；2鋼材強度采用屈服強度標準值；3應考慮材料的應變率效應；4考慮飛機撞擊的鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級不宜低C.2.2荷載應符合下列規(guī)定：1飛機撞擊分析考慮整體荷載和局部荷載。2整體荷載可采用飛機的荷載時程曲線，該曲線根據(jù)飛機的壓碎力分布、質量分布和撞擊速度確定，并根據(jù)飛機的幾何特征確定作用面積。當無可靠數(shù)據(jù)時，可采用圖C.2.2所示的荷載時程時間(ms)曲線，飛機總的撞擊面積為100m2,機身面積為50m2,機翼面積4撞擊速度應根據(jù)假定的撞擊情況確定，當無可取100m/s。1)結構的整體位移或變形不能影響系統(tǒng)或構件的安全C.3.2局部效應計算時，可采用飛射物-靶體相互作用分析方2機械套筒接頭的極限抗拉強度不應小于被連接鋼筋的極3相鄰縱向受力鋼筋的套筒接頭宜錯開不小于35d的距離(d為較小鋼筋的直徑),縱向受拉鋼筋接頭面積百分率不宜大于50%。C.4.2抗剪鋼筋應符合下列規(guī)定：U形鋼筋U形鋼筋*一開口朝向撞擊面放置供有效的錨固。當抗剪鋼筋無法完全包裹最外層縱向受力鋼筋D.1.1混凝土水池結構在進行整體作用效應分析時，應計入液D.1.2除了滿足本標準第9章、第10章的相關構造要求外，混1混凝土水池采用較小的鋼筋，鋼筋間距不D.2.1結構整體作用效應分析宜選用彈性分析方法，對于幾何尼值為0.5%。D.2.3水池構件設計時，應考慮水平和豎直方向動水效應的D.2.4水池構件設計時，應考慮混凝土內(nèi)部的熱梯度以及時變D.2.5當計算液體的晃動高度小于水池液面上方的凈空時，可E.1.2混凝土基材強度等級不應低于C30,且不宜高于C60。E.1.3后錨固件宜選用擴底型錨栓。震作用下錨固承載力降低系數(shù)應根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定，E.2.1錨栓內(nèi)力宜按下列基本假定計算：E.2.2錨栓內(nèi)力也可采用有限元分析方法計算獲得。E.2.4后錨固連接設計應根據(jù)彈性分析得到的荷載效應進行設E.2.5后錨固連接所選用的錨栓應有國家授權的檢測機構出具的系統(tǒng)的錨栓承載力檢測或認證報告，報告中應明確該錨栓是否適用于開裂混凝土或者抗震區(qū)，以及長期拉拔力作用下錨固力衰減(含基材裂縫影響)的性能指標，并提供E.2.6后錨固應按開裂混凝土考慮，確保所使用的機械錨栓能E.2.7后錨固連接可按現(xiàn)行行業(yè)標準《核電廠核安全相關混凝E.2.8后錨固連接應滿足下列構造措施：1錨栓的有效埋置深度與混凝土基材厚度的關系根據(jù)錨栓于0.5倍的混凝土基材厚度，且混凝土基材厚度不小于150mm;2群錨錨栓最小間距及最小邊距根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認證報告確定，當無認證報告時，最小間距和最小邊距均為錨栓外徑的3錨栓最小邊距不應小于最大骨料粒徑的2倍。E.2.9后錨固連接設計所采用的設計使用年限不應小于整個被E.3.2后錨固施工不應切斷混凝土內(nèi)部鋼筋，如無法避開鋼筋，即安裝錨栓或植筋，應暫時封閉其孔口。臨近錨固區(qū)的廢應采用比原設計強度高一等級的高強度無收縮砂漿填充密實。E.3.4鉆孔質量及直徑允許偏差應符合國家現(xiàn)行相關標準的E.3.6錨栓的安裝工藝及工具應滿足產(chǎn)品使用說明書的要求，E.3.8錨栓使用扭矩扳手并按國家現(xiàn)行相關標準要求的扭緊力E.4.1所有后錨固均應包含下列文件資料：從每批產(chǎn)品中抽取5%且不應少于10套樣品，檢查外形尺仍有1件不合格；2選用錨栓的實際各項承載力應根據(jù)現(xiàn)場同條件(含組合受E.4.3施工驗收應包括下列內(nèi)容：3由有相關資質單位提供的選用錨栓的現(xiàn)場同條件承載力本標準用詞說明1為便于在執(zhí)行本標準條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的：2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應符合……引用標準名錄中華人民共和國國家標準核電廠混凝土結構技術標準《核電廠混凝土結構技術標準》GB/T51390—2019,經(jīng)住房和城鄉(xiāng)建設部2019年9月25日以第262號公告批準發(fā)布。的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的有關事項進行了說明。但本條 2.1術語 3.1一般規(guī)定 3.2結構方案 3.3極限狀態(tài)設計 3.4耐久性設計 4.1混凝土 5荷載與荷載組合 5.1一般規(guī)定 5.3承載能力極限狀態(tài)的荷載組合 5.4正常使用極限狀態(tài)的荷載組合 5.5結構整體穩(wěn)定性驗算的荷載組合 6.1基本原則 6.2分析模型 6.3彈性分析 6.4塑性內(nèi)力重分布分析 6.5彈塑性分析 7.1一般規(guī)定 7.2正截面承載力計算 7.3平面內(nèi)受剪 7.4平面外受剪 7.5剪摩擦驗算 7.6其他承載力計算 8.1裂縫控制驗算 8.2受彎構件撓度驗算 9.1變形縫 9.2混凝土保護層 9.3鋼筋錨固 9.4鋼筋連接 9.5縱向受力鋼筋的最小配筋率 10.2板 10.3梁 10.4柱及牛腿 10.6疊合受彎構件 10.7預埋件與連接件 11.1一般規(guī)定 11.2承載力計算要求 11.3正常使用應力要求 11.4預應力系統(tǒng)材料 11.5預應力系統(tǒng)設計 12.1一般規(guī)定 12.2模板工程及支撐體系 12.3鋼筋工程 12.4預應力工程 12.5混凝土工程 13.1一般規(guī)定 13.2模板工程 13.3鋼筋工程 13.4預應力工程 13.5混凝土工程 1.0.2本條明確本標準的適用范圍。預應力混凝土結構主要指帶鋼內(nèi)襯的預應力混凝土安全殼。核電廠建筑工程中涉及的素混時，可參照現(xiàn)行國家標準《重晶石防輻射混凝土應用技術規(guī)范》GB/T50557的規(guī)定執(zhí)行?？煽恐笜藶?.7。2.1.10根據(jù)現(xiàn)行核安全法規(guī)《核動力廠設計安全規(guī)定》HAF102的要求及現(xiàn)行國家標準《壓水堆核電廠物項分級》GB/T3.1.1安全性是指結構能夠承受各設計工況的最不利荷載組合造性是指針對核安全相關混凝土結構的構造3.1.2本標準依據(jù)現(xiàn)行國家標準《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標根據(jù)現(xiàn)行HAF102的要求，設計必須考慮超設計基準范期放射性釋放或大量放射性釋放所需的物項，提高核電廠應對設計擴展工況和超設計基準外部事件的能力，提高核電廠的安3.1.5核安全相關結構涉及抗震I類建構筑物(或物項)和抗震地震時和地震后為減輕核事故破壞后果所需的建構筑物以及損壞或喪失功能后會危及上述建構筑物的其他建構筑物；抗震Ⅱ類建構筑物是指核電廠中除抗震I類建構筑物外與核安全有關的建構筑物，以及損壞或喪失功能后會危及抗震I類建構筑物的與核安抗震I、Ⅱ類物項應基于設計基準地震動(核電廠抗震I、Ⅱ類物項抗震設計中作為輸入采用的地震動，包括極限安全地震動(1)抗震I類物項應滿足核電廠在極限安全地震動和運行安(2)抗震Ⅱ類物項應滿足在極限安全地震動作用下的結構完的要求制定，所規(guī)定的溫度限值是指表面溫度。本條第1款、第2過試驗等證明高溫引起的混凝土強度降低在設計允許的范圍內(nèi)，當超過本條第1款、第2款規(guī)定的限值且高溫作用引起混凝變形縫的構造(間距與縫寬)應符合國家現(xiàn)行相關關核電標準和國內(nèi)核電行業(yè)標準進行的設計實踐，通過開展可靠系數(shù)k。程?；炷两Y構耐久性措施包括基本措施和3.4.2混凝土耐久性是環(huán)境及環(huán)境中各種介質對混凝土的物理應根據(jù)結構所處環(huán)境及環(huán)境的作用等級對混凝土結構采用不同的全相關混凝土結構所處環(huán)境的特點進行了修改，對有些類別進行酸鈉、碳酸氫鈉、硫酸鈉、硫酸鎂等)含量大于或等于0.3%,具有表1鹽漬土按含鹽的化學成分分類注：表中c(Cl-)表示氯離子在100g土中所含毫摩爾數(shù)(mmol/100g),其他離子(3)將鹽漬土環(huán)境中的氯鹽漬土和亞氯鹽漬土與海洋氯化物(4)硫酸鹽漬土和亞硫酸鹽漬土可歸為化學腐蝕環(huán)境中的硫3.4.3核安全相關混凝土結構除使用功能與普通混凝土結構不計規(guī)范》GB/T50476的規(guī)定，具體應用中按表3.4.2確定環(huán)范》GB/T50476中相同的環(huán)境類別和環(huán)境作用等級采取值和設計值，混凝土受壓和受拉的彈性模量，混凝土的熱工參“E”的具有良好延性和變形能力的鋼筋。和預應力筋強度設計值、普通鋼筋和預應力筋在最大力下的總伸相關結構需要通過施加預應力來局部加強的部位可采用預應力螺4.2.5為解決粗鋼筋及配筋密集引起的設計、施工困難，直徑28mm及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過3根，直徑32mm的鋼筋并筋數(shù)量宜為2根，直徑36mm及以上的鋼筋不應采用5.1.2與廠址條件和工藝要求無關的永久荷載及可變荷載一般5.2.1結構成型時混凝土收縮拉應力會對混凝土結構的開裂產(chǎn)5.2.2正常運行工況下樓面活荷載不宜小于5kN/m2,施工期間的活荷載最低限值為4kN/m2,不包含上層樓板重量。5.2.3根據(jù)現(xiàn)行國家標準《核電廠工程氣象技術規(guī)范》GB/T50674,明確雪壓采用100年重現(xiàn)期。提出考慮屋面積雪的不均勻性對結構設計的不利影響。屋面積雪的不均勻性可通過屋面積雪不均勻系數(shù)考慮，也可參考美國標準7d的平均最低溫度取值。核電廠室外溫度通常根據(jù)廠址氣象資5.2.11設計基準地震作用按現(xiàn)行國家標準《核電廠抗震設計規(guī)最大潛在地震動(對應的年超越概率為10-()產(chǎn)生的地震作用。5.2.12核電廠采用廠址條件風速，考慮到使用的方便及設計習核安全相關混凝土結構規(guī)范》ACI349,明確風壓采用100年重系數(shù)一般可取1;對于風壓高度變化系數(shù)μ,由于核電廠采用廠址5.2.18施加預應力產(chǎn)生的荷載包括建造和運行期間的預應力5.4.2本條針對正常使用極限狀態(tài)驗算的變形主要是指撓度。了T。的影響。混凝土在凝結硬化過程中的收縮作用可作為永久殼在內(nèi)的核安全相關混凝土結構的整體穩(wěn)定性驗算。對于和抗傾覆系數(shù)1.5修改為安全系數(shù)k取1.5;對于式(5.5.2-3)、1.1修改為安全系數(shù)k取1