DB13T 2466-2017 公路波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋

DB13河北省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布I 1 1 2 5 5 6 8 9 本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：河北省交通規(guī)劃設(shè)計院、東南大學(xué)、邢臺路橋建設(shè)總公司、河南大建閆濤、李志聰、馬驊、張建斌、張超、徐洪濤、高海濤、宋揚、趙曉輝、秦文香、蘇立超、1公路波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合橋梁設(shè)計與施工規(guī)范本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了公路波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的材料、結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析、結(jié)構(gòu)構(gòu)下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注GB/T1228鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六GB/T1229鋼結(jié)構(gòu)用高強度大GB/T1231鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)GB/T3632鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強度螺GB/T3633鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強度螺栓連接副GB/T14370預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連GB/T18593熔融結(jié)合環(huán)氧粉末涂料的防腐蝕GB50153工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一GB50205鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收GB/T50283公路工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一GB/T50917鋼-混凝土組合橋梁JTG/TB02-01公路橋梁抗JTG/TD60-01公路橋梁抗風(fēng)JTGD62公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋2JT/T722公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝TB/T1527鐵路鋼橋保護(hù)涂裝及涂料供貨JTG/TD64-01公路鋼混組合橋梁設(shè)計與波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁prestressedconcretecompositegirderwithcorrug體外預(yù)應(yīng)力筋體外預(yù)應(yīng)力筋體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋波形鋼腹板corrugatedste彎折半徑斜板段長度彎折半徑斜板段長度厚度波高厚度波高 3翼緣板a)單開孔鋼板+栓釘連接件4在波形鋼腹板上下端焊接翼緣板，再在其上安裝栓釘、銷孔角鋼或開孔板混凝土銷等，使通過開孔鋼板與栓釘連接件使混凝土與波形鋼腹板共同受力的連接件(圖4通過兩塊開孔鋼板與孔內(nèi)橫向貫穿鋼筋使混凝土與波形鋼腹板共同受力的連接件(圖4-嵌入型連接件embeddedshearcon在波形鋼腹板上焊接縱向接合鋼筋、開孔設(shè)橫向貫穿鋼筋并埋入混凝土中，使其與混凝土共把混凝土注入開孔的鋼板，使孔中填充的混凝土形成的圓柱體與橫向貫穿鋼筋共同起作用波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋在墩頂附近一定范圍內(nèi)，在波形鋼腹板內(nèi)側(cè)設(shè)置的混凝54.2本規(guī)范按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T50283、GB50153規(guī)定的設(shè)計原則，采），4.4波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁可用于梁4.6波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的抗風(fēng)設(shè)計應(yīng)依據(jù)JTG/TD60-01等相關(guān)規(guī)范進(jìn)行。4.7波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的抗震設(shè)計應(yīng)依據(jù)JTG/T4.8波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋應(yīng)根據(jù)其所處環(huán)境條件和設(shè)計使用年限要求進(jìn)行耐久性設(shè)計5.1基本要求波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋中所使用的材料性能應(yīng)符合現(xiàn)行的國家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)5.2混凝土5.2.2波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋上部結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應(yīng)低5.3普通鋼筋與預(yù)應(yīng)力筋波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋所用的普通鋼筋與5.4鋼材征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度及工作環(huán)5.4.3波形鋼腹板及其連接件焊接材料65.4.5高強度螺栓、螺母、墊圈的技術(shù)條件應(yīng)符合6.1.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋應(yīng)按以下基本假定進(jìn)行結(jié)構(gòu)a)波形鋼腹板與混凝土頂、底板共同工作，不會發(fā)生相對滑移或剪切連接破壞；d)剪力由波形鋼腹板承擔(dān)且剪應(yīng)力沿波形鋼腹板高度方向均勻分布。6.2.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋一般用于線性分析的剛度計算截面(如圖5a所示)。主梁彎有效截面進(jìn)行計算(如圖5c)所示)。而計算單元、邊界條件和 6.2.2單箱單室波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁的扭轉(zhuǎn)慣性矩可按式(1)計算。對于雙室或多4A2mmm1-α)nst4(1+α)t2(1-α)」Jt——扭轉(zhuǎn)慣性矩(mm4)；7b16.3.2波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的沖擊系數(shù)要根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)基頻按照J(rèn)TGD606.4.1橫向分析包括橫隔板、橋面板、底板及波形鋼腹板與混受力計算，波形鋼腹板與頂?shù)装褰Y(jié)合部做剛接處理，將波形鋼腹板的重心間距視為Dxx..............................................................................Dx——等效單位長度橫向抗彎剛度(N2mm2/mm)；E——波形鋼腹板的彈性模量(MPa)；Ix——單位長度波形鋼腹板繞縱橋向的慣性矩(mm4/mm)，按式(32)計算。a)確定所需計算的截面，進(jìn)行車輛最不利縱橫向布置；8b)確定板的有效分布寬度：將箱梁外伸懸臂板視作固支懸臂板；將中部頂板視作簡支于兩腹板c)根據(jù)有效寬度范圍，得出截面沿縱向單位箱梁上的作用荷載；計算，其中體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力設(shè)計值應(yīng)采用作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下，單向受壓支座不應(yīng)處于脫7.1.4波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行驗算時，作用的效應(yīng)(其載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其作用基本組合的效應(yīng)設(shè)計值7.2.4波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力束應(yīng)作為抗拉鋼筋來進(jìn)行截面σpu=σpe σpu≤fpd σpu——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限設(shè)計值(MPa)；fpd——預(yù)應(yīng)力束的抗拉屈服強度(MPa)。9rqfSsk≤Sbk.........................................Ssk——不平衡作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合；Sbk——平衡作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。b)汽車荷載橫向應(yīng)按相應(yīng)規(guī)范的最不利位置布置，多車道橋梁汽車荷載產(chǎn)生的效應(yīng)不得折減；組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響。對波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的混凝土頂、底板的抗和預(yù)應(yīng)力筋的拉應(yīng)力進(jìn)行計算。計算時作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載效應(yīng)考慮沖擊系8.2.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力損失按JTGD62截面抗裂驗算，驗算箱梁頂、底板斜截面主拉應(yīng)力時應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的作用，扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力應(yīng)8.2.5波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的撓度驗算可根據(jù)形鋼腹板因剪切變形產(chǎn)生的撓度按式(6)～ wτdx…………………Aw=hwtwζ βi wτ——波形鋼腹板因剪切變形產(chǎn)生的撓度kv——剪切修正系數(shù)，可取kv=1；βi——波形鋼腹板的剪切分擔(dān)率；G——波形鋼腹板的剪切模量(MPa)；aw——波形鋼腹板直板段長度(mm)；h——組合梁高度(mm)。8.2.6波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋頂、底板混凝土的壓應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力計算應(yīng)按9混凝土橋面板設(shè)計9.1一般規(guī)定9.1.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁的橋面板必須充分考慮波形鋼腹板的力學(xué)特性進(jìn)行設(shè)計。9.1.3橋面板設(shè)置承托時，其外形尺寸及構(gòu)造(o9.2橋面板的設(shè)計彎矩組成的箱形框架來計算。計算中應(yīng)考慮混凝土橋面板預(yù)應(yīng)力束產(chǎn)生的超靜定力的影響9.3橋面板縱向抗剪計算ttb2b0b1AaAbabbAbbbteteb2b0b1AaAbhacAbcAbbbateateb2b0b1AAbhAbaAbAt——混凝土橋面板頂部附近單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm9.3.2單位長度混凝土橋面板內(nèi)橫向鋼筋總面積應(yīng)滿足式(9)要求：L表1單位長度內(nèi)在垂直于主梁方向上的鋼筋截面面積AeAeAb+At2Ab2Abh9.3.3波形鋼腹板PC組合梁承托及混凝土橋面板縱向界面抗剪承載力lRd..........................................................=max..............................b)單位梁長內(nèi)b-b、c-c、d-d縱向受剪 ...............................................................................................................................................................預(yù)應(yīng)力束在梁跨中間錨固，錨固點前(預(yù)應(yīng)力作用區(qū)段)傳遞剪................................................................................VI0——組合梁截面換算截面慣性矩(mm4)；9.3.5單位長度內(nèi)縱向界面抗剪承載力設(shè)vlRd=0.7bfftd+0.8Aefsd ffcd bf——橋面板縱向受剪界面在垂直于主梁方向上的長度，按圖8所示的a-a、b-b、c-c及d-d10.1.1波形鋼腹板的驗算應(yīng)包括波形鋼腹板剪應(yīng)力驗算、屈曲穩(wěn)定10.1.2對于組合腹板段的波形鋼腹板應(yīng)按波形鋼腹板承擔(dān)全部剪力10.2.1波形鋼腹板的抗剪驗算應(yīng)包括持久狀況承載能力極限狀態(tài)抗10.2.2波形鋼腹板的剪應(yīng)力應(yīng)同時計入剪力、扭矩以及其與預(yù)應(yīng)力力包括預(yù)應(yīng)力的二次效應(yīng)，扭矩可取汽車荷載最不利偏載情況下的組合設(shè)計值?？辜?0.2.3波形鋼腹板持久狀況承載能10.2.4波形鋼腹板持久狀況、短暫10.2.5波形鋼腹板的承載能力極限狀態(tài)抗剪強度vτmd=...........................................τmd——剪力與預(yù)應(yīng)力的豎向分力產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計值(MPa)；τtd——扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計值(MPa)；fv——鋼板的抗剪強度設(shè)計值(MPa)；Vp1——作用效應(yīng)基本組合下預(yù)應(yīng)力對計算截面單塊波形鋼腹板產(chǎn)生的豎向Td——作用效應(yīng)基本組合下計算截面的扭矩設(shè)計值(N2mm)；Am、tw、α——按式(1)計算。10.2.6波形鋼腹板正常使用極限狀態(tài)剪應(yīng)力應(yīng)符τmk+τtk≤0.625fyv.....................................τmk=............................τmk——剪力與預(yù)應(yīng)力的豎向分力產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計值(MPa)； τtk——扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計值(MPa)； fyv——波形鋼腹板剪切屈曲強度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)，取屈曲強度的13；Tk——作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，計算截面的扭矩設(shè)計值(N2mm)。10.2.7波形鋼腹板的承載能力極限狀態(tài)組合屈曲τcr——波形鋼腹板組合屈曲臨界剪應(yīng)力(MPa)；τcr,G——波形鋼腹板整體屈曲臨界剪應(yīng)力(MPa)，按10.2.8條計算。10.2.8波形鋼腹板局部（整體）屈曲臨界剪應(yīng)力τcr,L(τcr,G)按式(26)～(28)計算： λs ............................ λs=fv/τEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(e),c)r,L..........................................................................(27) 或λs=fv/τEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(e),c)r,G........................................................................(28)λs——折算板寬厚比，計算τcr.L時，按式(27)計算，計算τcr.G時，按式(28)計算；τEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up6(e),c)r,L——彈性局部屈曲臨界剪應(yīng)力(MPa)，按式(29)～(30)計算：2...................................................................w/aw)2 τEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up6(e),c)r,G——彈性整體屈曲臨界剪應(yīng)力(MPa)，按式(31)～(33)計算：.................................................................EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(3),w)..........................................................................k——波形鋼腹板局部屈曲系數(shù)；V——波形鋼腹板的泊松比；β——波形鋼腹板整體嵌固系數(shù)，取1.0；IyIxδζ——單位長度波形鋼腹板繞縱橋向的慣性矩(mmEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(b),v)NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up6(b),v)——螺栓的抗剪承載力設(shè)計值(N)；μ——摩擦面的抗滑移系數(shù)，按GB50017取用。................................................................................N——螺栓個數(shù)。10.3.2波形鋼腹板直角角焊縫在剪力作用下≤ffw.........................................τf——波形鋼腹板直角角焊縫在剪力作用下產(chǎn)生的剪應(yīng)力(MPa)；Vf——焊縫承受的豎向剪力設(shè)計值(N)；Σlw——焊縫的計算長度之和(mm)，對ffw——角焊縫的強度設(shè)計值(MPa)，按GB50017取值。10.4.1在承載能力極限狀態(tài)下，應(yīng)對焊接連接縱橋向和橫橋向的合WWWWWfWWWW≤ffw....................................................................τf——水平剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力(MPa)；EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),d)Σlw——焊縫的計算長度之和(mm)，對每條焊縫取其實際長度減去2hf。≤ffw.............................................................Mu——橫向抗彎承載力設(shè)計值(N2m)。11.1.1波形鋼腹板組合梁橋抗剪連接件的選用，應(yīng)保證波形鋼腹板11.1.2抗剪連接件應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)抗剪強度計算和正常使算。其中承載能力極限狀態(tài)抗剪強度計算應(yīng)采用作用的基本組合，正常使用極限狀態(tài)計算11.1.3波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁正常使用極限狀態(tài)下，單個11.1.4波形鋼腹板與混凝土頂、底板連接件的常見形式包含嵌入型連接件(見圖4-a)、雙開孔鋼板連接件(見圖4-b)、單開孔鋼板+栓釘連接件(見圖4-c)、角鋼連接件(見圖4-d)及栓釘連接件等。如11.2.1對于單箱單室截面，波形鋼腹板與頂、底板連接處的單位長度水平剪..................................................................................................................................................EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),d)QEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),k)——抗滑移計算時，波形鋼腹板與箱梁頂、底板連接處的單位長度水平剪力設(shè)計值(N/mk——作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下單箱截面的VVS——混凝土頂板或底板對截面中性軸的面積矩(mm3)；I——組合梁截面的慣性矩(mm4)。11.2.2波形鋼腹板與混凝土頂板、底板的連接件的抗剪Y0QEQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(e),d)≤Qpus................................................s——連接件縱橋向間距(mm)，對于嵌入型連接件取0.5倍波形鋼腹板波長。EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up8(c),p)fstd——栓釘抗拉強度設(shè)計值(MPa)。當(dāng)栓釘材料性能等級為4.6級時，取fstd=400（MPaEc、Es——混凝土和栓釘?shù)膹椥阅Ａ?MPa)；fcu、fcd——混凝土的立方體抗壓強度和軸心抗壓強度設(shè)計值(MPa)；η=0.21ldd+0.73（ld為栓釘縱向間距，d為栓釘直徑，單位mm對于C45、C50混凝土，11.2.4栓釘連接件的抗滑移應(yīng)符EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),k)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(c),sa)=8.408..........................=1.538.............EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(c),sa)fcu,k——混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值11.2.5雙開孔鋼板連接件的水平抗剪承載力設(shè)計值Qpu應(yīng)取混凝土剪力銷抗剪承載力Qpu1、混凝土剪力銷抗劈裂承載力Qpu2以及開孔鋼板孔間抗剪承載力Qpu3的最小值：Qpu11.4(dp2-ds2)fcd+1.2ds2fsd}....................................................(48)b)混凝土剪力銷抗劈裂承載力設(shè)計值按式(49)計=7.5npfcddpt.......................................................................(49)t——開孔鋼板厚度(mm)。pfvdjt..........................................................................(50)fν——鋼板抗剪強度設(shè)計值(MPa)；dj——開孔鋼板的孔凈距(mm)。EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),k)afstk——貫穿鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；fcu,k——混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)。EQ\*jc3\*hps13\o\al(\s\up5(c),p)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),k)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(c),sa)+μfsldAs............................μ——系數(shù)，取1.0；fsld——接合鋼筋的抗拉強度設(shè)計值(MPa)；As——連接件縱橋向間距(mm)；=fcdAas/1.5........................................................................(56)bashashas...............................................................................Fh——連接焊縫承受的水平剪力(N)；QEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(e),d)——角鋼連接件承受的單位長度水平剪力設(shè)計值(N/mm)，按式Md≤npbpQpu....................Md——角隅彎矩設(shè)計值(N2m)；bp——開孔板的間距(mm)； Nd=1.283Hfcd≤Nd=1.283Hfcd≤4dfstd Md——角隅彎矩設(shè)計值(N2m)；H——栓釘長度(mm)；d——栓釘直徑(mm)；fstd——栓釘抗拉強度設(shè)計值(MPa)。 bs bsMd\/MMda)單開孔鋼板+栓釘連接件 MdMd MduluBuRu U形鋼筋與角鋼焊接：Md Afsd——貫穿鋼筋抗拉強度設(shè)計值(MPa)；Bs——貫穿鋼筋間距(mm)；fu——U形鋼筋抗拉強度設(shè)計值(MPa)；uu——U形鋼筋截面周長(mm)；11.4.1抗剪連接件應(yīng)根據(jù)下列公式(65)～(66)進(jìn)行疲勞驗算: ΔNp=Np,max-Np,min YFf——疲勞荷載分項系數(shù)，取1.0；YMf——疲勞抗力分項系數(shù)，對重要構(gòu)件ΔNp——抗剪連接件按疲勞荷載模型計算Np,max、Np,min——無限疲勞壽命驗算的疲勞荷載模型按最不利情況加載于影響線得出的最大和11.4.2抗剪連接件的疲勞荷載模型，采用JTGD60規(guī)定的等效車道荷載形式均布荷載為0.3qk，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk和均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk應(yīng)按JTGD60相關(guān)規(guī)定取值，計算時應(yīng)考EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(c),v)NEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up5(c),v)——連接件的抗剪承載力設(shè)計值(N)。12.1.1為使波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋具有足夠的剛度，必12.1.2當(dāng)將橫隔板與轉(zhuǎn)向塊設(shè)計成一體時，除進(jìn)行通常的荷載所引12.2.1轉(zhuǎn)向塊應(yīng)做成能將體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的轉(zhuǎn)向力順利傳遞到主梁12.3.1內(nèi)襯混凝土應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)斜截面抗剪承載力驗算12.3.2在荷載作用下，驗算內(nèi)襯混凝土受力及配筋時，內(nèi)襯混凝土wAw——波形鋼腹板的有效抗剪截面面積(mmV——剪力設(shè)計值(N)。12.3.3根據(jù)內(nèi)襯混凝土承擔(dān)的剪力值，對彎起鋼筋及箍筋進(jìn)行配置σtp=..............................................................................................................................................σtp——內(nèi)襯混凝土的主拉應(yīng)力(MPa)；σc——內(nèi)襯混凝土的軸向壓應(yīng)力(MPa)，τc——內(nèi)襯混凝土的剪應(yīng)力(MPa)；Ic——內(nèi)襯混凝土最小厚度截面慣性矩(mm4)；13.1.2波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的梁高設(shè)計可參照常規(guī)預(yù)13.1.4波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的截面總體尺寸可參照常13.2.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋在支點處應(yīng)設(shè)置內(nèi)襯混凝13.2.2臨近支點處的波形鋼腹板高度較高時，應(yīng)在波形鋼腹板內(nèi)側(cè)13.2.3組合腹板段內(nèi)襯混凝土應(yīng)根據(jù)抗裂驗算結(jié)果確定是否設(shè)置豎13.3.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋頂板、底板的厚度應(yīng)根據(jù)13.3.2波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋根據(jù)頂、底板與波形鋼腹段長度、幅段傾角等進(jìn)行合適的選擇，并做相應(yīng)的研究、試驗以確保3302/03302/0L303/0L30313.4.4波形鋼腹板的連接形式和構(gòu)造尺寸由承載力要求13.4.5波形鋼腹板現(xiàn)場工地連接分為焊接連接和高強螺栓連接。焊13.5.1波形鋼腹板與混凝土頂、底板連接件形式的選取應(yīng)考慮構(gòu)造久性等因素。波形鋼腹板與混凝土頂、底板連接件的構(gòu)造除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定外，還應(yīng)應(yīng)能抵抗因車輛荷載所導(dǎo)致的與橋軸成直角方向的橋面板角隅彎矩，以保證橋梁運營期間13.5.3波形鋼腹板與混凝土頂、底板的連接，應(yīng)保證其正常使用13.5.4連接部必須密封并實施恰當(dāng)?shù)姆栏g處理。其它構(gòu)造上還13.5.6嵌入型連接件中波形鋼腹板斜板段的投影面積(A1=埋深3波高)不應(yīng)小于板腋有效承壓面積(A=b03h0)的1/5(見圖17)。AA13.5.8波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋采用翼緣型連接件時，為件的翼緣板縱向連接間應(yīng)留一定的間隙，同時波形鋼腹板頂面應(yīng)切圓角，以避免焊縫與翼緣板13.5.9當(dāng)波形鋼腹板與梁底板采用翼緣型連接件時，應(yīng)在連接件的b)開孔鋼板孔徑應(yīng)大于貫穿鋼筋直徑與集料最大顆粒直徑的2倍之和，可取45mm～60mm；c)孔與孔的中心間距不宜大于500mm，可取150mm～2d)孔距鋼板邊緣的凈距不宜小于孔中心距的一半；e)貫穿鋼筋應(yīng)采用HRB400及以上強度級別的f)雙開孔鋼板連接件中，兩個開孔鋼板之間的距離應(yīng)大于開孔鋼板a)栓釘?shù)拈L度不應(yīng)小于栓釘直徑的4倍，有拉拔作用時b)栓釘縱橋向的中心間距不應(yīng)小于6倍的栓釘直徑，c)栓釘連接件沿主要受力方向中心間距不應(yīng)超過300mm；d)栓釘連接件的外側(cè)邊緣距翼緣板邊緣的距離13.6.1為保證波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的抗扭剛度，應(yīng)13.6.2波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋應(yīng)在支點處以及在底板或13.6.5波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋采用頂推施工或者波形鋼13.8.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋宜采用體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力力筋宜主要承擔(dān)一期恒載，體外預(yù)應(yīng)力筋宜主要承擔(dān)二期恒載及活載等。預(yù)應(yīng)力筋的布置數(shù)量13.8.4體外預(yù)應(yīng)力筋在轉(zhuǎn)向塊處的彎折轉(zhuǎn)角不應(yīng)大于15°,轉(zhuǎn)向塊鞍座處最小曲率應(yīng)符合JGJ9213.9.1轉(zhuǎn)向塊的構(gòu)造形式應(yīng)根據(jù)13.9.3在轉(zhuǎn)向塊的設(shè)計中，宜考慮增加體外預(yù)應(yīng)力束的可能性，預(yù)13.9.4轉(zhuǎn)向塊內(nèi)應(yīng)設(shè)置兩種鋼筋，即圍住單個轉(zhuǎn)向器的內(nèi)環(huán)筋和沿13.10.3波形鋼腹板縱向節(jié)段間采用高強螺栓連接時，波形鋼腹板搭接13.10.5波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁硅膠等止水材料密封，防止雨露水滲入(見圖20)。14.1.2波形鋼腹板制造前應(yīng)按Q/CR9211、JT14.1.4連接件材料應(yīng)符合設(shè)計及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，連接件加工時，翼14.1.5波形鋼腹板與翼緣板及連接件間的焊接形式和焊縫尺寸14.2.2切割前應(yīng)將鋼料面上的浮銹、污物清除干凈。鋼料應(yīng)放平、墊14.2.4螺栓孔應(yīng)采取鉆孔工藝，不得采用沖孔、氣割孔，制成的孔14.2.8采用標(biāo)準(zhǔn)樣板鉆孔時，應(yīng)采用沖釘14.2.9用標(biāo)準(zhǔn)鉆孔樣板依次鉆足孔徑的零件，卡料厚度應(yīng)保證最底14.3.1切割后需焊接的邊緣應(yīng)進(jìn)行機械焊接坡口加工，不要求焊接14.3.4鋼板矯正應(yīng)采用冷矯。矯正后的鋼料表面不應(yīng)有明顯的凹痕14.3.5鋼板矯正的技術(shù)方法及允許偏差按Q/CR9211的規(guī)定。14.4.2模壓法：利用液壓機與波形近似截面的模具進(jìn)行一次性成型的方法(圖21)。一臺14.4.3沖壓法（也稱折彎法）：利用折彎機多次反復(fù)折壓成型的方法(圖22)。a)波形鋼腹板加工成型時轉(zhuǎn)角半徑一般應(yīng)不小于板厚的15倍；≥7t≥5t14.5.1波形鋼腹板的組拼應(yīng)在作業(yè)車或標(biāo)準(zhǔn)鋼胎膜上進(jìn)行，組拼角14.5.3波形鋼腹板節(jié)段與節(jié)段間的連接通常有：高強度螺栓連接法、14.5.4波形鋼腹板之間的連接方式，設(shè)計和制造時應(yīng)選擇能以工廠a)涂裝前應(yīng)采用拋丸或噴砂的工藝，對波形鋼腹板表面應(yīng)進(jìn)行二次除銹，將表面氧化皮和鐵銹噴涂方法，做成噴漆樣板，經(jīng)檢查確認(rèn)平板區(qū)和焊縫區(qū)各項檢驗指標(biāo)均除現(xiàn)場修復(fù)及最后整體面漆可在現(xiàn)場作業(yè)外，其余涂裝5℃~30℃之間，相對濕度不應(yīng)大于80%。不得在雨天、有揚塵風(fēng)、蚊蟲多、鋼材表面有潮氣、結(jié)露、涂漆后表面易產(chǎn)生氣泡時涂裝；涂裝后4h內(nèi)應(yīng)加以保護(hù)，18593的規(guī)定）。應(yīng)采用靜電噴涂及熱噴涂方式，并加熱使涂層固化。b)鋁和鋅防腐系列：主要有噴鋁、噴鋅和噴涂鋅鋁合金涂層。應(yīng)采用電弧熱噴涂工藝，不宜采c)富鋅系列：主要有機類富鋅、無機類富鋅涂料。應(yīng)采用高壓無氣噴涂方式。不宜采用水性富a)中層防護(hù)宜配置具備屏蔽封孔功能的涂層a)面層防護(hù)宜配置具備耐候及防化學(xué)腐蝕功能的涂層體系，面層防護(hù)采用粉體涂裝的，宜配置聚酯等面層體系，應(yīng)采用靜電噴涂及熱噴涂方式，并加熱使涂層b)面層涂裝可采用聚氨脂類、聚硅氧烷類和氟碳類等液態(tài)涂料；c)應(yīng)采用高壓無氣噴涂方式。面層液態(tài)涂料涂裝宜分成二層，一層在工廠涂裝，最后一層在安根據(jù)不同的成品保護(hù)要求，可采用粘貼有粘性的塑料薄膜的罩膜保護(hù)法；或臨時涂刷一層15.1.2安裝前應(yīng)對臨時支架、支撐、吊機等臨時結(jié)構(gòu)本身在不同受進(jìn)行驗算，對波形鋼腹板應(yīng)按板塊設(shè)計編號進(jìn)行核對并查驗產(chǎn)品出廠合格證及材料的質(zhì)量證明書應(yīng)對橋梁的墩臺頂面高程、中線及各孔跨徑進(jìn)行復(fù)測，誤差在允許偏差內(nèi)方可安裝。15.1.4波形鋼腹板的二次涂裝應(yīng)在15.1.6安裝前對連接件進(jìn)行外觀檢查，其外觀應(yīng)平整、無裂縫、15.1.7澆筑混凝土之前，應(yīng)對連接件的位置進(jìn)行檢查；混凝土在施發(fā)生偏移，必要時應(yīng)采取臨時措施保證施工過程中連接件的位置，若超出允許偏差15.1.8應(yīng)保證連接件周圍混凝土的密實性，保證連接件周圍的混15.1.9波形鋼腹板翼緣板與混凝土連接一側(cè)的表面不得有油漆，在15.2.1在運輸和保存過程中采用多層疊放的形式，底層鋼板支撐在15.2.2為妥善保護(hù)防腐涂裝層，在h)六級及以上大風(fēng)、雷雨天氣時禁止起吊作業(yè)。15.3.3在鋼腹板安裝定位后，同時注意連接件中貫穿鋼筋與頂?shù)装?5.4.1波形鋼腹板節(jié)段之間的焊接連接，應(yīng)在梁段就位、固定、并經(jīng)焊縫間隙和焊接板面高低差等進(jìn)行檢查，并應(yīng)采用鋼絲砂輪對焊縫進(jìn)行除銹，且工地焊接應(yīng)在除15.4.3工地焊接時應(yīng)設(shè)立防風(fēng)、防雨設(shè)施波形鋼腹板施工現(xiàn)場涂裝修復(fù)：在清除焊接時燒蝕區(qū)域的涂裝后，涂刷富鋅底漆。中層涂裝做法不變，修復(fù)寬度以焊接施工時不破壞相鄰?fù)繉訛闇?zhǔn)，各層修復(fù)厚度應(yīng)以原設(shè)計厚度的15.6.1高強度螺栓宜選用大六角頭螺栓。高強度螺栓、螺母及墊圈15.6.3高強度螺栓的施工預(yù)拉力應(yīng)符合設(shè)計要求。高強度螺栓連接副涂裝前應(yīng)先對焊縫表面及焊縫兩邊進(jìn)行處理，清除表面的銹跡、焊渣、氧化皮、油a)涂裝層數(shù)和漆膜厚度應(yīng)符合設(shè)計要求。防腐涂料應(yīng)有良好的附著性、耐蝕性，底漆應(yīng)具有良b)涂裝完成后，波形鋼腹板表面有光澤，顏色均勻，不應(yīng)有露底、漏涂與涂層剝落、破裂、起c)波形鋼腹板縱向節(jié)段間采用高強螺栓連接時，波形鋼腹板搭接面宜采用無機富鋅底漆涂裝。16.1.2連接件宜在工廠成型和焊接行準(zhǔn)確的測量放樣；連接件安裝前應(yīng)進(jìn)行外觀檢查，外觀應(yīng)平整16.1.4混凝土澆筑前，應(yīng)檢查連接型鋼和栓釘安裝質(zhì)量。連接件周16.2.3栓釘布置間距及栓釘連接件外側(cè)邊緣與翼緣鋼板邊緣的距16.3.3貫穿鋼筋直徑和材料應(yīng)符合設(shè)計要求，使用前應(yīng)以批次控制16.3.4貫穿鋼筋安裝及定位應(yīng)符合設(shè)計要b)對于設(shè)置承托的混凝土板貫穿鋼筋安裝，可以先穿入貫穿鋼筋，后安裝模板，并利用普通鋼c)貫穿鋼筋應(yīng)居中于預(yù)留孔，安裝偏差不應(yīng)超過5mm且垂直于開孔板，并定位牢固；d)貫穿鋼筋安裝偏差不應(yīng)超過5mm。偏差量可通過鋼筋周邊至孔周邊的距離以及相鄰鋼筋間距16.3.6宜進(jìn)行工藝試驗驗證混凝土配合比及性能，并在貫穿鋼筋、16.4.1嵌入型連接件的接合鋼筋與波形鋼腹板的焊接連接應(yīng)在工廠16.4.2在波形鋼腹板與混凝土底板交接界面上應(yīng)采取密封措施防水、16.6.1應(yīng)保證混凝土填充密實并與連接件良好接觸。對受混凝土收16.6.3當(dāng)連接件布置成倒立狀態(tài)時，應(yīng)在鋼板上設(shè)孔用于混凝土振澆筑密實；當(dāng)連接件布置成倒、側(cè)立狀態(tài)時，應(yīng)16.6.5對直立栓釘，宜采用平板式振搗器；對側(cè)立栓釘，宜選用較17.1.1所用的水泥、砂、石、水、外摻劑及混合材料的質(zhì)量和規(guī)格17.1.2支架和模板的強度、剛度和穩(wěn)定性，應(yīng)符合JTG/TF50有關(guān)規(guī)定。17.2.1波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋的現(xiàn)澆可使用滿堂支架或式、盤扣式、門式或扣件式等鋼管構(gòu)件，波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋支架宜17.2.2施工支架應(yīng)具備波形鋼腹板就位、平面糾偏、高度調(diào)整、傾17.2.3靠架與可調(diào)拉桿的剛度可適當(dāng)加大，以控制波形鋼腹板加載17.2.4支架應(yīng)預(yù)留施工預(yù)拱度，在確定施工b)超靜定結(jié)構(gòu)由于混凝土收縮、徐變及溫度變化引起的撓度；c)加載后由于構(gòu)件接頭擠壓和卸落設(shè)備壓縮所產(chǎn)生的非彈性變形擠壓值；17.2.5當(dāng)在軟弱地基上設(shè)置滿布現(xiàn)澆支架時，應(yīng)對地基進(jìn)行處理，17.3.2波形鋼腹板的安裝在底板鋼筋綁扎后、頂板鋼筋綁扎前，波視吊裝能力與波形鋼腹板節(jié)段剛度而定，安裝順序宜從一端向另一端順序安裝，并及時糾偏焊接。a)安裝波形鋼腹板前，應(yīng)在底模板上標(biāo)記出底板鋼筋位置及波形鋼腹板位置，以保證橫隔板位置準(zhǔn)確，避免底板鋼筋與波形鋼腹板的下翼緣連接件互相干擾；b)多箱室波形鋼腹板安裝，可按照先邊腹板，后中腹板的順序進(jìn)行；17.3.5為保證鋼腹板位置準(zhǔn)確，宜在腹板兩側(cè)及翼緣板上設(shè)置臨a)安裝前計算箱梁內(nèi)尺寸斷面，可用鋼管制成胎具控制箱梁斷面形狀；a)宜在波形鋼腹板底部設(shè)臨時千斤頂調(diào)整標(biāo)高，上下翼緣板上設(shè)置可調(diào)支撐腳，微調(diào)波形鋼腹b)宜在波形鋼腹板頂端每隔3m～5m，設(shè)置17.4.2混凝土澆筑時縱向從梁跨中向墩頂方向澆筑，防止?jié)仓^程18.1.1所用的水泥、砂、石、水、外摻劑及混合材料的質(zhì)量和規(guī)格18.1.2大跨徑波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋采用懸臂施工法施18.1.4懸臂施工時應(yīng)對梁的高程、軸線以及波18.1.5在施工過程中，梁體不得出現(xiàn)寬度超過設(shè)計和規(guī)范規(guī)定的受18.2.2掛籃設(shè)計時，應(yīng)預(yù)留波形鋼腹板的吊裝設(shè)備與空間，錨固部位18.2.3當(dāng)采用波形鋼腹板作為掛籃主承重梁進(jìn)行懸臂施工時，應(yīng)對18.2.4掛籃應(yīng)根據(jù)實際可能發(fā)生的作用及其最不利組合進(jìn)行設(shè)計18.2.6掛籃模板的結(jié)構(gòu)形式、幾何尺寸，應(yīng)能適應(yīng)梁段長度及高度18.2.7掛籃后吊桿和下限位拉桿孔18.2.8掛籃支承平臺除應(yīng)有足夠的強度外，還應(yīng)有足夠的平面18.2.9掛籃使用前，應(yīng)對制作及安裝質(zhì)量進(jìn)行全面檢查，進(jìn)行行走狀態(tài)的非彈性變形并測量掛籃的彈性變形值，以b)波形鋼腹板定位；c)設(shè)置臨時支撐固定內(nèi)外側(cè)波形鋼腹板使之成為整體，并應(yīng)留有可調(diào)整余地。18.3.3波形鋼腹板起吊系統(tǒng)宜采用塔吊起吊，將波形鋼腹板運輸至a)塔吊起吊b)轉(zhuǎn)換18.3.4波形鋼腹板應(yīng)根據(jù)橫向坐標(biāo)、縱向坐標(biāo)和豎向坐標(biāo)進(jìn)行空間a)測量合龍段的實際尺寸，合龍段波形鋼腹板根據(jù)現(xiàn)場實際長度精確確定；b)調(diào)整合龍段兩端的標(biāo)高至符合設(shè)計要求；d)將波形鋼腹板吊裝就位，按設(shè)計連接方式與合龍口兩側(cè)鋼腹板有效連接；使合龍高差在允許誤差范圍之內(nèi)。澆筑混凝土前應(yīng)確保支架與梁底之間能相對滑動，使邊跨18.5.1應(yīng)測量箱梁頂面標(biāo)高及軸線，連續(xù)測試溫度影響偏移值，觀18.5.2合龍順序應(yīng)按設(shè)計要求進(jìn)行，設(shè)計無要求時，一般先邊跨，龍時，必須同時均衡對稱地合龍。合龍時，橋面上設(shè)置的所有臨時荷載均應(yīng)與監(jiān)控單位和18.5.3連續(xù)梁合龍段長度及體系轉(zhuǎn)換應(yīng)符合設(shè)計規(guī)定，將兩懸臂端a)復(fù)查、調(diào)整兩懸臂端合龍施工荷載，使其對稱相等，如不相等時，應(yīng)用壓重調(diào)整；b)檢查梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束是否張拉完成；c)復(fù)測、調(diào)整中跨、邊跨懸臂的撓度及兩端的高差；d)觀測了解合龍前的溫度變化與梁端高程及合龍段長度變化的關(guān)系；e)合龍前應(yīng)在兩端懸臂預(yù)加壓重，并于澆筑混凝土過程中逐步撤除，使懸臂撓度保持穩(wěn)定。合龍宜在一天中最低氣溫時完成。合龍段的混凝土強度等級可提高一級，以盡早張19.1.1所用的水泥、砂、石、水、外摻劑及混合材料的質(zhì)量和規(guī)格19.1.3梁體在吊裝移出預(yù)制底座時，混凝土的強度不得低于設(shè)計要19.1.5梁體就位后，梁端支座應(yīng)19.1.6梁體之間的接縫填充材料的19.2.4預(yù)制梁制作時應(yīng)充分考慮波形鋼腹板剪19.2.5對波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁的預(yù)制場布置、預(yù)制和存19.3.2預(yù)制梁在運輸?shù)倪^程中，應(yīng)注意保19.4.4預(yù)制波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁就位后，應(yīng)及時設(shè)置保19.4.5在預(yù)制波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁整體運輸與安裝時必須配上的設(shè)計荷載；支座體系轉(zhuǎn)換必須符合設(shè)計規(guī)19.4.6預(yù)制波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁橋安裝過程中，應(yīng)經(jīng)常對20.1.2導(dǎo)梁應(yīng)在地面試裝后，再在臺座上安裝