地連墻鋼筋籠吊裝安全施工T及T吊裝驗算及設備選用

②鋼筋籠縱向吊點布置：a.上半截鋼筋籠長度H為38.5m的縱向吊點位置見下圖5.3-1所示。圖5.3-138.5米長鋼筋籠吊點示意圖b.下半截鋼筋籠長度H為22.1m的縱向吊點位置見下圖5.3-2所示。圖5.3-222.1米長鋼筋籠吊點示意圖5.3.1一字形鋼筋縱向吊點布置1）重心計算：本工程鋼筋籠長度為60.6m，鋼筋籠厚度為1000mm。上半節(jié)籠長38.5m，籠重61.9t；下半節(jié)籠長22.1m，籠重19.6t。38.5m長鋼筋籠重心計算：M總=1048323.34Kg.m、G總=61880.5Kg，重心距籠頂i=M總/G總=16.95m2）縱向吊點布置本方案縱向設置5排吊點，縱向吊點頂端設置在籠頭頂端，含冠梁尺寸。底端吊點距鋼筋籠底端距離需有利于副吊點卸扣拆卸。中間吊點，間距根據(jù)鋼筋籠長度適當分配調(diào)整，一方面以保證主副吊之間負荷合理分配，同時又有利于減小鋼筋籠縱向負彎矩。圖5.3.1-1鋼筋籠吊點設置示意圖根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下，鋼筋籠縱向受力彎矩見圖5.3.1-2如示：圖5.3.1-238.5m鋼筋籠縱向受力彎矩圖+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q為均布荷載，M為彎矩。，又2L1+4L2=38.5m；得L1=2.9米，L2=8.175米。因此選取b、c、d、e、f起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中b、c、d是主吊位置，e、f為副吊位置，d、e段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，d、e兩點向中間移動，吊點距離分別為1m、10m、10m、4m、11m、2.5m，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。22.1m籠長縱向吊點設置:縱向吊點按照鋼筋籠長度設置4排。主吊車2道，副吊車2道。鋼筋籠縱向受力彎矩如下圖所示，由正負彎矩相等時所受彎矩變形最小原理得:圖5.3.1-222.1m籠長縱向吊點布置圖+M=－M其中：+M=1/2*qm2－M=1/8*qn2－1/2*qm2故:n=2√2m又:2m+3n=22.1m得：n=5.97,m=2.095因此選取b、c、d、e點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中b、c是主吊位置，d、e為副吊位置，c、d段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，c、d兩點向中間移動，吊點距離分別為1m、8m、3m、8m、2.1m，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。圖5.3.1-338.5m鋼筋籠吊點布置示意圖圖5.3.1-438.5m鋼筋籠雙機抬吊示意圖圖5.3.1-5鋼筋籠平抬時受力分析圖鋼筋籠主吊、副吊平抬鋼筋籠時受力計算：根據(jù)起吊時鋼筋籠平衡得（鋼筋籠子重心在中間16.95米位置）：①3T1＇+2T2＇=66.9t（實際重量為61.9t,吊具按5t計算）②T1＇×1+T1＇×11+T1＇×21+T2＇×25+T2＇×36=66.9×16.95由以上①、②式得：T1＇＝15.5tT2＇=10.2t故鋼筋籠平抬時主吊與副吊受力如下：平抬鋼筋籠時主吊起吊重量為3T1＇=46.5t平抬鋼筋籠時副吊起吊重量為2T2＇=20.4t5.3.2一字形鋼筋籠橫向吊點布置鋼筋籠寬度方向吊點一般設置兩點、三點或者四點。根據(jù)鋼筋籠寬度B，吊點按比例位置設置。中間形成簡支，兩端形成懸挑結(jié)構(gòu)形式，從而使得鋼筋籠寬度方向吊裝時產(chǎn)生彎矩最小，本方案主吊吊點橫向設置四點、副吊吊點橫向設置四點。鋼筋籠處于垂直狀態(tài)后，鋼筋籠重量全部由主吊點承擔，特別是主吊點換繩時，吊點受力全部集中于籠頭部位，吊索水平分力對籠頭部位產(chǎn)生強大的擠壓力。為防止籠頭部位鋼筋籠層間擠壓變形，本方案寬度方向主吊點設置四個吊點。橫向吊點以鋼筋籠中心線對稱布設。=1\*GB3①主吊橫向吊點驗算根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠橫向受力彎矩見圖5.3.2-1如示：圖5.3.2-1鋼筋籠橫向受力彎矩圖+M=－M 其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q為分布荷載，M為彎矩。,又2L1+3L2=6m;得L1=0.572米，L2=1.618米。因此選取B、C、D、E四點為橫向吊點位置，橫向0.8m+1.3m+1.8m+1.3m+0.8m。橫向吊點布置見圖5.3.2-2。圖5.3.2-2鋼筋籠吊點橫向分布圖吊點的設置根據(jù)鋼筋籠的結(jié)構(gòu)形式及吊運需求確定。主要是確保鋼筋籠吊運過程中不致發(fā)生扭曲變形，同時便于吊裝過程中吊點卸扣的拆卸。5.3.3“L型”鋼筋籠吊點設置5.3.3.1“L型”橫向吊點布置（1）“L”型鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架、吊點及剪刀撐之外，另要增設鋼筋籠內(nèi)側(cè)斜撐桿和外側(cè)斜撐進行加強，增強鋼筋籠側(cè)向穩(wěn)定性，以防鋼筋籠在空中翻轉(zhuǎn)角度時發(fā)生變形。（2）異型槽段橫向吊點布置按照以下步驟進行計算設置：圖5.3.3-1“L”型鋼筋籠橫向重心位置示意圖根據(jù)鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向重心位置,L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標。假設：鋼筋籠橫斷面質(zhì)量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為SA=b(c?b)，B部分面積為SB=ab；首先計算出鋼筋籠橫斷面對X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重心為：如圖所示，L型鋼筋籠重心坐標G（x，y）則吊點坐標：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）E(b，（8xy-6yb+b2）/2（2x-b)）其中主吊主鉤吊點A、B、C、D兩點，主吊副鉤上、中、下吊點均為B、E兩點；副吊上、中、下吊點均為B、E兩點位置。圖5.3.3-2L型鋼筋籠吊點布置示意圖注：a、M、N分別為CD、AB的中點，EB∥MN。MN=EB=MN*(4x0-3b)/(4x0-2b)圖5.3.3-3L型鋼筋籠簡圖如上圖所示，L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（Xa，Ya）和（Xb，Yb）分別是A部分和B部分的重心坐標，（Xm,Ym）是鋼筋籠的重心坐標。假設：鋼筋籠橫斷面均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。SA=0.97*0.88=0.8536m2，SB=4.2*0.88=3.696m2，∑Mx=0.8536*（0.88+0.97/2）+3.696*0.44=2.7914m3∑My=0.8536*0.44+3.696*4.2/2=8.1372m3Xm=∑My/(Sa+Sb)=8.1372/(0.8536+3.696)=1.789mYm=∑Mx/(Sa+Sb)=2.7914/(0.8536+3.696)=0.6136m橫向吊點坐標為：A（2Xm—h/2，0）；B（2Xm—h/2，h）；C（h，2Ym—h/2）；D（0，2Ym—h/2）計算后橫向4個吊點坐標如下：A（3.138，0）；B（3.138，0.88）；C（0.88，0.7872）；D（0，0.7872）（見下圖）圖5.3.3-4L型鋼筋籠橫向吊點坐標對異形鋼筋籠采用橫向兩點起吊時，根據(jù)結(jié)構(gòu)的力學平衡原理可知：鋼筋籠橫斷面重心應位于吊點之間；吊點外鋼筋籠部分對吊點最大彎矩應盡量左右相等（圖中，A部分對吊點1的最大彎矩應與B部分對吊點2的最大彎矩應盡量相等）；鋼筋籠橫向最大正彎矩與最大負彎矩應盡量相等；因此橫向吊點選用B、C兩點。圖5.3.3-5L型鋼筋籠橫向吊點布置5.3.3.2“L型”縱向吊點布置根據(jù)彎矩平衡原理，正負彎矩相等時所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下，鋼筋籠縱向受力彎矩見圖5.3.3-6如示（“L型”鋼筋籠上半節(jié)最長33.9m，采用豎向四點吊，主吊兩點，副吊兩點）：圖5.3.3-633.9m鋼筋籠縱向受力彎矩圖+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q為均布荷載，M為彎矩。，又2L1+3L2=33.9m；得L1=3.225米，L2=9.15米。因此選取b、c、d、e起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中b、c是主吊位置，d、e為副吊位置，c、d段鋼筋籠為兩臺履帶吊中間段，在實際吊裝過程中主、副履帶吊無法做到完全同時起吊，導致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗，同時考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點進行適當調(diào)整，主吊靠近端部的點移向端部，籠頂懸壁1m，c、d兩點向中間移動，吊點距離分別為1m、11m、4m、14m、3.9m，并以此作為初步吊點位置，如鋼筋籠發(fā)生過大變形，將根據(jù)實際情況對吊點位置進行調(diào)整。具體見圖5.3.3-7.下半節(jié)縱向吊點布置計算過程與上述方法相同。圖5.3.3-7鋼筋籠縱向吊點布置圖5.3.4吊點加強措施為了滿足鋼筋籠吊裝要求，保證鋼筋籠在起吊過程中整體鋼度與穩(wěn)定性，鋼筋籠各吊點進行加固處理，在籠口第一排吊點位置橫向設置兩根Φ28鋼筋對籠口進行加強，每道豎向桁架設置一個U形Φ36鋼筋（吊點位置豎向桁架設置兩個）進行加固。豎向吊點加固，在每個吊點位置分別增加兩條豎向桁架“之”字形鋼筋具體如下圖：圖5.3.4-1加固筋及縱向桁架筋示意圖籠頭吊耳與縱向筋單側(cè)單面焊接長度不小于10D，籠頭吊筋與鋼筋籠有效焊接范圍不小于35D。鋼筋籠體部位吊點與水平橫筋單側(cè)焊接長度不小240mm。吊點部位受集中荷載，鋼筋籠局部易變形。為預防鋼筋籠起吊過程中局部扭曲變形，鋼筋籠吊點集中荷載影響區(qū)范圍內(nèi)需加強處理。A、適當調(diào)整鋼筋籠縱向桁架和水平桁架位置，使吊點綜合利用杵架設置。B、在吊點上下或左右各1m的區(qū)域范圍內(nèi)，加密布設水平分布筋和縱向主筋，使集中應力有效分散。對于異形鋼筋籠的起吊，應合理布置吊點的設置，避免擾度的產(chǎn)生，并在過程中加強焊接質(zhì)量的檢查，避免遺漏焊點。當鋼筋籠剛吊離平臺后，停止起吊，注意觀察是否有異?，F(xiàn)象發(fā)生，若有則立即予以補焊加強、加固L型橫向桁架筋用Φ28作為斜撐桿加強，入槽時割除，加固方法如下圖所示，具體設置位置可根據(jù)實際情況調(diào)整。 圖5.3.4-2L形鋼筋籠吊裝前加固圖 5.4鋼筋籠吊裝驗算本工程將鋼筋籠分為上下兩節(jié)鋼筋籠分節(jié)吊裝，，在槽口對接后用主吊整體下放，故主吊按最重的“一”字型首開幅（6m寬）,60.6m長鋼筋籠，分節(jié)吊裝驗算。總重量81.5t：上半節(jié)籠長38.5m，籠重61.9t；下半節(jié)籠長22.1m，籠重19.6t。5.4.1單機（主吊320T）吊裝驗算（1）主吊荷載驗算：當起重機吊裝鋼筋籠時，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，單機起吊載荷不得超過允許起重量的80%，即128×0.8=102.4t>（81.5+5）*1.1=95.15t，滿足要求，故320t履帶吊進行吊裝作業(yè)時其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿足要求。（2）主吊荷載狀態(tài)下行走驗算：當起重機吊裝鋼筋籠行走時，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，當起重機如需帶載行走時，載荷不得超過允許起重量的70%，即128×0.7=89.6t>（61.9t+5t）*1.1=73.6t，滿足要求，故320t履帶吊在進行吊裝作業(yè)行走時其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿足要求。5.4.2單機（副吊150T）吊裝驗算雙機抬吊時，副吊按承受鋼筋籠吊裝荷載的60%考慮。（61.9×0.6+5）*1.1=46.4t＜Q副=66.7t*0.8=53.36t，滿足要求。5.4.3雙機抬吊的驗算平抬鋼筋籠時320t履帶吊臂長62m，在幅度為12m時，起重量128t。150t副吊在臂長40m，幅度在10m時，起重量為66.7t。按《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.9條，采用雙機抬吊作業(yè)時，起吊重量不得超過兩臺起重機在該工況下允許起重量總和的75%，則：（128+66.7）×0.75=146.1t>（61.9+5）*1.1=73.6t，滿足要求。5.4.4履帶吊穩(wěn)定性驗算（1）320t履帶吊技術(shù)參數(shù)表，62m桿，12m工作半徑最大吊重為128噸。則：履帶吊提供的最大傾覆力矩M抗傾覆=128*（12-7.25/2）=1072t·m（2）地面坡度2%tgβ=2%β=0.02rad則1%坡度導致的扒桿頂水平位移L1+L2=62+2.54/sin79°=64.59m△L=（L1+L2）*β=64.59*0.02=1.3mM1=1.3*81.5=105.95t·m（3）由鋼筋籠產(chǎn)生的傾覆力矩M2=81.5*（12-7.25/2）=682.6t·m（4）∑M傾覆=（M1+M2）*1.15=（105.95+682.6）*1.15=906.9t·m小于M抗傾覆=1072t·m，故履帶吊穩(wěn)定性滿足要求。5.5吊索具配置及鋼絲繩強度驗算吊索具及鋼絲繩驗算統(tǒng)一以最不利狀態(tài)下6m首開鋼筋籠總吊裝重量進行驗算。鋼筋籠吊裝索具見表5.5-1。表5.5-1鋼筋籠吊裝索具一覽表(兩套）序號名稱規(guī)格（型號）單位數(shù)量備注1單門滑輪25t個8主吊用210t個8副吊用3主吊鋼絲繩φ50mm-6×37+1-1960MPa根450t鐵扁擔、4m長4φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊點用、18m長5φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊接長、12m長6副吊鋼絲繩Φ40mm-6×37+1-1960MPa根450t鐵扁擔、4m長7φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊點用、12m長8φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊接長、17m長9卸扣35t個4主吊扁擔上部1035t個4主吊扁擔下部1120t個4副吊扁擔上部1220t個4副吊扁擔下部1315t個12主吊點1410t個12副吊點1520t個12L型主吊點1610t個12L型副吊點5.5.1吊點吊環(huán)驗算吊點處鋼筋籠按吊裝要求進行局部加強。L型鋼筋籠吊裝：為了使本鋼筋籠回直后基本垂直，必須根據(jù)重心位置合理選擇吊點位置。主吊點鋼筋采用HRB400直徑36鋼筋。主吊點，全荷載吊環(huán)鋼筋驗算Ag=K×G/（n×2×Rg）×sinαAg——吊點鋼筋截面積（cm2）K——安全系數(shù)取1.5G——鋼筋籠重量（kg）81500kgα——90度n——吊點個數(shù)（鋼筋籠有8個吊點）Rg——鋼筋抗拉強度設計值：一級鋼2700kg/cm2，二級鋼3000kg/cm2Ag0=1.5×81500/（8×2×3000）×sin90°=2.55cm2取D=3.6cm，Ag=10.17cm2＞Ag0=2.55cm2，符合要求。主副吊點吊鉤相同均設36圓鋼。5.5.2鋼絲繩驗算鋼絲繩采用6×37+1,公稱抗拉強度為1770MPa，公稱強度為1770MPa，根據(jù)JGJ276-2012《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》4.3.1條“當利用吊索上的吊鉤、卡環(huán)鉤掛重物上的起重吊環(huán)時，不應小于6；當用吊索直接捆綁重物時，且吊索與重物棱角間采取了妥善的保護措施時，應取6～8；當?shù)踔?、大或精密的重物時，除應采取妥善保護措施外，安全系數(shù)應取10”，本處安全系數(shù)K取8。由《起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊》查得鋼絲繩數(shù)據(jù)如下：鋼絲繩最大許用拉力計算:（1）拉力計算公式：[F]≤Σsp*A/K公式中[F]——鋼絲繩允許用拉力（KN）Σsp———鋼絲繩破斷拉力（KN）K——鋼絲繩的安全系數(shù)A——折減系數(shù)（2）鋼絲繩安全系數(shù)：（3）考慮到鋼絲繩在承載時各鋼絲受力不均勻，繩芯及鋼絲繩彎曲，擠壓所產(chǎn)生的應力的影響，其理論破斷拉力可按下式計算：Sp=Σsp*A式中：Σsp為破斷拉力總和，A為考慮各種附加因素和受力不均勻的折減系數(shù)。由于實際使用鋼絲繩公稱抗拉強度為1770MPa則需要進行換算公稱抗拉強度為1770MPa時鋼絲繩容許拉力計算公式為：[F]≤Σsp*A/K，則：直徑50mm鋼絲繩容許拉力T=1580*0.82/8=161.9KN=16.19T直徑40mm鋼絲繩容許拉力T=1010*0.82/8=103.5KN=10.35T直徑36mm鋼絲繩容許拉力T=817*0.82/8=83.7KN=8.37T（4）主吊扁擔上部鋼絲繩(走雙繩)驗算主吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為鋼筋籠對接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q1=Q+G主吊=81.5t+5t=86.5t鋼絲繩直徑：50mm，[T]=16.19t鋼絲繩長度：L=2m*2=4m鋼絲繩：T=Q1/4sin450/2=15.3t＜[T]=16.19t，滿足要求。圖5.5-1主吊扁擔上鋼絲繩受力示意（2）主吊扁擔下部鋼絲繩驗算主吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為鋼筋籠對接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q=81.5t鋼絲繩直徑：40mm，[T]=10.35t；鋼絲繩：T=Q/8=81.5/8=10.2t＜[T]，滿足要求。（3）副吊扁擔上部鋼絲繩驗算副吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為雙機抬吊38.5m長鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：61.9t。吊重：Q1=61.9*0.6+5=42.14t鋼絲繩直徑：40mm，[T]=10.35t鋼絲繩長度：L=2m*2=4m根數(shù)：N=4根鋼絲繩：T=Q1/4sin450/2=7.45t＜[T]，滿足要求（4）副吊扁擔下部鋼絲繩驗算副吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為雙機抬吊38.5m長鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：61.9t。吊重：Q2=61.9*0.6=37.14t鋼絲繩直徑：36mm，[T]=8.37t；鋼絲繩：T=T2/8=4.65t＜[T]，滿足要求。圖5.5-2鋼筋籠起吊過程實例組圖5.5.3卸扣和滑輪驗算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時。根據(jù)市場上常用卸扣型號，卸扣安全系數(shù)選取大于等于2。（1）主吊扁擔上部卸扣選擇P1=Q1/4sin45°=（81.5+5）/（4sin450）=30.6t主吊扁擔上部選用高強卸扣35t：4個。滿足要求。鋼筋籠上卸扣受力計算：P2=Q/9=81.5/9=9.1t（共12個卸扣，考慮最不利因素，當橫向只有3根鋼絲繩受力時只有9個卸扣受力）；主吊卸扣選用20t，12個。滿足要求。（2）副吊扁擔上部卸扣選擇根據(jù)計算，副吊受力最大2T2＇=20.4t。P1=2T2＇/4sin450=7.22t副吊扁擔上部高強卸扣20T：4個。鋼筋籠上卸扣受力計算：P2=2T2＇/6=20.4/6=3.4t（共8個卸扣，考慮最不利因素，當橫向只有3根鋼絲繩受力時只有6個卸扣受力）；副吊卸扣選用20t，8個。（3）主吊扁擔下滑輪（共4個）選取最不利條件，地連墻鋼筋籠空中回直后。主吊下滑輪額定荷載25t主吊滑輪荷載=（81.5+5）/4=21.7t<25t主吊滑輪選擇25T滑輪符合要求。（4）副吊扁擔下滑輪（共4個）副吊扁擔下滑輪額定荷載20t地連墻鋼筋籠平吊時，副吊滑輪受力最大，則副吊扁擔下滑輪荷載=42.14/4=10.54t<20t,副吊滑輪選擇20T滑輪符合要求。5.6主、副吊扁擔驗算主、副吊扁擔均采用Q235B鋼板，主吊扁擔尺寸為3.5×0.6×0.07m，副吊扁擔尺寸為3.5×0.6×0.05m?？紤]扁擔的受力點的位置，取扁擔長為3.5m。1、鋼扁擔尺寸以及材料參數(shù)

鋼扁擔采用Q235號鋼板加工制作而成。70mm厚扁擔抗拉強度為190MPa，屈服強度為325MPa，抗剪強度為110MPa，擠壓強度為拉伸強度的2～2.5倍。表5.6-1鋼材強度設計值表2、扁擔抗力計算（1）扁擔橫向最小橫截面As如下圖所示：As=(70*3500-5*70*100)*10-6=0.21(m2)則豎向承受最大拉伸荷載F為:F=бAs=325*106*0.21=68.25*106(N)換算質(zhì)量為：G=F/g=68.25*106/9.8=6964.286(t)小結(jié)：由豎向拉伸抗力計算可知，此種型號扁擔橫向可承受6964.286t。（2）豎向最小橫截面如右圖所示：As=(70*600-100*50)*10-6=0.037(m2)則豎向截面承受最大剪力為：Q=τAs=110*106*0.037=4.07*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=4.07*106/9.8=415.306(t)（3）鋼扁擔孔周承載計算計算面積如右圖，上下均為70mm，計算一側(cè)即可，為：As=70*100*10-6=0.007(m2)則單孔承受最大剪力為：Q=τAs=145*106*0.007=0.973*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=0.973*106/9.8=99.3(t)，則每個扁擔可承受重量為4G＝397.2T。綜上所述，從最大拉伸驗算，鋼扁擔可承受最大起吊質(zhì)量為6964.286t；從扁擔最小截面承受最大剪力來驗算，鋼扁擔可起吊重量為434.184t；而從單孔周邊最大承載來驗算，鋼扁擔可起吊最大重量為397.2t。故比較以上可知，此種型號鋼扁擔可起吊最大重量為397.2T，取安全系數(shù)為2.5，則此種型號扁擔起吊重量應≤397.2/2.5＝158.88T。本工程鋼筋籠并吊索具最大重量是86.5T，滿足要求；3、扁擔加工的技術(shù)要求（1）鋼板平整，落料平直，根據(jù)焊縫結(jié)構(gòu)必須加工坡口后方可焊接；（2）鋼板不得有影響質(zhì)量的缺陷，表面要求光滑平整；（3）焊縫均為連續(xù)焊,焊縫等級為一級焊縫，焊高為相鄰之薄板厚度減2mm，焊后須經(jīng)退火處理方可進行加工；（4）裝配前各零件去毛剌，清洗干凈，裝配后各活動部分應轉(zhuǎn)動靈活,無卡阻。5.7吊點處焊接受力驗算根據(jù)《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）中規(guī)定：在焊接接頭中，荷載施加于接頭的力不是由與鋼筋等截面的焊縫金屬抗拉力所承受，而是由焊接金屬抗剪力承受。焊縫金屬抗剪力等于焊縫剪切面積乘以抗剪強度。熔敷金屬的抗剪強度為鋼筋抗拉強度的0.85倍，焊縫金屬的抗剪強度為熔敷金屬抗拉強度的0.6倍。圖5.7-1吊點焊接示意圖考慮主吊承受整個鋼筋籠的重量，所以計算主吊各吊點焊接金屬受力情況，若主吊焊接金屬強度能夠滿足要求，則副吊亦能滿足要求。一根鋼筋的抗力按下式計算：式中：Rs——鋼筋的抗力（N）d——鋼筋的直徑（mm）?y——鋼筋抗拉強度設計值（N/mm2）鋼筋接頭焊縫的抗力按下式計算：式中：Rf——鋼筋接頭焊縫的抗力（N）h——焊縫厚度（mm），約按0.