一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》知識點必考必練試題庫200題（含詳解）

PAGEPAGE1一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》知識點必考必練試題庫200題（含詳解）一、單選題1.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震加速度0.20g，設(shè)計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設(shè)有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，室內(nèi)外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]4.已知首層框架角柱EF截面尺寸為500mm×600mm，與其相連的首層頂邊跨梁截面為250mm×650mm，假定該框架抗震等級為一級，該柱順時針方向的組合彎矩設(shè)計值為：柱A、380B、405C、415D、445答案：D解析：Hn=4.8－0.65=4.15m，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）式（6.2.5-2）計算，柱端截面組合的剪力設(shè)計值為：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.2.6條規(guī)定，一、二、三、四級框架的角拄，經(jīng)本規(guī)范調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值尚應(yīng)乘以不小于1.10的增大系數(shù)，則剪力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。2.某12m跨重級工作制簡支焊接實腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk=441kN。[2013年真題]3.假定，該吊車梁截面的最大彎矩設(shè)計值Mmax=3920kN·m。試問，該梁下翼緣在最大彎矩作用下的應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、150C、200D、220答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條式（4.1.1）計算，在有彎矩存在的情況下，梁下翼緣的正應(yīng)力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。3.一商店的單層平面框架，如圖所示。由屋頂永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的D點柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m，由屋頂均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDqk=30kN·m，由此可算得上述兩種情況D點的彎矩設(shè)計值MD=（）kN·m。A、130B、102C、96.9D、95答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條可得基本組合的荷載分項系數(shù)，又根據(jù)第3.2.3條規(guī)定，可變荷載效應(yīng)及永久荷載效應(yīng)下的荷載效應(yīng)組合設(shè)計值分別計算如下：當(dāng)為屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；當(dāng)為永久荷載效應(yīng)控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m；96.9kN·m＜102kN·m，故荷載效應(yīng)組合由活荷載效應(yīng)控制，即D點的彎矩設(shè)計值為102kN·m。4.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為64m，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，場地類別Ⅱ類。在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層剪力墻部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的92％。下列關(guān)于框架、剪力墻抗震等級的確定何項正確？（）[2012年真題]A、框架三級.剪力墻三級B、框架二級.剪力墻二級C、框架三級.剪力墻二級D、框架二級.剪力墻三級答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3條第1款規(guī)定，本結(jié)構(gòu)應(yīng)按剪力墻結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，且其中的框架部分應(yīng)按框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的框架進行設(shè)計；根據(jù)表3.9.3可知，剪力墻抗震等級為三級，框架抗震等級為二級。5.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]3.條件同（2），并已知旋噴樁采用等邊三角形形式布置，假設(shè)單樁豎向承載力特征值為280kN，樁間土承載力折減系數(shù)β取0.3，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1.0試問，要求①層淤泥質(zhì)黏土經(jīng)處理后的復(fù)合地基承載力特征值達到120kPa，初步設(shè)計時，估算的旋噴樁合理中心距s（m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：由置換率求樁間距可參考砂石樁。A、1.8B、2.1C、2.4D、2.7答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款，對有粘結(jié)強度增強體復(fù)合地基應(yīng)按下式計算：代入數(shù)據(jù)可得：解得，面積置換率根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.2條第4款，砂石樁間距為：【說明】最新規(guī)范《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）已將舊規(guī)范第7.2.2條第4款的相關(guān)公式刪除。6.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]5.條件同（4），假定，復(fù)合地基承載力不考慮深度修正，增強體單樁承載力特征值按200kN控制。試問，水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下，90d齡期的立方體抗壓強度fcu（N／mm2）最低平均值，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3.0B、4.0C、5.0D、6.5答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.6條規(guī)定，對水泥土攪拌樁，樁身強度應(yīng)符合7.3.3條第3款的要求，則水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下，90d齡期的立方體抗壓強度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。7.某混凝土簡支梁橋由多片T型梁，其計算跨徑L＝19.5m，設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。其單片主梁斷面尺寸如圖7-22所示，采用C30混凝土，fcd＝13.8M圖7-22Pa，ftd＝1.39MPa，主筋為HRB400鋼筋，fsd=330MPa。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1，試根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2004）進行設(shè)計計算。假設(shè)T型主梁Ic＝0.2m4，跨中處每延米重度G＝10kN/m。假設(shè)單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.452，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.355時，其主梁跨中截面汽車荷載引起的彎矩值最接近于（）kN·m。A、508.13B、1016.26C、1270.33D、2032.53答案：B解析：8.關(guān)于非抗震預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉一側(cè)受拉鋼筋的最小配筋百分率的以下3種說法：Ⅰ．預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋百分率不得少于0.2和45∫z/∫y的較大值；Ⅱ．非預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小配筋百分率為0.2；Ⅲ．受拉鋼筋最小配筋百分率不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均錯誤B、Ⅰ正確，Ⅱ.Ⅲ錯誤C、Ⅱ正確，Ⅰ.Ⅲ錯誤D、Ⅲ正確，Ⅰ.Ⅱ錯誤答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.17條規(guī)定，受拉鋼筋最小配筋量不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。而單獨針對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋、非預(yù)應(yīng)力鋼筋，配筋百分率均沒有0.2和45∫z/∫y的限制。9.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標(biāo)準(zhǔn)值qk＝8.50kN/m，活荷載準(zhǔn)永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。1.跨中截面在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，縱向受拉鋼筋的應(yīng)力σs最接近于（）N/mm2。A、232B、293C、310D、330答案：A解析：按荷載準(zhǔn)永久組合計算彎矩值：由有效高度ho＝650—35＝615mm，縱向受拉鋼筋面積As＝941mm2；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.4條式（7.1.4-3）計算，可得縱向受拉鋼筋的應(yīng)力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。10.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m，內(nèi)筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結(jié)構(gòu)的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。3.外周邊框架底層某中柱，截面700mm×700mm，混凝土強度等級C50（fc=23.1N/mm2），內(nèi)置Q345型鋼（fa=295N/mm2），地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值N=19000kN，剪跨比λ=2.4。當(dāng)要求柱軸壓比μN≤0.8時，其采用的型鋼截面面積應(yīng)最接近于（）mm2。A、15000B、19500C、36000D、45720答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第11.1.4條表11.1.4可知，7度、高130m的型鋼混凝土框架的抗震等級為二級；根據(jù)第11.4.4條規(guī)定，型鋼混凝土柱軸壓比計算公式為：根據(jù)第11.4.5條第6款規(guī)定，當(dāng)柱軸壓比大于0.4時，柱型鋼含鋼率不宜小于4%，該中柱含鋼率為：滿足規(guī)范要求。由此可知，D項數(shù)值最為接近。11.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長度1m計算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。6.假定Fk、Mk、b和x值同題（5），并已計算出相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面處的平均壓力值pk=160.36kPa。已知：黏性土層①的壓縮模量Es1=6MPa，淤泥質(zhì)土層②的壓縮模量Es2=2MPa，則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz最接近于（）kPa。A、63.20B、64.49C、68.07D、69.47答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條規(guī)定，對于條形基礎(chǔ)，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下式計算：式中，（pk－pc）為基底附加應(yīng)力，經(jīng)計算為：pk－pc=160.36－（17×0.8+19×0.4）=139.16kPa；θ為地基壓力擴散角，由Es1/Es2=6.0/2=3，z/b=2.6/2.2=1.182，查表5.2.7可得，θ=23°；則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。12.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN?；A(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。假定勘察報告提供①黏性土土層的孔隙比e＝0.8，液性指數(shù)IL＝0.84，地基承載力特征值fak＝162kPa，該土層的承載力特征值fa最接近于（）kPa。A、162.0B、176.0C、78.7D、189.2答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）；式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)；由于e＝0.8＜0.85，且IL=0.84＜0.85，即均小于0.85，查表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0.3,ηd＝1.6；則修正后的承載力特征值fa為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝162＋0＋1.6×17×（1.5－0.5）＝189.2kPa。由此可知，D項數(shù)值最為接近。13.在混凝土結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計中，常遇到的計算或驗算有：Ⅰ．承載力計算；Ⅱ．傾覆、滑移驗算；Ⅲ．裂縫寬度驗算；Ⅳ．抗震設(shè)計計算。試問，在下列的計算或驗算的組合中，何項全部不考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)?（）A、Ⅰ.Ⅲ.ⅣB、Ⅱ.ⅢC、Ⅱ.Ⅲ.ⅣD、Ⅲ.Ⅳ答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.2條規(guī)定，對于承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，而Ⅰ、Ⅱ為承載能力極限狀態(tài)計算；根據(jù)第3.2.7條規(guī)定，對于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計表達式進行設(shè)計時不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，Ⅲ為正常使用極限狀態(tài)計算；《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.4.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗算表達式不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)而考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，Ⅳ為抗震計算，不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。14.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長度1m計算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.當(dāng)Fk=300kN/m，Mk=0，b=2.2m，x=1.1m，驗算條形基礎(chǔ)翼板抗彎強度時，假定可按永久荷載效應(yīng)控制的基本組合進行，則翼板根部處截面的彎矩設(shè)計值最接近于（）kN·m。A、61.53B、72.36C、83.07D、97.69答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項規(guī)定，對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)應(yīng)取1.35；故條形基礎(chǔ)基底凈反力設(shè)計值為：翼板根部處截面的彎矩設(shè)計值按均布荷載作用下的公式計算如下：由此可知，C項數(shù)值最為接近。15.在8度抗震區(qū)有一高21m的鋼筋混凝土的框架結(jié)構(gòu)裙房，與高120m的鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)主樓之間，設(shè)防震縫一道。該防震縫的最小寬度δ應(yīng)為（）mm。A、70B、77C、140D、539答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.1.4條第1款第3項規(guī)定，防震縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)類型不同時，宜按需要較寬防震縫的結(jié)構(gòu)類型和較低房屋高度確定縫寬。防震縫的最小寬度理論上應(yīng)為縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)在地震時的最大水平位移之和。因此，防震縫的最小寬度為：16.某多層磚砌體房屋，底層結(jié)構(gòu)平面布置如圖所示，外墻厚370mm，內(nèi)墻厚240mm，軸線均居墻中。窗洞口尺寸均為1500mm×1500mm（寬×高），門洞口尺寸除注明外均為1000mm×2400mm（寬×高）。室內(nèi)外高差0.5m，室外地面距基礎(chǔ)頂0.7m。樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。接34題，試問，L1梁在端部砌體墻上的支承長度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、240C、360D、500答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.3.8條規(guī)定，門廳內(nèi)墻陽角處的大梁支承長度不應(yīng)小于500mm。17.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計基本地震加速為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]3.已知首層墻肢2一端邊緣構(gòu)件截面配筋形式如圖6-19所示，假定其抗震等級為一級，軸壓比等于0.4，箍筋采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），箍筋保護層厚度取10mm。試問，其邊緣構(gòu)件箍筋采用下列何項配置時方能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求？（）提示：1．按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）作答；2．不計入墻水平分布筋；3．假定不計入箍筋重疊部分。A、Φ8100B、Φ10150C、Φ10100D、Φ12100答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.4.5條表6.4.5-2可知，箍筋最小直徑為8mm，最大間距為l00mm；根據(jù)表6.4.5-3可得，λv=0.2，則根據(jù)式（6.3.9）計算，其相應(yīng)體積配箍率的最低要求為：滿足最小箍筋構(gòu)造要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.3條規(guī)定，體積配箍率即指核心面積范圍內(nèi)單位混凝土體積所含間接鋼筋的體積，根據(jù)式（6.6.3-2）計算，可求出剪力墻邊緣構(gòu)件的體積配箍率。故箍筋應(yīng)采用Φ10100配置。18.某房屋軸心受壓基礎(chǔ)短柱墩，截面尺寸為490mm×490mm，采用MU15燒結(jié)多孔磚（孔洞率為28%）和M10水泥砂漿砌筑，其軸壓承載力（kN）與下列（）項數(shù)值接近。A、469B、499C、521D、555答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，抗壓強度設(shè)計值f=2.31MPa；根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，A=0.492=0.24m2＜0.3m2，則砌體強度調(diào)整系數(shù)為：γa2=0.7＋A=0.7＋0.24=0.94，故砌抗壓強度設(shè)計值f=0.94×2.31=2.1714MPa；對軸壓短柱φ=1.0，根據(jù)式（5.1.1）計算，該柱的軸壓承載力為：N=φAf=4902×2.17=521.53kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。19.下列關(guān)于荷載作用的描述哪項是正確的？（）A、地下室頂板消防車道區(qū)域的普通混凝土梁在進行裂縫控制驗算和撓度驗算時可不考慮消防車荷載B、屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合C、對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3D、計算結(jié)構(gòu)的溫度作用效應(yīng)時，溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)50年重現(xiàn)期的月平均最高氣溫Tmax和月平均最低氣溫Tmin的差值計算答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）表5.1.1可得，消防車的準(zhǔn)永久值系數(shù)為0，A項正確；根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，不上人的屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合，B項錯誤；根據(jù)第3.2.4條規(guī)定，對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3，其它情況應(yīng)取1.4，C項錯誤；根據(jù)第9.3.1條規(guī)定，對于結(jié)構(gòu)最大溫升和最大溫降的工況，其計算公式是不同的，D項錯誤。20.1.試問，該墻梁跨中截面的計算高度H0與下何項數(shù)值最為接近？（）A、6.0B、4.5C、3.5D、3.1答案：D解析：21.對不同墻體進行抗震承載力驗算時，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。假定構(gòu)件受力狀態(tài)均為受剪，試問，下列哪一種墻體承載力抗震調(diào)整系數(shù)yRE不符合規(guī)范要求？（）[2012年真題]提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、B、C、D、答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第10.1.5條表10.1.5可知，對不同墻體進行抗震承載力驗算時，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。自承重墻yRE應(yīng)為1.0。22.某鋼煙囪設(shè)計時，在鄰近構(gòu)筑物平臺上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實腹式構(gòu)件進行計算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計值N=185kN。[2012年真題]2.試問，計算撐桿AB繞對稱軸y軸的穩(wěn)定性時，以應(yīng)力形式表示的穩(wěn)定性計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、210B、200C、180D、160答案：D解析：23.某商住樓地上16層地下2層（未示出），系部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖6-25所示（僅表示1/2，另一半對稱），2～16層均勻布置剪力墻，其中第①、②、④、⑥、⑦軸線剪力墻落地，第③、⑤軸線為框支剪力墻。該建筑位于7度地震區(qū)，抗震設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，場地類別Ⅲ類，結(jié)構(gòu)基本周期1s。墻、柱混凝土強度等級：底層及地下室為C50（fc=23.1N/mm2），其他層為C30（fc=14.3N/mm2），框支柱截面為800mm×900mm。[2012年真題]提示：①計算方向僅為橫向；②剪力墻墻肢滿足穩(wěn)定性要求。假定，承載力滿足要求，第1層各軸線橫向剪力墻厚度相同，第2層各軸線橫向剪力墻厚度均為200mm。試問，第1層橫向落地剪力墻的最小厚度bw（mm為何項數(shù)值時，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）有關(guān)側(cè)向剛度的最低要求？（）提示：①1層和2層混凝土剪變模量之比為G1/G2=1.15；②第2層全部剪力墻在計算方向（橫向）的有效截面面積Aw2=22.96m2。A、200B、250C、300D、350答案：B解析：24.某地上16層、地下1層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻辦公樓，如圖所示。房屋高度為64.2m，該建筑地下室至地上第3層的層高均為4.5m，其余各層層高均為3.9m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅲ類場地，在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的10％但不大于50％，地下1層頂板為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。構(gòu)件混凝土強度等級均為C40A、1900B、2100C、2500D、2800答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.7條式（7.2.7-4）計算，剪力墻剪跨比可按下式計算，墻下端截面：25.如圖節(jié)點形式，斜向構(gòu)件與鋼管柱通過節(jié)點板連接。斜向構(gòu)件為由兩個等邊角鋼┗80×7組成的T形截面，鋼材為Q235-B·F，斜桿所受的軸心力設(shè)計值N＝±200kN。如果斜桿改成單角鋼┗110×10，它與節(jié)點板用3個C級普通螺栓相連時，那么應(yīng)選用（）公稱直徑的螺栓。A、M22B、M24C、M27D、M30答案：C解析：26.某鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)布置如圖所示?？蚣芰?、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。.次梁AB截面為H346×174×6×9，當(dāng)樓板采用無板托連接，按組合梁計算時，混凝土翼板的有效寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1050B、1400C、1950D、2300答案：C解析：27.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。1.根據(jù)圖所示的應(yīng)力分布圖和壓縮曲線，第②層土的壓縮系數(shù)a最接近于（）。A、0.0013B、0.0018C、0.003D、0.006答案：A解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.9條規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)為：p1相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力，經(jīng)計算為：p2相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力與平均附加應(yīng)力之和，p2＝pc＋p0z；式中，p0z為第②層土的平均附加應(yīng)力，經(jīng)計算為：則：p2＝pc＋p0z＝66.4＋84.3＝150.7kN/m2。由圖5-14（b）查得，p1＝pc＝66.4kN/m2時的孔隙比為：e1＝1.06，p2＝150.7kN/m2時的孔隙比為：e2＝0.95，則壓縮系數(shù)為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。28.某鋼結(jié)構(gòu)平臺，由于使用中增加荷載，需增設(shè)一格構(gòu)柱，柱高6m，兩端鉸接，軸心壓力設(shè)計值為1000kN，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型，截面無削弱，格構(gòu)柱如圖3-18所示。提示：所有板厚均≤16mm。柱腳底板厚度為16mm，端部要求銑平，總焊縫計算長度取=1040mm。試問，柱與底板間的焊縫采用下列何種做法最為合理？（）A、角焊縫連接，焊腳尺寸為8mmB、柱與底板焊透，一級焊縫質(zhì)量要求C、柱與底板焊透，二級焊縫質(zhì)量要求D、角焊縫連接，焊腳尺寸為12mm答案：A解析：29.某多層剛性方案磚砌體教學(xué)樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內(nèi)外高差為0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，墻B在重力荷載代表值作用下底層墻底的荷載為172.8kN/m，兩端設(shè)有構(gòu)造柱。試問，該墻段截面每延米墻長抗震受剪承載力（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、45B、50C、60D、70答案：B解析：30.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]4.假定，上部荷載產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力設(shè)計值σ0=0.378MPa，試問，梁端有效支承長度a0（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、360B、180C、120D、60答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，MU10燒結(jié)多孔磚、M10混合砂漿砌筑的砌體的抗壓強度設(shè)計值為：f=1.89MPa。根據(jù)第5.2.5條表5.2.5可知，剛性墊塊的影響系數(shù)為：δ1=5.7。根據(jù)第5.2.5條第3款式（5.2.5-4）計算，梁端有效支承長度為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。31.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]5.假定，上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值σ0=0.7MPa，梁端有效支承長度a0=140mm，梁端支承壓力設(shè)計值為Nl=300kN。試問，墊塊上N0及Nl合力的影響系數(shù)φ，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.5B、0.6C、0.7D、0.8答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.5條第3款規(guī)定，梁端支承壓力合力作用點到壁柱內(nèi)邊的距離為：0.4a0=0.4×140=56mm。根據(jù)第5.2.5條式（5.2.5-2）計算，墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不計入翼緣的壁柱截面重心上，偏心距為零。N0與Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。根據(jù)第5.2.5條第1款規(guī)定，應(yīng)按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。由此可知，A項數(shù)值最為接近。32.某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)高40m，框架承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%，丙類建筑，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.15g，建筑場地類別為Ⅳ類。則框架的抗震等級為（）。A、一級B、二級C、三級D、四級答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）表3.3.1-1可知，該框架屬于A級高度；又根據(jù)第3.9.7條規(guī)定，該場地屬于Ⅳ類，應(yīng)提高1度考慮抗震構(gòu)造措施，故按8度設(shè)防。則根據(jù)第8.1.3條規(guī)定，框架部分的抗震等級應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)考慮，根據(jù)表3.9.3可知，該框架的抗震等級為一級。33.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度為64.3m，如圖6-9所示，樓板無削弱?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，丙類建筑，Ⅱ類建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻（減墻后結(jié)構(gòu)承載力及剛度滿足規(guī)范要求）。試問，如果僅從結(jié)構(gòu)布置合理性考慮，下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？（）A、X向：W1；Y向：W5B、X向：W2；Y向：W6C、X向：W3；Y向：W4D、X向：W2；Y向：W7答案：C解析：該結(jié)構(gòu)為長矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，X向剪力墻不宜集中布置在房屋的兩盡端，宜減W1或W3墻。根據(jù)第8.1.8條第1款規(guī)定，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及40m之較小者40m，宜減W4或W7。綜合上述原因，同時考慮框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中剪力墻的布置原則，C項方案相對合理。34.某屋架中部再分式受壓斜桿，見圖3-30，其上段承受軸壓設(shè)計值48kN，下段承受軸壓設(shè)計值60kN，桿長3300mm，居中分段，選用2個不等邊角鋼63×40×5，短邊相連，填板t=6mm，雙角鋼A=998.6mm2，非對稱軸ix=11.2mm，對稱軸iy=31.1mm，此受壓斜桿的受壓穩(wěn)定性強度計算數(shù)值接近（）N/mm2。A、169.9B、178.8C、189.5D、194.3答案：C解析：35.2.假定作用于底層頂標(biāo)高處的橫向地震剪力設(shè)計值V=1000kN。試問，作用于每個框架柱KZ上的地震剪力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、14B、18C、22D、25答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.5條規(guī)定，底層框架柱承擔(dān)的地震剪力設(shè)計值，可按各抗側(cè)力構(gòu)件有效側(cè)向剛度比例分配確定，則每個框架柱分擔(dān)的地震剪力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。36.某承重墻下條形基礎(chǔ)，底寬2.6m，埋深1.2m，板高0.35m，如圖所示，已知上部結(jié)構(gòu)傳來荷載設(shè)計值F=290kN/m，M=10.4kN·m。采用C20混凝土，HPB235鋼筋。3.如題中條件時，則Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩最接近于（）kN·m。A、60.91B、72.67C、83.42D、87.95答案：B解析：Ⅰ—Ⅰ截面處彎矩可按三角形和矩形均布荷載兩部分計算，再求和，則Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。37.某鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)布置如圖所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。當(dāng)進行多遇地震下的抗震計算時，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010），該辦公樓阻尼比宜采用下列何項數(shù)值？（）A、0.035B、0.04C、0.045D、0.05答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第8.2.2條第1款規(guī)定，多遇地震下的計算，高度不大于50m時阻尼比可取0.04；高度大于50m且小于200m時，可取0.03；高度不小于200m時，宜取0.02。該辦公樓48.7m，阻尼比應(yīng)取0.04。38.A、1120B、1250C、1380D、2680答案：A解析：39.某軟弱地基采用換填法處理：①某一內(nèi)墻基礎(chǔ)傳至室內(nèi)地面處的荷載值為Fk＝204kN/m，基礎(chǔ)埋深d＝1.20m，已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值二者折算平均重度γG＝20kN/m3；②換填材料采用中、粗砂，已知其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；③該建筑場地是很厚的淤泥質(zhì)土，已知其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7MPa。1.確定該內(nèi)墻的最小基礎(chǔ)寬度b最接近于（）m。A、1.6B、1.4C、1.2D、1.0答案：B解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第3.0.4條第2款規(guī)定，僅對砂墊層的承載力特征值進行深度修正，基礎(chǔ)埋深的承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0，則修正后的承載力特征值為：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1、第5.2.2條進行計算，則基礎(chǔ)寬度應(yīng)滿足：由此可知，B項數(shù)值最為接近。40.一級公路上的一座橋梁，位于7度地震地區(qū)，由主橋和引橋組成。其結(jié)構(gòu)：主橋為三跨（70m+100m+70m）變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁；兩引橋各為5孔40m預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁；橋臺為埋置式肋板結(jié)構(gòu)，耳墻長度為3500mm，背墻厚度400mm；主橋與引橋和兩端的伸縮縫均為160mm。橋梁行車道凈寬15m，全寬17.5m。設(shè)計汽車荷載（作用）公路-Ⅰ級。試問，該橋用車道荷載求邊跨（L1）跨中正彎矩最大值時，車道荷載順橋向布置，下列哪種布置符合規(guī)范規(guī)定？（）提示：三跨連續(xù)梁的邊跨（L1）跨中影響線如下：A、三跨都布置均布荷載和集中荷載B、只在兩邊跨（L1和L3）內(nèi)布置均布荷載，并只在L1跨最大影響線坐標(biāo)值處布置集中荷載C、只在中間跨（L2）布置均布荷載和集中荷載D、三跨都布置均布荷載答案：B解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.3.1條第4款第3項規(guī)定，車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處；根據(jù)上述規(guī)定，ACD三項三種荷載布置都不會使邊跨（L1）的跨中產(chǎn)生最大正彎矩，只有B項布置才能使要求截面的彎矩產(chǎn)生最不利效應(yīng)，且C項布置甚至使邊跨相應(yīng)截面產(chǎn)生負彎矩。41.某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖6-26所示，煙囪基礎(chǔ)頂面以上總重力荷載代表值為18000kN，煙囪基本自振周期T1=2.5sA、B、如果煙囪建于非地震區(qū)，基本風(fēng)壓w0=0.5kN/m2，地面粗糙度為B類。試問，煙囪承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，風(fēng)荷載按下列何項考慮？（）C、提示：假定煙囪第2及以上振型，不出現(xiàn)跨臨界的強風(fēng)共振。D、答案：A解析：42.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN。基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。當(dāng)對地基承載力進行驗算時，作用在該基礎(chǔ)底面處的平均壓力pk最接近于（）kPa。A、182.5B、150C、148.8D、120答案：C解析：43.一商廈建筑的抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g）。該建筑的入口處采用懸挑長度為17.5m的鋼桁架（見圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節(jié)點上的重力荷載代表值Pgk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力=（）kN。A、50B、76.4C、80D、100答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.3.3條規(guī)定，8度（0.30g）抗震時，桁架節(jié)點上的豎向地震作用PEvk為節(jié)點上重力荷載代表值Pgk的15%，即：PEvk=0.15×90=13.5kN；由于桁架端部斜腹桿a與下弦桿之間的夾角為45°，則由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力為：44.某建筑為兩層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，采用筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為20m×20m，結(jié)構(gòu)完工后，進行大面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]5.假定條件同（4）。試問，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）簡化公式計算，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度zn（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、20B、26C、28D、30.5答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條式（5.3.8）計算，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度zn=b（2.5-0.4lnb）=20×（2.5-0.4×ln20）=26m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。45.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。6.若此梁的受彎縱筋A(yù)s＝675.8mm2，受扭縱筋A(yù)stl＝218.4mm2，受扭箍筋A(yù)stl/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋A(yù)sv/s＝0.37mm2/mm，則此梁最后縱筋配筋與下列哪一項最為接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：驗算最小配筋率如下：由此可知，A項配筋最為接近。46.現(xiàn)有一西南云杉（TC15B）原木檁條（未經(jīng)切削），標(biāo)注直徑為156mm，計算簡圖如圖所示，該檁條處于正常使用條件，安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年。原木沿長度的直徑變化率為9mm/m。[2012年真題]2.若不考慮檁條自重，試問，該檁條達到撓度限ι250時，所能承擔(dān)的最大均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.4B、1.2C、0.8D、0.7答案：A解析：47.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。.假定，前述橋梁主梁結(jié)構(gòu)自振頻率（基頻）f=4.5Hz。試問，該橋汽車作用的沖擊系數(shù)μ與下列何項數(shù)值（Hz）最為接近？（）A、0.05B、0.25C、0.30D、0.45答案：B解析：48.在某大城市市中心有一特重要的鋼筋混凝土框架一核心筒結(jié)A、1.3B、1.5C、1.7D、1.8答案：D解析：該樓屬于特別重要、高度超過60m且對風(fēng)荷載較為敏感的大樓，其基本風(fēng)壓應(yīng)按100年一遇的標(biāo)準(zhǔn)取用，即w0=0.60kN/m2；結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=2.80s。49.某6層住宅（見圖），各層層高為2.8m。室外高差為0.6m，基礎(chǔ)埋深1.6m，墻厚190mm，建筑面積為1990.74m2，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓屋蓋。砌塊為MU15，第1層到第3層采用Mb10砂漿，第4層到第6層采用Mb7.5混合砂漿，施工質(zhì)量控制等級為B級?；A(chǔ)形式為天然地基條形基礎(chǔ)。場地類別Ⅳ類，抗震設(shè)防烈度為7度（設(shè)計基本地震加速度為0.1g），設(shè)計地震分組為第二組。2.根據(jù)表列出的4個軸線的墻段（平面圖見圖），哪一個軸線墻段的抗側(cè)力剛度應(yīng)同時考慮彎曲和剪切變形？（）A、①軸B、②軸C、④軸D、⑤軸答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.3條第1款規(guī)定，在進行地震剪力分配時，層間墻段抗側(cè)力剛度應(yīng)計及高寬比的影響，當(dāng)高寬比不大于4且不小于1時，應(yīng)同時計算彎曲和剪切變形。④軸墻段，高h=2.8m、寬b=1.1m，1＜h/b=2.8/1.1=2.545＜4，故④軸墻段應(yīng)同時考慮彎曲和剪切變形。50.某柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。2.假定考慮基礎(chǔ)Ⅱ?qū)A(chǔ)Ⅰ的影響，基礎(chǔ)Ⅰ基底中心在基底下深度4m范圍內(nèi)的土層壓縮量s′最接近于（）mm。A、36.1B、45.2C、60.3D、78.3答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.9條規(guī)定，計算地基變形，當(dāng)存在相鄰荷載時，應(yīng)計算相鄰荷載引起的地基變形，其值可按應(yīng)力疊加原理，采用角點法計算。對基礎(chǔ)Ⅰ：荷載面積為odea：長寬比為：l/b＝1.5/1＝1.5；對于Ⅰ中心o點，應(yīng)為4倍荷載面積odea產(chǎn)生壓縮量?；A(chǔ)Ⅱ?qū)A(chǔ)Ⅰ的影響：荷載面積為odgc-odfb：odgc長寬比為：l/b＝5/1.5＝3.3；odfb長寬比為：l/b＝3/1.5＝2；對Ⅰ中心o點，應(yīng)為2倍荷載面積（odgc-odfb）產(chǎn)生壓縮量。查附錄K表可知，列表進行計算：考慮基礎(chǔ)Ⅱ影響，基礎(chǔ)Ⅰ基底中心在基底下深度4m內(nèi)土壓縮量為：s′＝45.2mm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。51.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差較大且有錯層，設(shè)計時擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m，B棟房屋高度為27m。[2011年真題]5.已知：A棟房屋的抗震等級為二級，A棟底層中柱KZl的柱凈高Hn=2.5m，柱上節(jié)點梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值∑Mb=360kN·m，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值Mn=320kN·m，反彎點在柱層高范圍內(nèi)，柱軸壓比為0.5。試問，為實現(xiàn)“強柱弱梁”及“強剪弱彎”，按規(guī)范調(diào)整后該柱的組合剪力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①柱上節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值按平均分配。②A、390B、430C、470D、530答案：A解析：求解本題的關(guān)鍵是確定框架柱端的彎矩增大系數(shù)和柱端剪力增大系數(shù)。先考慮“強柱弱梁”把柱上端彎矩放大，同時放大底層柱下端彎矩，而后考慮“強剪弱彎”用增大后的柱端彎矩和柱剪力增大系數(shù)求解柱端截面組合的剪力設(shè)計值。已知框架的抗震等級為二級，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.2.2條及第6.2.3條規(guī)定，A棟房屋的抗震等級為二級，則柱下端截面彎矩設(shè)計值增大系數(shù)為1.5，根據(jù)第6.2.5條式（6.2.5-1）計算，由此可知，A項數(shù)值最為接近。52.如圖，當(dāng)墻體采用MU10蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時，且施工質(zhì)量控制等級為C級。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關(guān)系式(ψN0+Nl≤ηγfAl)左、右端項數(shù)值最接近于()。A、55.0kN＜66.4kNB、55.0kN＜59.8kNC、55.0kN＞59.1kND、55.0kN＞53.2kN答案：D解析：53.關(guān)于鋼材和焊縫強度設(shè)計值的下列說法中，何項有誤？（）Ⅰ.同一鋼號不同質(zhì)量等級的鋼材，強度設(shè)計值相同；Ⅱ.同一鋼號不同厚度的鋼材，強度設(shè)計值相同；Ⅲ.鋼材工作溫度不同（如低溫冷脆），強度設(shè)計值不同；Ⅳ.對接焊縫強度設(shè)計值與母材厚度有關(guān)；Ⅴ.角焊縫的強度設(shè)計值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)。A、Ⅱ、Ⅲ、ⅤB、Ⅱ、ⅤC、Ⅲ、ⅣD、Ⅰ、Ⅳ答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項判別。前三項，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強度設(shè)計值隨鋼材厚度增加而降低，與工作溫度和質(zhì)量等級無關(guān)；后兩項，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-3可知，對接焊縫強度設(shè)計值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強度設(shè)計值僅與焊條型號有關(guān)。54.已知某條形基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進行地基承載力計算。假定基礎(chǔ)寬度為1.8m，按規(guī)范推薦的地基承載力理論公式計算地基承載力特征值最接近于（）kPa。A、250B、220C、200D、185答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.5條規(guī)定，當(dāng)偏心距e小于或等于0.033倍基礎(chǔ)底面寬度時，根據(jù)土的抗剪強度指標(biāo)確定地基承載力特征值可按下式計算，并應(yīng)滿足變形要求：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck；式中，Mb、Md、Mc為承載力系數(shù)；查表5.2.5可得：Mb＝0.43，Md＝2.72，Mc＝5.31；則地基承載力特征值為：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck=0.43×9×1.8+2.72×19×1.5+5.31×25＝217kPa。由此可知，B項數(shù)值最為接近。55.下列關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的觀點不正確的是（）。A、對后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求的條件下，均可考慮內(nèi)力重分布B、后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在進行正截面受彎承載力計算時，在彎矩設(shè)計值中次彎矩應(yīng)參與組合C、當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時，對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取1.0；不利時取1.2D、預(yù)應(yīng)力框架主箍筋應(yīng)沿柱全高加密答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.8條規(guī)定，對允許出現(xiàn)裂縫的后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求的條件下，當(dāng)截面相對受壓區(qū)高度0.1≤ξ≤0.3時，可考慮內(nèi)力重分布，調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設(shè)計值的20%；ξ＞0.3時，不考慮重分布。56.A、17.44B、23.75C、24.22D、30.13答案：B解析：57.按塑性設(shè)計某鋼框架時，其對鋼材力學(xué)性質(zhì)的要求與按彈性設(shè)計相比，（）。A、僅要求有更高的強度B、僅要求有更高的塑性C、要求有更高的強屈比和塑性D、沒有不同答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第9.1.3條規(guī)定，按塑性設(shè)計時，鋼材的力學(xué)性能應(yīng)滿足強屈比fu/fy≥1.2，伸長率δ5≥15%，相應(yīng)于抗拉強度fu的應(yīng)變εu不小于20倍屈服點應(yīng)變εy。則與按彈性設(shè)計相比，要求有更高的強屈比和塑性。58.某公路橋梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片橫梁組成，計算跨徑為28m。采用混凝土為C40，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級，人群荷載qr=3.0kN/m2。橋梁橫截面尺寸如圖7-22所示。該橋主梁跨中截面由兩列汽車荷載引起的總彎矩值最接近于（）kN·m。A、2199B、2921C、2945D、2956答案：A解析：59.某五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設(shè)防地區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。A、B、C、D、答案：D解析：60.某7層住宅，層高均為3.1m，房屋高度22.3m，安全等級為二級，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，混凝土強度等級為C35，抗震等級三級，結(jié)構(gòu)平面立面均規(guī)則。某矩形截面墻肢尺寸bw×hw=250mm×2300mm，各層截面保持不變。假定，底層作用在該墻肢底面的由永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向壓力NGk=3150kN，按等效均布荷載計算的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向壓力NQk=750kN，由水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向壓力NEk=900kN。試問，按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010計算，底層該墻肢底截面的軸壓比與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.35B、0.40C、0.45D、0.55答案：C解析：根據(jù)題目所給條件，可知該墻肢的截面尺寸為bw×hw=250mm×2300mm，混凝土強度等級為C35，抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)平面立面均規(guī)則，因此可按照《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010的要求進行計算。首先，根據(jù)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值和活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，可計算出該墻肢底截面的軸向壓力為：Nk=NGk+NQk=3150kN+750kN=3900kN然后，根據(jù)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，可計算出該墻肢底截面的水平地震作用軸向壓力為：Ne=NEk×αI×αII×αIII=900kN×1.0×1.0×1.0=900kN其中，αI、αII、αIII分別為地震作用影響系數(shù)，根據(jù)抗震等級為三級，可查得αI=1.0、αII=1.0、αIII=1.0。最后，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010的要求，可計算出該墻肢底截面的軸壓比為：μ=Nk/(0.85fckbwhw)+Ne/(0.85fckbwhw)=3900kN/(0.85×35MPa×250mm×2300mm)+900kN/(0.85×35MPa×250mm×2300mm)=0.45因此，該墻肢底截面的軸壓比與選項C中的數(shù)值0.45最為接近，故選C。61.7度區(qū)配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高度25m，剪力墻長4000mm、高2800mm、寬190mm，墻體承受彎矩設(shè)計值M=490kN·m、軸力設(shè)計值N=600kN、剪力設(shè)計值V=175kN，墻體采用MU10砌塊、孔洞率46%、Mb10砂漿、Cb20灌孔混凝土、灌孔率33%，as=300mm。不考慮水平鋼筋時，墻體的抗剪承載力最接近于()kN。A、193B、227C、233D、885答案：B解析：則：62.輕型屋面檁條跨度6m，中間設(shè)一道拉條體系作為側(cè)向支承點，作用于檁條的彎矩設(shè)計值Mx=48kN·m，My=1kN·m，檁條用I22a，Wx=309cm3，Wy=40.9cm3，鋼號為Q235B，其整體穩(wěn)定性強度計算值為（）N/mm2。A、155.8B、187.5C、190.5D、201.3答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄B表B.2可知，整體穩(wěn)定系數(shù)為：b=1.8＞0.6，故應(yīng)取整體穩(wěn)定系數(shù)為：查表可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)為：γy=1.2；則根據(jù)第4.2.3條式（4.2.3）計算，整體穩(wěn)定強度為：63.在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標(biāo)準(zhǔn)值共為30kN；墩座經(jīng)厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見圖）。l——板跨；bcx、bcy——分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b——局部分布荷載的有效分布寬度。3.單向板上在（b×l）面積上的等效均布荷載q最接近于（）kN/m2。A、10.11B、6.61C、4.8D、3.5答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄C第C.0.4條式（C.0.4-1）計算，單向板上的局部荷載的等效均布活載為：由于展覽廳樓面活載為3.5kN/m2，則等效均布荷載為：q=6.61＋3.5=10.11kN/m2。由此可知，A項數(shù)值最為接近。64.某建筑物的地基設(shè)計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應(yīng)的基本組合為：由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值Fk=8000kN，力矩設(shè)計值Mk=1200kN·m；基礎(chǔ)采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)見表。.8.在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定。A、預(yù)制樁的工作條件系數(shù)取0.85B、灌注樁的工作條件系數(shù)取0.7～0.8C、取結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0D、取安全系數(shù)1.0答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.8.3條，關(guān)于驗算樁身強度的規(guī)定中，采用了工作條件系數(shù)，在條文說明表14中可知，說明是參考了上海地區(qū)的經(jīng)驗，未考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，即取這個系數(shù)為1.0。在計算公式中，采用了的混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，采用分項系數(shù)描述的設(shè)計表達式，不存在安全系數(shù)的問題。65.若ψ=0.506，σsk=270.0N/mm2，則該梁跨中的最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.266B、0.293C、0.304D、0.344答案：D解析：66.一客車停車庫的樓面結(jié)構(gòu)平面如圖所示，該結(jié)構(gòu)采用單向板及主次梁結(jié)構(gòu)，次梁的間距為4m，主梁（框架梁）的間距沿縱向為9m，沿橫向為8m。次梁將樓面永久荷載及樓面活荷載以集中荷載傳遞給主梁見圖6-21（b），當(dāng)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）規(guī)定考慮樓面活荷載折減系數(shù)時，則可算得次梁傳給主梁的活荷載集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pqk＝（）kN。A、144B、120C、90D、86.4答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.1.1條表5.1.1第8款可知，對于客車停車庫單向板樓蓋（板跨不小于2m）時，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.0kN/m2；根據(jù)第5.1.2條第1款第3項規(guī)定，單向板樓蓋（板跨不小于2m）的汽車通道及停車庫，對單向板樓蓋的主梁應(yīng)取樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值折減系數(shù)0.6；則次梁上的樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值傳至主梁上的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Pqk＝4×4×9×0.6＝86.4kN。67.某五層中學(xué)教學(xué)樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架最大跨度9m，層高均為3.6m，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，建筑場地類別Ⅱ類，設(shè)計地震分組第一組，框架混凝土強度等級C30。[2014年真題]假定，采用振型分解反應(yīng)譜法進行多遇地震作用計算，相鄰振型的周期比小于0.85，頂層框架柱的反彎點位于層高中點，當(dāng)不考慮偶然偏心的影響時，水平地震作用效應(yīng)計算取前3個振型，某頂層柱相應(yīng)于第一、第二、第三振型的層間剪力標(biāo)準(zhǔn)值分別為300kN、-150kN、50kN。試問，地震作用下該頂層柱柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、360B、476C、610D、900答案：C解析：水平地震作用下彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：M1k=300×3.6／2=540kN·m；M2k=-150×3.6／2=-270kN·m；M3k=50×3.6／2=90kN·m，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.2條式（5.2.2-3）計算，當(dāng)相鄰振型的周期比小于0.85時，該頂層柱柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。68.某矩形基礎(chǔ)上作用均布荷載，已知中點下1m深度處的附加應(yīng)力為200kPa，則可知角點下2m深度處的附加應(yīng)力為（）kPa。A、10B、50C、100D、150答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄K表K.0.1-1可知，設(shè)基礎(chǔ)寬度為B，中點應(yīng)力用角點法計算時取1/4的基礎(chǔ)面積，計算寬度b取基礎(chǔ)寬度B的一半，用z/b查應(yīng)力系數(shù)，再乘以4求得；計算角點應(yīng)力時計算寬度取基礎(chǔ)寬度B，Z＝2z處的應(yīng)力（用Z/B＝2z/2b＝z/b查應(yīng)力系數(shù)）等于1/4基礎(chǔ)面積的應(yīng)力值，即為中點應(yīng)力的1/4。故角點下計算深度為中點下計算深度的2倍時，附加應(yīng)力值為中點的1/4，即200×1/4=50kPa。69.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護墻無洞口、風(fēng)荷載沿樓層高度均布，墻下端由風(fēng)荷載引起的彎矩設(shè)計值為0.375kN·m／m，墻的計算高度H0為3m。試問，每延米外圍護墻下端的承載力設(shè)計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護墻下端受到墻體自重壓力和風(fēng)荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構(gòu)件計算。每延米墻體自重設(shè)計值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046m<0.6×0.19／2=0.057m，e／h=0.046／0.19=0.242，根據(jù)附錄D表D.0.1-1可得，承載力影響系數(shù)為：φ=0.30。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，MU5單排孔混凝土砌塊、Mb5砂漿砌體抗壓強度為：f=1.19MPa。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計算，每延米墻體的承載力為：φfA=0.30×1.19×1000×190=67.83kN／m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。70.下列關(guān)于無筋擴展基礎(chǔ)的論述不正確的觀點是（）。A、無筋擴展基礎(chǔ)系指由磚.毛石.混凝土或毛石混凝土.灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎(chǔ)或柱下獨立基礎(chǔ)B、無筋擴展基礎(chǔ)只能用于墻下條形基礎(chǔ)或柱下獨立基礎(chǔ)C、如在墻下條形磚基礎(chǔ)中配了縱向鋼筋以加強縱向剛度，就不能稱為無筋擴展基礎(chǔ)D、無筋擴展基礎(chǔ)的臺階寬高比隨基底平均壓力的增大而減小答案：C解析：C項，為了加強縱向剛度而在磚基礎(chǔ)中配置了縱向鋼筋，但不會改變橫向的受力條件，仍然是無筋擴展基礎(chǔ)。71.一冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計值構(gòu)件截面尺寸為120mm×150mm，構(gòu)件長度l=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150mm的方向上。1.該構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)與下列何項數(shù)值接近？（）A、0.554B、0.598C、0.625D、0.688答案：B解析：72.通過標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗，得到砂土的錘擊數(shù)N＝28，則可判定砂土的密實度為（）。A、松散B、稍密C、中密D、密實答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.8條表4.1.8可知，砂土的密實度可按標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗錘擊數(shù)分為松散、稍密、中密、密實，具體如表所示。73.下列不屬于永久荷載作用的是（）。A、結(jié)構(gòu)自重B、土壓力C、預(yù)應(yīng)力D、溫度作用答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.1.1條規(guī)定，建筑結(jié)構(gòu)的荷載可分為下列三類：①永久荷載，包括結(jié)構(gòu)自重、土壓力、預(yù)應(yīng)力等；②可變荷載，包括樓面活荷載、屋面活荷載和積灰荷載、吊車荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、溫度作用等；③偶然荷載，包括爆炸力、撞擊力等。74.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構(gòu)造與排水措施符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。假定填土面與水平面的夾角從零增大到15°，作用于擋土墻基礎(chǔ)底面的合力的偏心距將會（）。A、減小B、增大C、不變D、不能確定答案：B解析：由于傾斜填土面比水平填土面的土壓力大，因而當(dāng)填土面與水平面的夾角增大時，合力的偏心距將增大。75.一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見圖6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產(chǎn)生的。風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MAwk=65kN·m（見圖）。1.由桁架上永久荷載、活荷載和吊車荷載產(chǎn)生的柱腳最大彎矩設(shè)計值MA應(yīng)為（）kN·m。計算時對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A、160.8B、166C、173.4D、180答案：C解析：屋面活荷載及吊車荷載的組合值系數(shù)均是ψ=0.7。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值分別為：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；②當(dāng)屬吊車荷載效應(yīng)控制的組合時：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m；③當(dāng)屬永久荷載效應(yīng)控制的組合時：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30=155.7kN·m；取三者中的最大值，故應(yīng)按吊車荷載效應(yīng)控制的組合確定最大柱腳彎矩設(shè)計值，即MA=173.4kN·m。76.一木柱截面100mm×150mm，采用新疆落葉松制作，其計算簡圖如圖所示，柱頂和柱底采取了限制側(cè)移的措施。試問，柱軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)φ，與下列何值最為接近？（）[2014年真題]{圖1}A、0.26B、0.28C、0.35D、0.47答案：A解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.1.4條和第5.1.5條，計算過程如下：77.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示。抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震加速度0.20g，設(shè)計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設(shè)有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，室內(nèi)外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]2.已知二層頂某跨框架邊梁AB，在地震及各荷載作用下梁B端截面所產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下：永久荷載下MGk=-65kN·m；樓面活荷載下MQk=-20kN·m；風(fēng)荷載下Mwk=±70kN·m；水平地震作用下MEhk=±260kN·m。試問，滿足規(guī)范要求時，AB梁B端截面考慮地震作用組合的最不利組合彎矩設(shè)計值MB（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、-430B、-440C、-530D、-540答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）表5.6.4可知，高度超過60m的高層建筑尚需考慮重力荷載、水平地震作用及風(fēng)荷載的組合；本題結(jié)構(gòu)未超過60m，不應(yīng)考慮風(fēng)荷載作用效應(yīng)參與組合，重力荷載及水平地震作用分項系數(shù)分別取1.2和1.3。根據(jù)第4.3.6條第2款，一般民用建筑的可變荷載的組合值系數(shù)取0.5，則：MB=-[1.2×（65+0.5×20）+1.3×260]kN·m=-428kN·m。78.某城市快速路上的一座立交匝道橋，其中一段為四孔各30m的簡支梁橋，其總體布置如圖7-1所示。單向雙車道，橋梁總寬9.0m，其中行車道凈寬度為8.0m。上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（橋面連續(xù)），橋墩由擴大基礎(chǔ)上的鋼筋混凝土圓柱墩身及帶懸臂的蓋梁組成。梁體混凝土線膨脹系數(shù)取α=0.00001。設(shè)計荷載：城-A級。試問，當(dāng)城-A級車輛荷載的最重軸（4號軸）作用在該橋箱梁懸臂板上時，其垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.55B、3.45C、4.65D、4.80答案：B解析：根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）第10.0.2條第4款規(guī)定，計算箱梁懸臂板上的車輛荷載布置見題35解圖所示。79.某五層中學(xué)教學(xué)樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架最大跨度9m，層高均為3.6m，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，建筑場地類別Ⅱ類，設(shè)計地震分組第一組，框架混凝土強度等級C30。[2014年真題]假定，框架的抗震等級為二級，框架底層角柱上端截面考慮地震作用并經(jīng)強柱弱梁調(diào)整后組合的彎矩設(shè)計值（順時針方向）為180kN·m，該角柱下端截面考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值（順時針方向）為200kN·m，底層柱凈高為3m。試問，該柱的剪力設(shè)計值V（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）作答。A、165B、181C、194D、229答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.2條規(guī)定，二級抗震等級框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5。根據(jù)第11.4.5條規(guī)定，二級框架的角柱，剪力設(shè)計值應(yīng)乘以1.1的增大系數(shù)。根據(jù)第11.4.3條第2款式（11.4.3-2）計算，該柱的剪力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。80.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示?？蚣芰褐捎肣345?？蚣芰航孛娌捎密堉菩弯揌600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：.假定，框架柱幾何長度為5m，采用二階彈性分析方法計算且考慮假想水平力時，框架柱進行穩(wěn)定性計算時下列何項說法正確？（）A、只需計算強度，無須計算穩(wěn)定B、計算長度取4.275mC、計算長度取5mD、計算長度取7.95m答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.3條第1款第2項規(guī)定，當(dāng)采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力且在每層柱頂附加考慮假想水平力時，框架柱的計算長度系數(shù)μ=1.0。故計算長度為5m。81.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土