GBT 22437.2-2023 起重機 載荷與載荷組合的設(shè)計原則 第2部分：流動式起重機

起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則國家標準化管理委員會I V 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14載荷與載荷組合的選擇原則 24.1基本要求 24.2同步加速作用 24.3側(cè)向載荷 24.4安裝和拆卸 24.5意外停機 24.6有效載荷意外喪失引起的載荷 25起重機驅(qū)動加速載荷 35.1通則 35.2回轉(zhuǎn)效應(yīng) 35.3起升效應(yīng) 35.4行駛效應(yīng) 35.5變幅和伸縮效應(yīng) 35.6加速度引起載荷的應(yīng)用 36金屬結(jié)構(gòu)承載能力的驗證計算 46.1通則 46.2許用應(yīng)力法 46.3極限狀態(tài)法 47受側(cè)向載荷桁架式臂架的撓度 4附錄A(資料性)同步加速作用 8附錄B(資料性)表1中載荷組合的應(yīng)用 Ⅲ本文件是GB/T22437《起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則》的第2部分。GB/T22437已經(jīng)發(fā)本文件代替GB/T22437.2—2010《起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分：流動式起重版的4.2);(見4.4,2010年版的4.4);g)更改了回轉(zhuǎn)效應(yīng)的承載能力驗證的要求(見5.2,2010年版的5.2);h)更改了起升效應(yīng)的要求(見5.3,2010年版的5.3);(見6.2,2010年版的6.2);o)更改了極限狀態(tài)法要求的表述(見6.3,2010年版的6.3);p)刪除了公式(1)(見2010年版的5.3.1);版的表1);s)更改了“采用極限狀態(tài)法設(shè)計時流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)計算的載荷與載荷組合表”(見表1,2010年版的表2);w)刪除了附錄D(見2010年版的附錄D)。 ●用規(guī)范性引用的GB/T6974.2代替了ISO4306-2(見第1章、第2章);——用規(guī)范性引用的GB/T30024代替了ISO20332:2016,以適應(yīng)我國的技術(shù)條件列(見表1);●增加了意外停機引起的載荷、有效載荷意外喪失引起的載荷對應(yīng)的表1中的行號12、13,VGB/T22437規(guī)定了GB/T6974.1定義的各類起重機的各種載荷計算的通用方法和選擇載荷組合——第5部分：橋式和門式起重機。目的在于規(guī)定載荷與載荷組合的設(shè)計原則在橋式和門式起重起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分：流動式起重機本文件規(guī)定了用于GB/T6974.2所定義的流動式起重機的載荷與載荷組合的設(shè)計原則(GB/T22437.1給出了載荷與載荷GB/T30024起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證(GB/T30024—2020,ISO20ISO4302:2016起重機風(fēng)載荷估算(Cranes—WindloadasseISO11662-2流動式起重機起重機性能的試驗測定第2部分：靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力(Mobilecranes—Experimentaldeterminationofcraneperformance—Part2:Structural2b)對本文件所定義的載荷值進行保守地組合。而適當時，這些載荷還能與某些特a)鋼絲繩纏繞方式導(dǎo)致起重臂架頭部滑輪與起升卷筒兩側(cè)極限端點的起升件進行能力驗證計算。計算應(yīng)采用表1的載荷組合B中給出的動載系數(shù)。3重機在某些配置下可能具有過剩的而起重機司機在實操中并未完全利用的驅(qū)動力(根據(jù)制造商的說明——額定載荷的1%加上簡化到主臂或副臂頭部的主臂和副臂質(zhì)量的1%(見GB/T19924、——對于桁架式臂架，額定載荷的2%;對于伸縮式表2,第1行)。46.1通則見附錄B。表2給出了動載系數(shù)φ,的數(shù)值與其他相關(guān)載荷的信息。6.3.2對于軸心受壓構(gòu)件，表1中給出的抗力系數(shù)γm和分項安全系數(shù)γ。只絲繩支撐的桁架式主臂與副臂應(yīng)限制其撓度不超過其有效長度的2%。撓度限值應(yīng)根據(jù)ISO11662-2通過計算與試驗確定。該撓度限值僅適用于桁架式臂架和帶有副臂Z;≤0.02L;+Z,+Z'(L;cosβ)+0(L;sinβ) (1)β——副臂與主臂的夾角；Z′(斜率)=(Z?-Z?)/L? (2)θ=(Z-Z?)/L? (3)式中：5L?——主臂沿Y軸投影長度；L?—-副臂撐桿沿Y軸投影長度。若斜率Z'和扭轉(zhuǎn)角θ不能由計算得出，則可刪除公式(1)的后兩項。圖1帶有副臂的桁架式起重臂架撓度測量的術(shù)語與符號表1采用極限狀態(tài)法設(shè)計時流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)計算的載荷與載荷組合表載荷類別系數(shù)γ。系數(shù)γ。常規(guī)載荷重力，沖擊力11111111121111113φ驅(qū)動加速力的質(zhì)量4位移“5111111111111111111影響6u111意外停機引起的載荷一 一中g(shù)材料抗力系數(shù)γbbb分項安全系數(shù)與GB/T22437.1—2018表4保持一致，并適當考慮表中所示的可變系數(shù)。見GB/T22437.1—2018中6.1.5“由位移引起的載荷”。7表1中行號動載系數(shù)φ;;值，或載荷值，或有關(guān)標準1i應(yīng)根據(jù)對自重載荷的影響是否有利而取為大于或小于1.2應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的特性/柔性劃分起升狀態(tài)級別(類型的流動式起重機(例如伸縮臂起重機)別設(shè)為HC1,此時φ2min=1.05。對于其他情況，見23φ有關(guān)詳細計算，見GB/T22437.1—2018中附錄C。或選用簡化方法：——對于輪胎流動式起重機：=1.1,行駛速度≤0.4m/s;=1.3,行駛速度>0.4m/s;——對于履帶流動式起重機：=1.0,行駛速度≤0.4m/s;有關(guān)詳細計算，見GB/T22437.1或選用簡化方法：——對于帶無級變速驅(qū)動控制的流動式起重φs=1.5,循環(huán)作業(yè)模式；——對于帶有級變速驅(qū)動控制的流動式起重b?=1.6,普通作業(yè)模式；p?=2.0,循環(huán)作業(yè)模式6當與額定載荷有關(guān)的起升載荷迎風(fēng)面積大于1.2m2/t時，w>1A,C:應(yīng)參照ISO4302:2016的公式(4)78安裝和拆卸風(fēng)載荷和/或起重機結(jié)構(gòu)應(yīng)由制造商指定9最大非工作狀態(tài)風(fēng)載荷和/或起重機結(jié)構(gòu)應(yīng)由制造商指定以最大速度提升≥1.25(符合GB/T5905—2011)8(資料性)同步加速作用A.1桁架式臂架履帶起重機A.1.1可能的加速度組合(見圖A.1):——起升(H)與回轉(zhuǎn)(SI);——起升(H)與變幅(Lu);——回轉(zhuǎn)(SI)與變幅(Lu);——行駛(Tr)。A.1.2當制造商說明書特別準許時，其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.1桁架式臂架履帶起重機A.2伸縮式臂架履帶起重機A.2.1可能的加速度組合(見圖A.2):——起升(H)與回轉(zhuǎn)(SI);——起升(H)與變幅(Lu);——起升(H)與伸縮(Te);——回轉(zhuǎn)(SI)與變幅(Lu);——回轉(zhuǎn)(SI)與伸縮(Te);——伸縮(Te)與變幅(Lu);——行駛(Tr)。A.2.2當制造商的說明書特別準許時，其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。9圖A.2伸縮式臂架履帶起重機A.3桁架式臂架輪胎起重機A.3.1可能的加速度組合(見圖A.3):——起升(H)與回轉(zhuǎn)(Sl);——起升(H)與變幅(Lu);——回轉(zhuǎn)(Sl)與變幅(Lu);——行駛(Tr)。A.3.2當制造商的說明書特別準許時，其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.3桁架式臂架輪胎起重機(在外伸支腿上)A.4伸縮式臂架輪胎起重機A.4.1可能的加速度組合(見圖A.4):——起升(H)與回轉(zhuǎn)(SI);——起升(H)與變幅(Lu);——起升(H)與伸縮(Te);——回轉(zhuǎn)(SI)與變幅(Lu);——轉(zhuǎn)(Sl)與伸縮(Te);——伸縮(Te)與變幅(Lu);——行駛(Tr)。A.4.2當制造商的說明書特別準許時，其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.4伸縮式臂架輪胎起重機(在外伸支腿上)(資料性)表1中載荷組合的應(yīng)用B.1載荷組合的說明表B.1給出了包含在各載荷組合中各載荷的總體描述，并指出某載荷組合只用于循環(huán)作業(yè)模式的表B.1載荷組合的說明說明A1(無工作風(fēng)載)與B1(有工作風(fēng)載)一般將反映加載或卸載起重機的加、減速和兩個方行組合。在起升地面載荷或地面吊具過程中考慮由預(yù)設(shè)正常操作A2(無工作風(fēng)載)與B2(有工作風(fēng)載)流動式起重機在運動時突然卸載部分懸吊載荷，見4.2和GB/T2018的6.1.2.2A3(無工作風(fēng)載)與B3(有工作風(fēng)載)A4(無工作風(fēng)載)與B4(有工作風(fēng)載)懸掛載荷或吊具載荷；對于懸掛載荷或起升吊具載荷，考慮由預(yù)設(shè)正常操作以及驅(qū)動控制的任何驅(qū)動或其移動就位加、減速引起力的組合起重機在安裝、拆卸和運輸過程中，制造商在說明書操大允許風(fēng)速(最小工作狀態(tài)風(fēng)速)起重機在作業(yè)工況下，起升地面載荷的最大起升速度，采用φ?考慮起重機在試驗工況下，計算中采用的最小風(fēng)速8.3m/s,見GB起重機非工作狀態(tài)，制造商在說明書操作手冊中明符號——起重機的質(zhì)量或其某個部件的質(zhì)量；——額定載荷的質(zhì)量；——試驗載荷的質(zhì)量；——由回轉(zhuǎn)加速引起的力，用函數(shù)fs(mc,mg)——由變幅加速引起的力，用函數(shù)f?(mc,mg)——由伸縮加速引起的力，用函數(shù)fr(mc,mg)o(A1)=σ(p?mc+φ2mg+φs×最大驅(qū)動力+Fp)o(A1)=σ(Ypp?mc+Ynb2mg+Ynφs×最大驅(qū)動力+γ,Fp)o(A2)=σ(φ?mc+φ?mg+φs×最大驅(qū)動力+Fo)o(A2)=o(Ynp?mc+YnP?mg+Ynφs×最大驅(qū)動力+γpFp)o(A3)=σ(mc+mg+φs×最大組合+Fp)o(A3)=σ(Y?mc+Yemg+Y?φs×最大組合+γ,Fp)o(A4)=σ(YP?mc+Ynp?mg+Yro(Cl)=o(mc+mg+φs×最大驅(qū)動力+Fp+Fwp+Fo+FE)o(Cl)=o(Y?mc+Y?mg+YvPs+最大驅(qū)動力+γ,Fp+γ,Fwe+γ,F?+γ,Fe)o(C4)=σ(mc+mg+φs×最大驅(qū)動力+Fw+Fp)o(C4)=σ(Y,mc+Yemg+Yp×