注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(習(xí)題卷4)

試卷科目：注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(習(xí)題卷4)PAGE"pagenumber"pagenumber/SECTIONPAGES"numberofpages"numberofpages注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級第1部分：單項(xiàng)選擇題，共100題，每題只有一個(gè)正確答案,多選或少選均不得分。[單選題]1.假定吊車為重級工作制時(shí)，試問，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)8、0B)14、0C)28、0D)42、0答案:C解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）第3.2.2條，作用在每個(gè)輪壓處的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Hk＝αPkmax＝0.1279.7≈28kN。[單選題]2.一單層平面框架（見圖），由屋頂永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的D點(diǎn)柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m。現(xiàn)尚需計(jì)及如圖所示由風(fēng)荷載產(chǎn)生的D點(diǎn)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDwk=25kN·m，由此算得D點(diǎn)組合后的彎矩設(shè)計(jì)值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）A)117.9B)123.0C)124.4D)140.0答案:C解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值分別為：①當(dāng)按屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（風(fēng)荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50＋1.4×30＋1.4×0.6×25=123kN·m；②當(dāng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（屋頂均布活荷載的組合值系ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當(dāng)按永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；取三者中的最大值，則應(yīng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合確定D點(diǎn)彎矩設(shè)計(jì)值MD，即MD=124.4kN·m。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]3.角鋼和鋼板間用側(cè)面角焊縫搭接連接傳遞角鋼所承受的軸向力，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度等同時(shí)，（）。A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C)角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D)由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用答案:C解析:角鋼與節(jié)點(diǎn)板連接時(shí)，設(shè)定構(gòu)件軸力在構(gòu)件的全截面以平均應(yīng)力的方式傳遞；由于角鋼截面重心到肢背的距離e1小于到肢尖的距離e2，所以角鋼肢背焊縫所傳遞的內(nèi)力大于肢尖焊縫所傳遞的內(nèi)力。[單選題]4.某單層工業(yè)廠房，設(shè)置有兩臺Q=25/10t的軟鉤橋式吊車，吊車每側(cè)有兩個(gè)車輪，輪距4m，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Fmax=279.7kN，吊車橫行小車重量標(biāo)準(zhǔn)值g=73.5kN，吊車軌道高度hR=130mm。廠房柱距12m，采用工字型截面的實(shí)腹式鋼吊車梁，上翼緣板的厚度hY=18mm，腹板厚tW=12mm。沿吊車梁腹板平面作用的最大剪力為V；在吊車梁頂面作用有吊車輪壓產(chǎn)生的移動(dòng)集中荷載P和吊車安全走道上的均布荷載q。梁鋼材Q235，質(zhì)量等級另定。當(dāng)?shù)踯嚬ぷ髦茷檩p級、中級或重級時(shí)，吊車梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力應(yīng)分別為()。A)81.6N/mm2；81.6N/mm2；110.1N/mm2B)81.6N/mm2；85.7N/mm2；110.1N/mm2C)81.6N/mm2；85.7N/mm2；121.1N/mm2D)85.7N/mm2；85.7N/mm2；121.1N/mm2答案:D解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)第3.2.5條第2款，可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)為1.4；且該規(guī)范第5.3.1條規(guī)定，對動(dòng)力系數(shù)，輕、中級取1.05，重級取1.1。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)第4.1.3條，吊車梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力的計(jì)算公式為：式中，F(xiàn)為集中荷載；ψ為集中荷載增大系數(shù)，對重級工作制吊車梁，ψ=1.35，對其他梁，ψ=1.0；tW為腹板厚度；f為鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ιZ為集中荷載在腹板計(jì)算高度上邊緣的假定分布長度，且lZ=a+5hV+2hR=50+5×18+2×130=400mm。將數(shù)據(jù)代入公式，得吊車梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力為：輕、中級：σc=1.0×1.05×1.4×279.7×103/12/400=85.7N/mm2≤215N/mm2；重級：σc=1.35×1.1×1.4×279.7×103/12/400=121.1N/mm2≤215N/mm2。[單選題]5.假定框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值Vj＝1300kN，箍筋采用HRB335級鋼筋，箍筋間距s＝100mm，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋的最小體積配箍率ρv·min＝0.67%；as＝as′＝40mm。試問，在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，下列何項(xiàng)箍筋的配置較為合適？（）A)AB)BC)CD)D答案:B解析:[單選題]6.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。5.驗(yàn)算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性時(shí)，用到的臨界應(yīng)力σcrl（N/mm2）最接近的數(shù)值為（）。A)345B)310C)235D)215答案:B解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）式（4.3.4-2a）計(jì)算，腹板受彎計(jì)算時(shí)的高厚比為：其中，h1為縱向加勁肋至腹板計(jì)算高度受壓邊緣的距離。又根據(jù)式（4.3.3-2a）計(jì)算，λb1=0.539＜0.85，臨界應(yīng)力σcr1=f=310N/mm2。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]7.現(xiàn)有一西南云杉（TC15B）原木檁條（未經(jīng)切削），標(biāo)注直徑為156mm，計(jì)算簡圖如圖所示，該檁條處于正常使用條件，安全等級為二級，設(shè)計(jì)使用年限為50年。原木沿長度的直徑變化率為9mm/m。[2012年真題]2.若不考慮檁條自重，試問，該檁條達(dá)到撓度限ι250時(shí)，所能承擔(dān)的最大均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1.4B)1.2C)0.8D)0.7答案:A解析:[單選題]8.一幢高度為99m的剪力墻結(jié)構(gòu)(圖)，其女兒墻高度h=2.0m，女兒墻中部到室外地面的高度H=100m?；撅L(fēng)壓w0=0.5kN/m2，B類地面粗糙度。女兒墻底部由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mwk(kN·m/m)與下列()項(xiàng)數(shù)值接近。A)2.1B)2.7C)3.5D)4.1答案:B解析:[單選題]9.已知磚砌平拱過梁的構(gòu)造高度為240mm，底面以上墻體高度為500mm，墻厚240mm，過梁凈跨ln=1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M2.5混合砂漿砌筑，則該過梁能承受的均布荷載最接近于（）kN/m。A)11.73B)8.53C)6.04D)2.84答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）具體計(jì)算如下：①根據(jù)表3.2.2、第7.2.3條和第5.4.1條進(jìn)行計(jì)算：ftm＝0.17N/mm2，過梁上墻高500mm＞ln/3=1200/3＝400mm，取hc=ln/3，則截面抵抗矩為：W＝hhc2/6=hln2/54，M＝pln2/8=Wftm=hln2ftm/54，故均布荷載為p＝4/27hftm=4/27×240×0.17＝6.04kN/m；②根據(jù)表3.2.2和第5.4.2條進(jìn)行計(jì)算：fv＝0.08N/mm2，z＝2hc/3=2ln/9，V=pln/2=fvhz=2/9hlnfv，則均布荷載為：p＝4/9hfv=4/9×240×0.08＝8.53kN/m；故取該過梁能承受的均布荷載為：p＝6.04kN/m。由此可知，Ｃ項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]10.如圖所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅱ級荷載。計(jì)算得公路-Ⅱ級荷載在懸臂根部每米寬板條上產(chǎn)生的彎矩最接近（）。A)－18.36kN·mB)－15.3kN·mC)－10.5kN·mD)－9.65kN·m答案:C解析:[單選題]11.該墻肢約束邊緣構(gòu)件的最小體積配箍率，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1、59%B)1、36%C)0、20%D)0、50%答案:A解析:根據(jù)《高層混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）表7.2.15，二級抗震，λv=0.20，C30＜C35，按C35取，fc=16.7；最小體積配箍率：[單選題]12.已知柱間基礎(chǔ)上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。若已知墻梁計(jì)算跨度l0=5150mm，則《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）式（7.3.6-1）中，公式右端的值（kN·m）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A)63B)69C)75D)80答案:A解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第7.3.6條計(jì)算如下：托梁自重為：1.2×25×0.24×0.45=3.24kN/m；墻體自重為：1.2×[19×0.24×（15×5.15－1×2.4）]/5.15=79.53kN/m；根據(jù)第7.3.4條第1款第3項(xiàng)規(guī)定，作用在自承重墻梁的荷載為：Q2=3.24+79.53=82.77kN/m；M2=Q2l02/8=82.77×5.152/8=274.4kN·m；根據(jù)式（7.3.6-4）計(jì)算，洞口對托梁彎矩的影響系數(shù)為：ψM=4.5-10×a/l0=4.5-10×1.07/5.15=2.422；考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)為：αM=0.8ψM（1.7hb/l0-0.03）=0.8×2.442×（1.7×0.45/5.15-0.03）=0.23；則跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值為：Mb=αMM2=0.23×274.4=63.11kN·m。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]13.已知柱間基礎(chǔ)上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。墻梁跨中截面的計(jì)算高度值（mm）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A)5150B)5335C)5375D)5450答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第7.3.3條第1款規(guī)定，已知lc=5.15m，ln=4.85m，1.1ln=1.1×4.85=5.335m，故l0=5.15m，H=15m＞l0，故取hw=l0=5.15m；則墻梁跨中截面的計(jì)算高度為：H0=hw+hb/2=5150+450/2=5375mm。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]14.某一級公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中的一片預(yù)制空心板梁，預(yù)制板長15.94m，寬1.06m，厚0.70m，其中兩個(gè)通長的空心孔的直徑各為0.36m，設(shè)置4個(gè)吊環(huán)，每端各2個(gè)，吊環(huán)各距板端0.37m。試問，該板梁吊環(huán)的設(shè)計(jì)吊力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：板梁動(dòng)力系數(shù)采用1.2，自重為13.5kN／m。A)65B)72C)86D)103答案:C解析:[單選題]15.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。假定，前述橋梁主梁跨中斷面的結(jié)構(gòu)重力作用彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為MG，汽車作用彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為MQ、人行道人群作用彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為MR。試問，該斷面承載能力極限狀態(tài)下的彎矩效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值應(yīng)為下列何式？（）A)Md=1.1（1.2MG+1.4MQ+0.8×1.4MR）B)Md=1.0（1.2MG+1.4MQ+1.4MR）C)Md=1.0（1.2MG+1.4MQ+0.8×1.4MR）D)Md=1.0（1.2MG+1.4MQ+0.7×1.4MR）答案:C解析:[單選題]16.某擬建的高度為59m的16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，對風(fēng)荷載不敏感，其兩種平面方案如圖所示（單位m）。假設(shè)在如圖所示的作用方向兩種結(jié)構(gòu)方案的基本自振周期相同。當(dāng)估算主體結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載效應(yīng)時(shí)，方案a與方案b的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。A)1∶1B)1∶1.15C)1∶1.2D)1.15∶1答案:D解析:兩個(gè)方案風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的差別主要體現(xiàn)在風(fēng)荷載體型系數(shù)μs的差別上，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3-2010）第4.2.3條第2款規(guī)定，方案a，正方形，方案b，正八邊形，故方案a與方案b的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值之比為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]17.如圖所示，確定無側(cè)移框架的柱平面內(nèi)的計(jì)算長度為（）mm（各桿慣性矩相同）。A)4833B)4920C)13020D)16000答案:A解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）附錄D表D-1可知，無側(cè)移框架柱，有一梁遠(yuǎn)端鉸接，則柱頂橫梁線剛度和與柱線剛度和的比值為：K1=∑ib/∑ic=（1+1.5）/1=2.5；柱底橫梁線剛度和與柱線剛度和的比值為：K2=0；根據(jù)線性內(nèi)插法可得，計(jì)算長度系數(shù)μ=0.8055，則無側(cè)移框架的柱平面內(nèi)的計(jì)算長度為：l0x=μ*l=0.8055×6=4.833m。[單選題]18.某鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁，其計(jì)算簡圖及B支座配筋如圖3所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，ft=1.43N/mm2，ftk=2.01N/mm2，Ec=3.0104N/mm2，縱筋采用HRB400級熱軋鋼筋，Es=2.0105N/mm2。已知梁截面有效高度h0=660mm，B支座處梁上部縱向鋼筋拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值σsk=220N/mm2，縱向受拉鋼筋配筋率ρ=9.9210-3,按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte=0.0187。試問，梁在該支座處的短期剛度Bs（Nmm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)9、271013B)9、791013C)1、151014D)1、311014答案:C解析:[單選題]19.所示桁架中AB和BC兩桿的幾何尺寸和受力如下，采用Q235。BC桿之間幾何長度為4×1507mm，AB桿之間幾何長度為2×2039mm。N2=-27.9kN（壓力），N1=-24.9kN（壓力），N3=-879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力），如圖所示。BC桿的平面外計(jì)算長度最接近（）m。A)6.028B)5.994C)3.014D)2.996答案:A解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）表5.3.1，平面外為側(cè)向支撐點(diǎn)的間距（是節(jié)點(diǎn)間距的4倍），則平面外計(jì)算長度為：l0y=4l=4×1507mm=6.028m。[單選題]20.下列不屬于超過正常使用極限狀態(tài)的情形的是（）。A)影響正常使用的振動(dòng)B)影響正常使用或外觀的變形C)混凝土構(gòu)件的裂縫寬度超過規(guī)范規(guī)定的限值D)結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接因過度變形而不適于繼續(xù)承載答案:D解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2001）第3.0.2條第2款規(guī)定，正常使用極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性能的某項(xiàng)規(guī)定限值。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時(shí)，應(yīng)認(rèn)為超過了正常使用極限狀態(tài)：①影響正常使用或外觀的變形；②影響正常使用或耐久性能的局部損壞（包括裂縫）；③影響正常使用的振動(dòng)；④影響正常使用的其他特定狀態(tài)。D項(xiàng)屬于超過承載能力極限狀態(tài)。[單選題]21.某普通住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為40.9m。地下1層，地上13層，首層～三層層高分別為4.5m、4.2m、3.9m，其余各層層高均為2.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場地。第3層設(shè)轉(zhuǎn)換層，縱橫向均有落地剪力墻，地下一層頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。[2013年真題]1.假定，底部加強(qiáng)部位某片剪力墻的厚度為300mm。試問，該剪力墻底部加強(qiáng)部位的設(shè)置高度和剪力墻豎向分布鋼筋，至少應(yīng)取下列哪項(xiàng)才能符合規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A)AB)BC)CD)D答案:D解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第7.1.4條和第10.2.2條規(guī)定，底部大空間部分框支剪力墻高層建筑結(jié)構(gòu)在地面以上的大空間層數(shù)，7度時(shí)不宜超過5層，故底部加強(qiáng)部位取至5層樓板頂（18.2m標(biāo)高）；根據(jù)第10.2.19條規(guī)定，部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中，剪力墻底部加強(qiáng)部位墻體的豎向分布筋最小配筋率不應(yīng)小于0.3％。雙排Φ10@200的配筋率為0.26％，不滿足要求；雙排Φ12@200的配筋率為0.38％，滿足要求。[單選題]22.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計(jì)階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]5.條件同（4），假定，復(fù)合地基承載力不考慮深度修正，增強(qiáng)體單樁承載力特征值按200kN控制。試問，水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度fcu（N／mm2）最低平均值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)3.0B)4.0C)5.0D)6.5答案:A解析:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）第7.1.6條規(guī)定，對水泥土攪拌樁，樁身強(qiáng)度應(yīng)符合7.3.3條第3款的要求，則水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]23.屋架在風(fēng)荷載作用下，每榀屋架下弦產(chǎn)生的柱頂集中力設(shè)計(jì)值PW，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)0、89kNB)1、25kNC)1、84kND)3、49kN答案:C解析:已知高度變化系數(shù)μz=1.0，風(fēng)振系數(shù)βz=1.0；屋架在風(fēng)荷載作用下，每榀屋架下弦產(chǎn)生的柱頂集中力標(biāo)準(zhǔn)值：wk=βzμsμzw0×4×2.6=1×（0.5－0.14）×0.35×4×2.6=1.31kN/m。設(shè)計(jì)值：w=1.4×1.31=1.834kN/m。[單選題]24.某預(yù)制混凝土簡支空心板梁橋，計(jì)算跨徑為9.5m，截面細(xì)部尺寸如圖所示。該橋擬采用C25混凝土，fcd＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa，ftk＝1.78MPa，Es＝2.8×10^4MPa；HRB335鋼筋，fsd＝280MPa，Es＝2.0×105MPa，ζb＝0.56，截面承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md＝550kN·m，假定鋼筋截面重力距為as＝40mm。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1.0。提示：為計(jì)算方便，將空心板截面換算成等效工字型截面。計(jì)算得受拉鋼筋面積A最接近（）mm2。A)4862B)5145C)5500D)6060答案:D解析:[單選題]25.已知矩形基礎(chǔ)受到建筑物傳來的軸心荷載800kN，基礎(chǔ)尺寸4m×2m，基礎(chǔ)埋深2m，土的重度γ＝17.5kN/m3，則基底中心點(diǎn)以下2.0m處的附加應(yīng)力pz最接近于（）kPa。A)12.6B)21C)50.4D)84答案:C解析:[單選題]26.關(guān)于建立承載能力極限狀態(tài)偶然組合設(shè)計(jì)表達(dá)式的原則，下列敘述不正確的是（）。A)只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合B)偶然作用的代表值不乘以分項(xiàng)系數(shù)C)與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變荷載，應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如組合值等D)荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定，應(yīng)符合專門規(guī)范的規(guī)定答案:C解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2001）第7.0.2條第2款及其條文說明規(guī)定，偶然組合極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式宜按下列原則確定：①只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合；②偶然作用不乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)；③可變荷載可根據(jù)與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可能性，采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如?zhǔn)永久值等；④荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)值，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定。[單選題]27.對局部軟弱土層以及暗塘、暗溝等，可采用下列何方法處理？（）A)換土墊層法B)夯實(shí)法C)排水固結(jié)法D)振動(dòng)壓實(shí)法答案:A解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第7.2.2條規(guī)定，局部軟弱土層以及暗塘、暗溝等，可采用基礎(chǔ)梁、換土、樁基或其他方法處理。[單選題]28.某6層住宅（見圖），各層層高為2.8m。室外高差為0.6m，基礎(chǔ)埋深1.6m，墻厚190mm，建筑面積為1990.74m2，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓屋蓋。砌塊為MU15，第1層到第3層采用Mb10砂漿，第4層到第6層采用Mb7.5混合砂漿，施工質(zhì)量控制等級為B級?；A(chǔ)形式為天然地基條形基礎(chǔ)。場地類別Ⅳ類，抗震設(shè)防烈度為7度（設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g），設(shè)計(jì)地震分組為第二組。A)32.3B)37.6C)43.4D)65.6答案:D解析:[單選題]29.托梁按偏心受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，若已知假設(shè)墻梁的計(jì)算跨度l0=5.500m，則軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離e，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)45mmB)57mmC)65mmD)54mm答案:A解析:托梁自重：1.2250.370.45=4.995kN/m，墻體自重：1.27.2812=104.832kN/m，Q2=104.832+4.995=109.827kN/m；H=12m＞l0，故取hw=l0=5.500m，H0=hw+hb/2=5.500+0.45/2=5.725m，[單選題]30.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]3.假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，基礎(chǔ)頂面處承受的豎向力設(shè)計(jì)值F=160kN/m,基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。試問，每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A)14B)19C)23D)28答案:C解析:取基礎(chǔ)底面長度進(jìn)行計(jì)算。任意截面至基底邊緣最大反力處的距離為：.基礎(chǔ)底面的凈反力為：故每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]31.某鋼筋混凝土挑梁如圖所示，l=1.5m，l1=2.8m，b=240mm，hb=300mm。挑出截面高度150mm，挑梁上墻體高度2.8m，墻厚h=240mm。墻端設(shè)有構(gòu)造柱240mm×240mm，距墻邊1.6m處開門洞，bh=900mm，hh=2100mm，樓板傳給挑梁的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁端集中作用的恒載Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墻內(nèi)部分的恒載g1k=17.75kN/m，g2k=10kN/m，作用在挑出部分的活載q1k=8.52kN/m，埋入墻內(nèi)部分的活載q2k=4.95kN/m，挑梁挑出部分自重1.56kN/m，挑梁埋在墻內(nèi)部分自重1.98kN/m，墻體自重19kN/m3。樓層的傾覆力矩最接近于（）kN·m。A)50.24B)54.4C)58.25D)62.7答案:A解析:挑梁埋在墻體的長度l1=2.8m＞2.2hb=2.2×0.3=0.66m；根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第7.4.2條第1款規(guī)定，挑梁計(jì)算傾覆點(diǎn)到墻外邊緣的距離為：x0=0.3×0.3=0.09m＜0.13l1=0.13×2.8=0.364m；根據(jù)第7.4.2條第3款規(guī)定，挑梁下有構(gòu)造柱時(shí)，x0取一半，即x0=0.045m；樓層傾覆力矩為：Mov=1.2×4.5×（1.5+0.045）+[1.4×8.52+1.2×（1.56+17.75）]×（1.5+0.045）2/2=50.24kN·m。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]32.某混凝土簡支梁橋由多片T形梁組成，其計(jì)算跨徑L＝14.5m，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅱ級荷載。其中單片主梁斷面尺寸如圖7-19所示，混凝土強(qiáng)度等級為C30，fcd＝13.8MPa，主筋為HRB335鋼筋，fsd＝280MPa。已知混凝土容重為25kN/m3。假定不計(jì)受壓鋼筋面積，h0＝675cm，并假定計(jì)算得到跨中彎矩值為：M恒＝6314kN·m，M活＝2893kN·m。試確定按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算出的跨中截面鋼筋面積最接近于（）cm2。A)47.47B)53.23C)65.6D)71.88答案:C解析:[單選題]33.計(jì)算縱向排架柱的柱間支撐內(nèi)力時(shí)，確定沿縱向排架柱x方向產(chǎn)生的吊車最大縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Hx（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)23、4B)25、8C)28D)32答案:A解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012），吊車縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Hx應(yīng)按作用在一邊軌道上所有剎車輪的最大輪壓之和的10%采用，如圖所示。該項(xiàng)荷載作用點(diǎn)位于剎車輪與軌道的接觸點(diǎn)，其方向同軌道方向（x向）?？紤]兩臺吊車，故可對縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘折減系數(shù)0.9，即：[單選題]34.對于冬季工作溫度為-30℃的焊接承重鋼結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用的鋼號為何項(xiàng)？（）A)Q235鋼B)Q235F鋼C)Q345鋼D)Q390鋼答案:B解析:Q235是沸騰鋼，脫氧不充分，內(nèi)部組織不夠致密，硫、磷偏析大，氮以固溶氮的形式存在，故而沖擊韌性較低，冷脆性和時(shí)效特征明顯。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）第3.3.2條，工作溫度等于或低于-30℃的焊接承重鋼結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用Q235沸騰鋼。[單選題]35.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。4.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力Nb1、支座B的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值MbB與下列（）組數(shù)值最為接近。A)Mb1＝94.55kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－193.00kN·mB)Mb1＝105.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－235.63kN·mC)Mb1＝108.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－269.85kN·mD)Mb1＝151.89kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－269.85kN·m答案:A解析:[單選題]36.頂層1-1截面梁端無梁墊時(shí)的受壓承載力計(jì)算值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近？（）（已知e＝66.2mm。）A)402B)268C)335D)378答案:C解析:[單選題]37.某鋼煙囪設(shè)計(jì)時(shí)，在鄰近構(gòu)筑物平臺上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計(jì)算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235-B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實(shí)腹式構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=185kN。[2012年真題]2.試問，計(jì)算撐桿AB繞對稱軸y軸的穩(wěn)定性時(shí)，以應(yīng)力形式表示的穩(wěn)定性計(jì)算數(shù)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)210B)200C)180D)160答案:D解析:[單選題]38.圖為兩塊鋼板用拼接板連接，采用三面圍焊縫，承受靜力荷載作用。2.構(gòu)件材料為Q235、鋼焊條為E43型。拼接板長度L＝300mm；焊腳尺寸hf＝6mm，此連接的最大承載力最接近于（）kN。A)910B)968C)1095D)1111答案:C解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）表3.4.1-3可知，角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：[單選題]39.下列關(guān)于豎向地震作用的主張，其中何項(xiàng)不正確？（）[2011年真題]A)9度抗震設(shè)計(jì)的高層建筑應(yīng)計(jì)算豎向地震作用B)8度抗震設(shè)計(jì)時(shí)，跨度大于24m的結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮豎向地震作用C)8度抗震設(shè)計(jì)的帶轉(zhuǎn)換層高層結(jié)構(gòu)中的轉(zhuǎn)換構(gòu)件應(yīng)考慮豎向地震作用的影響D)8度采用隔震設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)，可不計(jì)豎向地震作用答案:D解析:D項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第5.1.1條第4款注解規(guī)定，8、9度時(shí)采用隔震設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定計(jì)算豎向地震作用。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.3.2條第3、4款及其條文說明和第10.2.6條規(guī)定，ABC三項(xiàng)正確。[單選題]40.有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知H=8.5m，Hu=3.0m，Iu=0.88×10^10mm4，Il=4.806×10^10mm4，設(shè)為剛彈性方案房屋。當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時(shí)，變截面柱上段計(jì)算高度Hu0和變截面柱下段計(jì)算高度Hl0為下列何組數(shù)值()A)排架方向：Hu0=6m，Hl0=10.2m垂直排架方向：Hu0=3.75m，Hl0=8.5mB)排架方向：Hu0=7.5m，Hl0=12.75m垂直排架方向：Hu0=3.75m，Hl0=8.5mC)排架方向：Hu0=6m，Hl0=12.7m垂直排架方向：Hu0=3.75m，Hl0=10.58mD)排架方向：Hu0=6m，Hl0=8.22m垂直排架方向：Hu0=3.75m，Hl0=6.85m答案:C解析:[單選題]41.如圖所示某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面尺寸3.0m×2.5m，埋深1.5m，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的軸向荷載為Fk＝1650kN。基礎(chǔ)底面附加壓力p0最接近于（）kPa。A)252.0B)238.0C)228.4D)222.0答案:D解析:[單選題]42.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。7.條件同（5），則基礎(chǔ)梁的跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近于（）kN·m。A)-519.18B)-289.30C)-231.56D)-205.85答案:B解析:彎矩最大點(diǎn)在剪力等于0處，該點(diǎn)距左端距離應(yīng)為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]43.一幢平面為圓形的鋼筋混凝土瞭望塔，塔的高度H＝24m，塔身外墻面的直徑＝6m，如圖所示。塔外墻面光滑無凸出表面。該塔的基本風(fēng)壓w0＝0.6kN/㎡，建于地面粗糙度為D類的地區(qū)。塔的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1＝0.24s。由此，可算得該塔在X向風(fēng)荷載作用下在室外地面處的傾覆力矩Mwk＝（）kN·m。A)250B)300C)321.4D)350答案:C解析:[單選題]44.某高層住宅，采用筏板基礎(chǔ)，基底尺寸為21m×32m，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級為乙級。地基處理采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁），樁直徑為400mm，樁間距1.6m，按正方形布置。地基土層分布如圖所示。[2012年真題]2.下列關(guān)于CFG樁復(fù)合地基中褥墊層作用的說法，何項(xiàng)是不正確的？（）A)保證樁.土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是形成CFG樁復(fù)合地基的重要條件B)通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高C)減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中D)調(diào)整樁.土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越高答案:D解析:根據(jù)《建筑地基處理設(shè)計(jì)規(guī)范》（JGJ79-2002）條文說明第9.2.3條，褥墊層在復(fù)合地基中有如下作用：①保證樁、土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是CFG樁形成復(fù)合地基的重要條件；②通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高，反之亦然；③減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中；④調(diào)整樁、土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越厚，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越大，樁分擔(dān)的水平荷載占總荷載的百分比越小?！菊f明】新規(guī)范《建筑地基處理設(shè)計(jì)規(guī)范》（JGJ79-2012）已刪除了該部分內(nèi)容。[單選題]45.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見圖?；A(chǔ)底面以下各土層的厚度、土性指標(biāo)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN。3.按抗震要求驗(yàn)算，基礎(chǔ)的寬度不應(yīng)小于（）m。A)2.06B)2.00C)1.94D)1.81答案:D解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第5.2.1及5.2.2條規(guī)定，地基承載力需滿足：基底處平均壓力不應(yīng)超過修正后地基承載力特征值。將上題計(jì)算得的地基抗震承載力的值代入以下公式即可求得基礎(chǔ)寬度為：說明滿足抗震設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)寬度不應(yīng)小于1.81m。[單選題]46.第一振型時(shí)的基底彎矩M10（kNm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)510384B)484425C)452784D)413095答案:B解析:[單選題]47.計(jì)算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，基礎(chǔ)底面反力應(yīng)取下列何值？（）A)240kPaB)180kPaC)250kPaD)243kPa答案:D解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第3.0.5條4款規(guī)定，在確定基礎(chǔ)或樁基承臺高度、支擋結(jié)構(gòu)截面、計(jì)算基礎(chǔ)或支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力、確定配筋和驗(yàn)算材料強(qiáng)度時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳來的作用效應(yīng)和相應(yīng)的基底反力、擋土墻土壓力以及滑坡推力，應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。故取相應(yīng)于荷載基本組合的基底凈反力180kPa，乘以1.35的分項(xiàng)系數(shù)，得基礎(chǔ)底面反力243kPa。[單選題]48.如圖所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅱ級荷載。行車方向的壓力面寬a1和垂直行車方向的壓力面寬b1最接近的數(shù)值是（）A)a1＝44cm；b1＝84cmB)a1＝84cm；b1＝44cmC)a1＝44cm；b1＝44cmD)a1＝84cm；b1＝84cm答案:A解析:[單選題]49.截面尺寸為370mm×490mm的組合磚柱，見圖。柱的計(jì)算高度H。=5.9m，承受軸向壓力設(shè)計(jì)值N=700kN。采用MU10級燒結(jié)普通磚和M10級水泥砂漿砌筑，C20混凝土面層，如圖所示。豎筋采用HPB300級，8Φ14，箍筋采用HPB300級，Φ8@200。試問，該組合磚柱的軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A)1210B)1190C)1090D)990答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第8.2.3條規(guī)定，組合磚砌體軸心受壓構(gòu)件的承載力應(yīng)按下式計(jì)算：按下列步驟計(jì)算：[單選題]50.對于底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換層樓面，下列符合規(guī)定的是（）。A)應(yīng)采用現(xiàn)澆樓板，其混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30，并應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每向的配筋率不宜小于0.25%B)應(yīng)采用現(xiàn)澆樓板，其混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25，并應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每向的配筋率不宜小于0.25%C)應(yīng)采用現(xiàn)澆樓板，其混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30，并應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每向的配筋率不宜小于0.20%D)應(yīng)采用現(xiàn)澆樓板，其混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25，并應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每向的配筋率不宜小于0.20%答案:A解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第6.1.14條第1款，地下室頂板應(yīng)避免開設(shè)大洞口；地下室在地上結(jié)構(gòu)相關(guān)范圍的頂板應(yīng)采用現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)，相關(guān)范圍以外的地下室頂板宜采用現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)；其樓板厚度不宜小于180mm，混凝土強(qiáng)度等級不宜小于C30，應(yīng)采用雙層雙向配筋，且每層每個(gè)方向的配筋率不宜小于0.25％。[單選題]51.某16層的鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，層高4m，平面對稱，結(jié)構(gòu)布置勻稱、規(guī)則，質(zhì)量和側(cè)向剛度沿高度分布均勻，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.20g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場地為Ⅲ類。結(jié)構(gòu)自振周期為T1=1.2s；T2=0.4s。各樓層的重力荷載代表值Gi=14000kN，如題32～35圖17（A）所示。結(jié)構(gòu)的第一及第二振型，如圖17（B）所示。采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算地震作用。A)10633B)14000C)15600D)12671答案:A解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第5.1.4條中表5.1.4-1和5.1.4-2，多遇地震，αmax=0.16，設(shè)計(jì)地震分組為一組，場地類別為Ⅲ類，Tg=0.45s。而T1=1.2s，Tg=0.45s＜T1=1.2s＜5Tg=2.25s根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第5.2.2條規(guī)定，采用振型分解反應(yīng)譜法時(shí)，不進(jìn)行扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)計(jì)算的結(jié)構(gòu)應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算其他地震作用和作用效應(yīng)；結(jié)構(gòu)j振型i質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按式（5.2.2-1）確定[單選題]52.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）規(guī)定，在計(jì)算地基變形時(shí)，所采用的荷載中，不應(yīng)計(jì)入風(fēng)荷載，則下列分析的理由中正確的是（）。A)地基變形計(jì)算的是地基沉降，是豎向變形，所以只計(jì)入豎向荷載B)地基變形計(jì)算的是最終的沉降，是在荷載長期作用下產(chǎn)生的固結(jié)變形。風(fēng)荷載是重復(fù)荷載，不是恒定的荷載，不會(huì)產(chǎn)生固結(jié)變形C)在風(fēng)荷載作用下，建筑物只會(huì)產(chǎn)生側(cè)向的變形和位移D)風(fēng)荷載是水平荷載，對基礎(chǔ)只產(chǎn)生力矩的作用，引起建筑物的傾斜答案:B解析:基礎(chǔ)底面的附加壓力可以由各多種荷載引起，包括風(fēng)荷載。如果需要計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的變形，計(jì)算公式中所用的指標(biāo)就不能用壓縮模量，而應(yīng)當(dāng)采用重復(fù)荷載作用下測得的彈性模量。在規(guī)范所給定的變形計(jì)算公式中規(guī)定采用壓縮模量，即在室內(nèi)試驗(yàn)中每級荷載作用下按穩(wěn)定變形求得的指標(biāo)，用以計(jì)算的結(jié)果是固結(jié)變形，即最終沉降，因此，與之相應(yīng)的荷載必然不能包括重復(fù)作用的風(fēng)荷載。[單選題]53.在露天環(huán)境下，施工工地用杉木桿作梁底模立柱，杉木桿的小頭直徑d=160mm，未經(jīng)切削，木材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值相接近？（）A)13.66B)12.41C)11.88D)10.00答案:A解析:根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005-2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-1可知，杉木強(qiáng)度等級為TC11A；根據(jù)第4.2.1條表4.2.1-3可知，順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=10N/mm2。露天環(huán)境強(qiáng)度設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)0.9，施工調(diào)整系數(shù)1.2，使用年限5年，調(diào)整系數(shù)1.1，原木未經(jīng)切削順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值提高15%。因此木材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)為：fc=0.9×1.2×1.1×1.15×10=13.66N/mm2。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]54.如題圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓w0=0.6kN/m2。B類地面粗糙度。若水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)βz=2.50，按《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50135-2006）計(jì)算該水塔在水柜重心高度處單位面積上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（kN/m2），其值最接近于（）項(xiàng)數(shù)值。A)1.40B)1.54C)1.96D)2.16答案:A解析:[單選題]55.如圖4-28所示，④軸墻體所受地震剪力設(shè)計(jì)值V=89.2kN，墻厚240mm，墻高2800mm，用M10燒結(jié)多孔磚、M7.5混合砂漿砌筑，b段墻肢平均壓應(yīng)力σ0=0.46N/mm2。b段墻肢的地震剪力設(shè)計(jì)值與計(jì)算值最接近于()。A)83.58kN；181.06kNB)83.58kN；200.6kNC)81.57kN；181.06kND)81.57kN；200.6kN答案:A解析:[單選題]56.某建筑為兩層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，采用筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為20m×20m，結(jié)構(gòu)完工后，進(jìn)行大面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]2.試問，下臥層承載力驗(yàn)算時(shí)，③層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層頂面處經(jīng)修正后的地基承載力特征值（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)75B)80C)115D)120答案:A解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第5.2.4條及第5.2.7條規(guī)定，地基承載力表達(dá)式為：fak=50kPa；對于淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，查表5.2.4可得，埋置深度地基承載力修正系數(shù)自天然地面標(biāo)高算起，d=3m；由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]57.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計(jì)基本地震加速為0.2g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強(qiáng)度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]3.已知首層墻肢2一端邊緣構(gòu)件截面配筋形式如圖6-19所示，假定其抗震等級為一級，軸壓比等于0.4，箍筋采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），箍筋保護(hù)層厚度取10mm。試問，其邊緣構(gòu)件箍筋采用下列何項(xiàng)配置時(shí)方能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求？（）提示：1．按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）作答；2．不計(jì)入墻水平分布筋；3．假定不計(jì)入箍筋重疊部分。A)Φ8@100B)Φ10@150C)Φ10@100D)Φ12@100答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第6.4.5條表6.4.5-2可知，箍筋最小直徑為8mm，最大間距為l00mm；根據(jù)表6.4.5-3可得，λv=0.2，則根據(jù)式（6.3.9）計(jì)算，其相應(yīng)體積配箍率的最低要求為：滿足最小箍筋構(gòu)造要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）第6.6.3條規(guī)定，體積配箍率即指核心面積范圍內(nèi)單位混凝土體積所含間接鋼筋的體積，根據(jù)式（6.6.3-2）計(jì)算，可求出剪力墻邊緣構(gòu)件的體積配箍率。故箍筋應(yīng)采用Φ10@100配置。[單選題]58.一機(jī)械加車間的鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個(gè)柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（圖a、b、c），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產(chǎn)生的。考慮到圖（d）所示風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MAwk=65kN·m。由此可算得上述三種可變荷載的效應(yīng)組合，然后確定柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA=（）kN·m，計(jì)算時(shí)對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第324條的簡化規(guī)則。A)215.4B)228.0C)230.0D)239.2答案:D解析:本題中有屋面活荷載、吊車荷載及風(fēng)荷載等三種可變荷載，需對三種可變荷載效應(yīng)的組合，分別計(jì)算后確定是何種組合產(chǎn)生最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值MA。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.3條，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值分別計(jì)算如下：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（風(fēng)荷載的組合系數(shù)ψc=0.6）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；②當(dāng)屬吊車荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；③當(dāng)屬風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。比較上述三種組合的計(jì)算結(jié)果，239.2kN·m＞228kN·m＞215.4kN·m，即風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值。[單選題]59.某屋蓋工程大跨度主桁架結(jié)構(gòu)使用Q345B鋼材，其所有桿件均采用熱軋H型鋼，H型鋼的腹板與桁架平面垂直。桁架端節(jié)點(diǎn)斜桿軸心拉力設(shè)計(jì)值N=12700kN?，F(xiàn)將桁架的端節(jié)點(diǎn)改為采用等強(qiáng)焊接對接節(jié)點(diǎn)板的連接形式，如圖所示，在斜桿軸心拉力作用下，節(jié)點(diǎn)板將沿AB-BC-CD破壞線撕裂。已確定AB=CD=400mm，其拉剪折算系數(shù)均取η=0.7，BC=33mm。試問，在節(jié)點(diǎn)板破壞線上的拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)，應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近()A)356.0B)258.7C)178.5D)158.2答案:C解析:[單選題]60.某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個(gè)角鋼┗56×5組成，如圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個(gè)別次要構(gòu)件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設(shè)計(jì)值為N=400kN，鋼材Q235-A·F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，imin=0.79cm。該格構(gòu)柱繞虛軸整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為（）N/mm2。A)188.5B)190.5C)192.0D)193.0答案:D解析:由柱兩端鉸接，可知構(gòu)件計(jì)算長度l0x=l0y=l=8m；由題可求得回轉(zhuǎn)半徑為：則長細(xì)比為：λx=l0x/ix=800/38.5=20.8；λy=l0y/iy=800/38.5=20.8。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）式（5.1.3-5）計(jì)算，綴條的長細(xì)比為：根據(jù)表5.1.2-1可知，格構(gòu)柱繞虛軸，截面類型屬b類；根據(jù)附錄C表C-2可知，穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)式（5.1.2-1）計(jì)算，該格構(gòu)柱繞虛軸整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為：[單選題]61.有一鋼筋混凝土非預(yù)應(yīng)力屋架，如圖所示。已知：屋架混凝土強(qiáng)度等級為C30，節(jié)點(diǎn)集中荷載P＝P1＋P2，恒荷載P1＝12kN（標(biāo)準(zhǔn)值且包括構(gòu)件自重），活荷載P2＝6kN（標(biāo)準(zhǔn)值且活荷載大于4kN/m2）。提示：①計(jì)算屋架桿件內(nèi)力時(shí)不考慮節(jié)點(diǎn)次應(yīng)力的影響；②上弦桿的計(jì)算長度可取節(jié)間長度的兩倍。在恒荷載和活荷載的作用下，上弦桿件S1的內(nèi)力設(shè)計(jì)值（kN）與下列（）項(xiàng)數(shù)值相接近。A)124.16B)127.51C)148.99D)153.02答案:A解析:[單選題]62.一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產(chǎn)生三個(gè)柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見圖6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產(chǎn)生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產(chǎn)生的。風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MAwk=65kN·m（見圖）。2.還需考慮風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩。由桁架上永久荷載和三種可變荷載確定的柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA應(yīng)為（）kN·m。計(jì)算時(shí)對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A)215.4B)228C)230D)239.2答案:D解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值分別為：①當(dāng)屬屋面活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（風(fēng)荷載的組合系數(shù)ψc=0.6）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；②當(dāng)屬吊車荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；③當(dāng)屬風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m；④當(dāng)屬永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=210.3kN·m；取四者中的最大值，故應(yīng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合確定最大柱腳彎矩設(shè)計(jì)值，即MA=239.2kN·m。[單選題]63.某6層框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.209，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計(jì)算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）。4.若該框架為鋼結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1＝1.2s，結(jié)構(gòu)阻尼比ζ＝0.035，其他數(shù)據(jù)不變，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk最接近于（）kN。A)2413B)2628C)2839D)3140答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第5.1.5條式（5.1.5-1）計(jì)算，由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]64.有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q＝p＋g＝25kN/m（設(shè)計(jì)值）如題圖所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離as＝35mm，梁截面b×h＝200mm×500mm。假定當(dāng)L1＝6m，L2＝8m，L3＝5m，該梁彎矩分配系數(shù)μBA及B支座的不平衡彎矩ΔM應(yīng)與下列（）組數(shù)據(jù)相似。A)0.385；112.5kN·mB)0.45；93.75kN·mC)0.50；20.8kN·mD)0.625；133.3kN·m答案:C解析:[單選題]65.若截面的有效高度ho＝710mm，除豎向力外，作用在牛腿頂部的水平力設(shè)計(jì)值Fh＝ll0kN，則縱向受拉鋼筋的截面面積（mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1426B)1516C)1324D)1629答案:B解析:[單選題]66.第二振型時(shí)的基底剪力V20=1536kN，則樓底由水平地震作用產(chǎn)生的基底剪力標(biāo)準(zhǔn)值VEk（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)13575B)9645C)10744D)12169答案:C解析:[單選題]67.某擬建工程，房屋高度為57.6m，地下2層，地上15層，首層層高為6.0m，二層層高為4.5m，其余各層層高均為3.6m。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架。剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，Ⅲ類場地?；炷翉?qiáng)度等級采用C40（fc=19.1N／mm2）。在規(guī)定的水平力作用下結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩底層剪力墻承受的地震傾覆力矩5.假定，方案調(diào)整后，該結(jié)構(gòu)中部未加剪力墻的某一榀框架如圖6-7所示（地下部分未示出），框架抗震等級為二級。作用在底層邊柱AB底截面A處的考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值MA=580kN·m，剪力計(jì)算值VA=230kN。按式調(diào)整后，柱AB上端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值MB=620kN?m（與MA同時(shí)針方向）。柱凈高Hn=5.4m。試問，當(dāng)柱AB進(jìn)行底部截面配筋設(shè)計(jì)時(shí)，其剪力設(shè)計(jì)值（kN）最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？（）.A)230B)270C)330D)360答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設(shè)計(jì)值公式為：代入數(shù)據(jù)可知，當(dāng)柱AB進(jìn)行底部截面配筋設(shè)計(jì)時(shí)，其剪力設(shè)計(jì)值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最接近。[單選題]68.圖所示一框架結(jié)構(gòu)中間層的端節(jié)點(diǎn)，抗震等級為二級，柱截面尺寸為450mm×450mm，混凝土強(qiáng)度等級為C35，框架梁上排受力主筋為HRB335鋼，直徑為22mm。則在該節(jié)點(diǎn)處上排主筋水平段b和向下彎折段口的錨固長度，應(yīng)不小于（）。A)a＝480mm；b＝400mmB)a＝420mm；b＝350mmC)a＝330mm；b＝350mmD)a＝330mm；b＝272mm答案:D解析:[單選題]69.假設(shè)作用在邊柱牛腿頂部的豎向力設(shè)計(jì)值Fv＝300kN，作用在牛腿頂部的水平拉力設(shè)計(jì)值Fh＝60kN。已知：混凝土強(qiáng)度等級為C40，鋼筋采用HRB400級鋼筋，牛腿寬度為400mm，h0＝850－50＝800mm。試問，牛腿頂部所需配置的最小縱向鋼筋面積As（mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)294B)495C)728D)820答案:C解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）第9.3.11條及圖9.3.10，a＝100＜0.3h0＝0.3800＝240mm，取a＝0.3h0＝240mm。[單選題]70.截面尺寸為190mm×800mm的混凝土空心砌塊墻段，砌塊的強(qiáng)度等級為MU10，砌筑砂漿強(qiáng)度等級Mb5，墻高2.8m，兩端為不動(dòng)鉸支座。沿墻段長邊方向偏心距e=200mm。該墻段的受壓承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)143.6B)154.2C)204.0D)227.3答案:A解析:[單選題]71.場地地層情況如下：①0～6m淤泥質(zhì)土，υs=l30m/s；②6～8m粉土，υs=l50m/s；③8～15m密實(shí)粗砂，υs=420m/s；④15m以下，泥巖，υs=1000m/s。判斷其場地類別應(yīng)為（）。A)Ⅰ類B)Ⅱ類C)Ⅲ類D)Ⅳ類答案:B解析:[單選題]72.縱向鋼筋（對稱配筋），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)3876mm2B)3750mm2C)3680mm2D)4050mm2答案:A解析:[單選題]73.下列關(guān)于木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的論述，其中何項(xiàng)不妥？（）[2014年真題]A)對原木構(gòu)件，驗(yàn)算撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面B)對原木構(gòu)件，驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度時(shí)，可取最大彎矩處截面C)木桁架制作時(shí)應(yīng)按其跨度的1／200起拱D)木結(jié)構(gòu)建筑不應(yīng)超過五層答案:D解析:AB兩項(xiàng)正確，根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005-2003）（2005年版）第4.2.10條規(guī)定，對原木構(gòu)件，驗(yàn)算撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面，驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度時(shí)，可取最大彎矩處截面。C項(xiàng)正確，根據(jù)第7.3.3條規(guī)定，木桁架制作時(shí)應(yīng)按其跨度的1／200起拱。D項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)第10.3.1條規(guī)定，木結(jié)構(gòu)建筑不應(yīng)超過三層。[單選題]74.在混凝土結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)中，常遇到的計(jì)算或驗(yàn)算有：Ⅰ．承載力計(jì)算；Ⅱ．傾覆、滑移驗(yàn)算；Ⅲ．裂縫寬度驗(yàn)算；Ⅳ．抗震設(shè)計(jì)計(jì)算。試問，在下列的計(jì)算或驗(yàn)算的組合中，何項(xiàng)全部不考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)?（）A)Ⅰ.Ⅲ.ⅣB)Ⅱ.ⅢC)Ⅱ.Ⅲ.ⅣD)Ⅲ.Ⅳ答案:D解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.2條規(guī)定，對于承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，而Ⅰ、Ⅱ?yàn)槌休d能力極限狀態(tài)計(jì)算；根據(jù)第3.2.7條規(guī)定，對于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，Ⅲ為正常使用極限狀態(tài)計(jì)算；《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第5.4.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗(yàn)算表達(dá)式不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)而考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，Ⅳ為抗震計(jì)算，不考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。[單選題]75.某建筑為兩層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，采用筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為20m×20m，結(jié)構(gòu)完工后，進(jìn)行大面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]5.假定條件同（4）。試問，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）簡化公式計(jì)算，基礎(chǔ)中點(diǎn)的地基變形計(jì)算深度zn（m）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)20B)26C)28D)30.5答案:B解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第5.3.8條式（5.3.8）計(jì)算，基礎(chǔ)中點(diǎn)的地基變形計(jì)算深度zn=b（2.5-0.4lnb）=20×（2.5-0.4×ln20）=26m。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]76.下列關(guān)于各種基礎(chǔ)適用條件的分析中，正確的觀點(diǎn)是？（）A)無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)可以適用于柱下條形基礎(chǔ)B)獨(dú)立柱基不適用于地下室C)箱形基礎(chǔ)可以作為地下車庫D)條形基礎(chǔ)可以適用于框架結(jié)構(gòu)和砌體承重結(jié)構(gòu)答案:D解析:A項(xiàng)，柱下條形基礎(chǔ)在縱向需要分布荷載，無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)顯然不能滿足縱向傳遞荷載的要求；B項(xiàng)，地下室不一定非整板基礎(chǔ)不可；C項(xiàng)，地下車庫使用的空曠要求與箱形基礎(chǔ)必需有內(nèi)隔墻的結(jié)構(gòu)需要相矛盾。[單選題]77.下列關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能優(yōu)化設(shè)計(jì)的4種觀點(diǎn)：Ⅰ．達(dá)到A級性能目標(biāo)的結(jié)構(gòu)在大震作用下仍處于基本彈性狀態(tài)；Ⅱ．建筑結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)，應(yīng)不低于《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）規(guī)定的基本設(shè)防目標(biāo)；Ⅲ．嚴(yán)重不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)應(yīng)為A級；Ⅳ．結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)應(yīng)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費(fèi)用、震后損失和修復(fù)難易程度等各項(xiàng)因素選定。試問，針對上述觀點(diǎn)正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）[2012年真題]A)Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ正確，Ⅳ錯(cuò)誤B)Ⅱ.Ⅲ.Ⅳ正確，Ⅰ錯(cuò)誤C)Ⅰ.Ⅱ.Ⅳ正確，Ⅲ錯(cuò)誤D)Ⅰ.Ⅲ.Ⅳ正確，Ⅱ錯(cuò)誤答案:C解析:Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）條文說明第3.11.1條第2款規(guī)定，A級性能目標(biāo)是最高等級，大震作用下要求結(jié)構(gòu)達(dá)到第2抗震性能水準(zhǔn)，即結(jié)構(gòu)仍處于基本彈性狀態(tài)；Ⅱ項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）第3.10.3條第2款規(guī)定，建筑結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)，應(yīng)不低于本規(guī)范規(guī)定的基本設(shè)防目標(biāo)；Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.1.4條規(guī)定，高層建筑不應(yīng)采用嚴(yán)重不規(guī)則的結(jié)構(gòu)體系；Ⅳ項(xiàng)，根據(jù)第3.11.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)應(yīng)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費(fèi)用、震后損失和修復(fù)難易程度等各項(xiàng)因素選定。[單選題]78.一片高2m，寬3m，厚370mm的墻，如圖所示。采用普通燒結(jié)磚和M2.5砂漿砌筑。墻面承受水平荷載設(shè)計(jì)值為0.7kN/m2。2.墻底截面破壞的受彎及受剪承載力與下列（）組數(shù)據(jù)最為接近。A)1.82kN·m；21.5kNB)1.82kN·m；19.74kNC)1.57kN·m；19.74kND)1.21kN·m；13.34kN答案:B解析:[單選題]79.如圖所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅱ級荷載。行車道板懸臂根部的有效分布寬度最接近（）m。A)2.03B)1.86C)1.78D)1.75答案:B解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004），懸臂根部的有效分布寬度為：a＝a1＋2l0＝0.44＋1.42＝1.86m。[單選題]80.某單跨倉庫，如圖所示。跨度15m，開間6m，共6個(gè)開間，屬剛彈性方案。窗高3.6m，窗間墻寬2.4m，壁柱和墻厚見題圖。檐口標(biāo)高+6.0m。磚砌體用MU10磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風(fēng)時(shí)，M左=26kN·m；右風(fēng)時(shí)，M右=35kN·m。3.已知窗間墻截面的回轉(zhuǎn)半徑為156mm，設(shè)高厚比β=14.62，左柱在左、右風(fēng)荷載下的承載力與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A)492kN；468kNB)502kN；438kNC)549kN；469kND)592kN；468kN答案:C解析:[單選題]81.挑出長度為7.0m的長懸挑梁，梁上作用永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk=36kN/m，樓面活荷裁標(biāo)準(zhǔn)值qk=2lkN/m如圖所示。該建筑的抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g）。則梁端A處的最大彎矩設(shè)計(jì)值MA最接近（）kN·m。A)1948.12B)1778.7C)1694.91D)1589.25答案:B解析:[單選題]82.根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）附錄表D-1，AB柱幾何長度為4m，此Γ形架為無側(cè)移剛架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1為相交于柱上端、柱下端的橫梁線剛度之和與柱線剛度之和的比值，當(dāng)梁遠(yuǎn)端為鉸接時(shí)應(yīng)將橫梁線剛度乘以1.5。平板支座柱腳與基礎(chǔ)鉸接，取K2=0.1，利用插入法得計(jì)算長度系數(shù)μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。剪力全部由腹板承受，腹板角焊縫的有效面積為3696cm2時(shí)，腹板焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)的焊縫剪應(yīng)力τfv為（）N/mm2。A)100.4B)114.6C)120.8D)127.2答案:D解析:[單選題]83.某鋼筋混凝土偏拉構(gòu)件，b＝300mm，h＝500mm，承受軸向拉力設(shè)計(jì)值N＝108kN，彎矩設(shè)計(jì)值M＝110kN·m，采用C30級混凝土，HRB400級鋼筋。則所需鋼筋面積As，分別為（）mm2。A)323，323B)2346，927C)2673，927D)2673，323答案:C解析:[單選題]84.一鋼筋混凝土連續(xù)梁，如圖2所示，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，混凝土強(qiáng)度等級C30，縱向鋼筋為HRB335級，箍筋為HPB235級鋼筋，梁截面尺寸b×h=250mm×500mm，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，恒載Gk=18kN/m，活載Qk=26kN/m。根據(jù)以上材料,回答7-9題:D支座截面最大彎矩設(shè)計(jì)值MD，與下列何項(xiàng)數(shù)值比較接近？（）A)-218kN·mB)-224kN·mC)-242kN·mD)-274kN·m答案:C解析:[單選題]85.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，對用作預(yù)應(yīng)力筋的鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy=fpyk/γs，預(yù)應(yīng)力鋼筋材料性能分項(xiàng)系數(shù)γs=()。A)1.05B)1.10C)1.15D)1.20答案:D解析:對預(yù)應(yīng)力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第4.2.3條條文說明將原規(guī)范規(guī)定的取用0.80σb(σb)為鋼筋國家標(biāo)準(zhǔn)的極限抗拉強(qiáng)度)作為條件屈服點(diǎn)改為0.850σb，以與鋼筋的國家標(biāo)準(zhǔn)相一致。鋼筋材料分項(xiàng)系數(shù)γs取用1.2。[單選題]86.在某大城市市中心有一特重要的鋼筋混凝土框架一核心筒結(jié)A)1.3B)1.5C)1.7D)1.8答案:D解析:該樓屬于特別重要、高度超過60m且對風(fēng)荷載較為敏感的大樓，其基本風(fēng)壓應(yīng)按100年一遇的標(biāo)準(zhǔn)取用，即w0=0.60kN/m2；結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=2.80s。[單選題]87.某簡支梁橋，計(jì)算跨徑為20m，采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m，跨中腹板厚度為0.16m，支點(diǎn)處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計(jì)算出在支點(diǎn)處某根主梁的恒載剪力為280kN，活載剪力為185kN。假定截面有效高度h0＝0.88h，按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的主梁截面支點(diǎn)最大剪力為630kN，則該主梁在支點(diǎn)處斷面的腹板寬度最接近于（）m。A)0.18B)0.19C)0.20D)0.24答案:C解析:[單選題]88.下列關(guān)于高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有關(guān)抗震的一些觀點(diǎn)，其中何項(xiàng)不正確？（）[2011年真題]提示：不考慮樓板開洞影響，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）作答。A)對于板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)，沿兩個(gè)主軸方向穿過柱截面的板底兩個(gè)方向鋼筋的受拉承載力應(yīng)滿足該層樓板重力荷載代表值（8度時(shí)尚宜計(jì)入豎向地震）作用下的柱軸壓力設(shè)計(jì)值B)鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的剪力墻兩端（不包括洞口兩側(cè)）宜設(shè)置端柱或與另一方向的剪力墻相連C)抗震設(shè)計(jì)的剪力墻應(yīng)設(shè)置底部加強(qiáng)部位，當(dāng)結(jié)構(gòu)計(jì)算嵌固端位于地下一層底板時(shí)，底部加強(qiáng)部位的高度應(yīng)從地下一層底板算起D)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位時(shí)，應(yīng)避免在地下室頂板開大洞口。地下室頂板的厚度不宜小于180mm，若柱網(wǎng)內(nèi)設(shè)置多個(gè)次梁時(shí)，可適當(dāng)減小答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）的條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。根據(jù)第6.1.10條第3款規(guī)定，當(dāng)結(jié)構(gòu)計(jì)算嵌固端位于地下一層的底板或以下時(shí)，底部加強(qiáng)部位尚宜向下延伸到計(jì)算