產(chǎn)萬噸醋酸乙烯酯項目設(shè)備設(shè)計說明書

目第一章設(shè)計概 過程設(shè)備設(shè)計要目第一章設(shè)計概 過程設(shè)備設(shè)計要 過程設(shè)備設(shè)計依 過程設(shè)備分 過程設(shè)備概 第二章塔設(shè) 概 設(shè)計要 塔類型的選 塔工藝設(shè) 設(shè)備流程確 AspenPlus對于塔的模 工藝參數(shù)的確 塔型的選 工藝尺寸計 塔徑計 塔板的選 溢流部件的計 浮閥數(shù)及排列方 流體力學(xué)計算和校 塔板壓 泄露驗 液泛的驗 操作彈 霧沫夾帶的驗 負(fù)荷性能 2.5Cup-Tower水力學(xué)校 塔板信息輸 水力學(xué)數(shù)據(jù)輸 塔板結(jié)構(gòu)參塔板信息輸 水力學(xué)數(shù)據(jù)輸 塔板結(jié)構(gòu)參 計算結(jié) 塔板性能負(fù)荷 2.6KG-Tower水力學(xué)校 工藝參數(shù)的輸 塔盤結(jié)構(gòu)參數(shù)的輸 校核結(jié) 設(shè)計報 2.7塔的機械設(shè) 設(shè)計溫度與壓力的確 塔輔助裝置設(shè) 塔體總高 塔的強度計 塔的設(shè)計結(jié) SW6軟件強度校 設(shè)計規(guī) 校核計算條 風(fēng)載荷及地震載荷核 地腳螺栓校 耐壓試驗校 主要尺寸參數(shù)計算結(jié) 塔盤結(jié)構(gòu)優(yōu) 復(fù)合塔板的應(yīng) 新型塔盤浮閥的應(yīng) 塔設(shè)備條件 塔設(shè)備設(shè)計一覽 第三章?lián)Q熱 概 設(shè)計依 換熱設(shè) 換熱器分 概 設(shè)計依 換熱設(shè) 換熱器分 換熱器類型及應(yīng) 選型說 換熱類 換熱 管間距的確 管程數(shù)的確 殼程數(shù)的確 折流板數(shù)目和間 換熱器設(shè) 選型示 設(shè)計參 計算總傳熱系 熱負(fù) 平均傳熱溫 傳熱溫差修 總傳熱系數(shù) 計算傳熱面 工藝尺寸計 管徑選 管程數(shù)和傳熱管 傳熱管排列方 殼體內(nèi) 折流 接管及接管方 換熱器核 管程對流傳熱系 殼程對流傳熱系管程對流傳熱系 殼程對流傳熱系 污垢熱阻和管壁熱 總傳熱系數(shù)K的計 傳熱面積校 管程壓降核 殼程壓降核 HTRI軟件校 數(shù)據(jù)輸 校核報 換熱器的設(shè)計結(jié) 換熱器的優(yōu) 防腐技 高效傳熱管的應(yīng) 新型換熱管箱結(jié)構(gòu)的應(yīng) Aspen輔助設(shè) 換熱器E0101的設(shè)計示 換熱器E0301的設(shè)計示 換熱器的強度校 筒體校核計 封頭校核計 管板校核計 設(shè)備法蘭復(fù) 換熱器設(shè)備條件 換熱器的設(shè)計一覽 第四章反應(yīng) 4.1概 類型與特 釜式反應(yīng) 管式反應(yīng) 流化床反應(yīng) 固定床反應(yīng) 反應(yīng)器設(shè) 管式反應(yīng) 流化床反應(yīng) 固定床反應(yīng) 反應(yīng)器設(shè) 反應(yīng)機 反應(yīng)方程 催化劑選 催化劑的制 工藝條件的確 反應(yīng)器形式選 反應(yīng)器原料組 反應(yīng)器尺寸計 催化劑床層體 催化劑床層高 反應(yīng)器列管 床層壓力 反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè) 設(shè)計溫度及設(shè)計壓力的確 反應(yīng)器筒體直 筒體厚度及封頭厚 裙 反應(yīng)器高 接管尺寸及方 超壓泄放裝 反應(yīng)器機械設(shè) 氣體分布 管 載熱流體導(dǎo)流 折流擋 4.6.5催化劑支撐裝 反應(yīng)器設(shè)計結(jié) 反應(yīng)器強度校 校核計算條4.6.5催化劑支撐裝 反應(yīng)器設(shè)計結(jié) 反應(yīng)器強度校 校核計算條 筒體校核計 封頭校核計 法蘭復(fù)核計 反應(yīng)器設(shè)備條件 4.10反應(yīng)器設(shè)計一覽 第五章 選型依 選型原 各類泵的性能參 泵的特點及選用要 泵的選型示 節(jié)能屏蔽泵的應(yīng) 泵的選型一覽 第六章儲 選型依 儲罐結(jié)構(gòu)形式的選 儲罐的選型示 設(shè)計參 設(shè)計選 選型結(jié) 儲罐選型一覽 第七章壓縮 7.1概 7.2選型要 壓縮機分 選型示 壓縮機分 選型示 壓縮機選型一覽 第八章工藝設(shè)備一覽 8.1非標(biāo)設(shè)備設(shè)計一覽 塔設(shè) 換熱 反應(yīng) 8.2定型設(shè)備選型一覽 儲 其他設(shè) 第一章設(shè)計概1.1過程設(shè)備設(shè)第一章設(shè)計概1.1過程設(shè)備設(shè)1.2過程設(shè)備設(shè)1-11-設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)與1.3過程設(shè)備1-設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)與1.3過程設(shè)備名 標(biāo)準(zhǔn)HG/T20570-HG/T20580-HG/T20581-HG/T20582-HG/T20583-HG/T20584-HG/T20643-SH/T3030-HG20652-GB150-GB/T151-NB/T47013-GB713-GB/T3215-1.4過程設(shè)備1.4過程設(shè)備表（見第八章）第二塔設(shè)2.1塔設(shè)備是化工及石油化工生產(chǎn)中最重要的單元設(shè)備之一。它可使氣（或汽2.1.1設(shè)計第二塔設(shè)2.1塔設(shè)備是化工及石油化工生產(chǎn)中最重要的單元設(shè)備之一。它可使氣（或汽2.1.1設(shè)計2.1.2塔類型的選2-12-板式塔和填料塔的類板式填料2-12-板式塔和填料塔的類板式填料塔徑Φ1.5m以下效率高；重塔工藝設(shè)設(shè)備流程932.2.2AspenPlus對于塔的2-胺解吸塔前后物流結(jié)2.2.3工藝參數(shù)的確AspenPlus各塔板上的水力學(xué)參數(shù)，Aspen模擬胺解吸塔（T0102）塔進(jìn)出 932.2.2AspenPlus對于塔的2-胺解吸塔前后物流結(jié)2.2.3工藝參數(shù)的確AspenPlus各塔板上的水力學(xué)參數(shù)，Aspen模擬胺解吸塔（T0102）塔進(jìn)出 MassFlowsTotalFlowTotalFlowTotalFlowTemperaturePressureMolarVapor010MolarLiquid101Enthalpy---2-3各塔板水力學(xué)參液相溫度氣相溫 液相密氣相密液相黏氣相黏液相表面張 1234567892-3各塔板水力學(xué)參液相溫度氣相溫 液相密氣相密液相黏氣相黏液相表面張 123456789002-42-4塔工藝尺寸計算物性參數(shù)2.2.4塔型的塔徑計HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及2-42-4塔工藝尺寸計算物性參數(shù)2.2.4塔型的塔徑計HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及2-5塔板間距和塔徑HT-L sLVsV 塔 物性參1液氣溫度質(zhì)量流率體積流率密度黏度—圖2-1史密斯關(guān)聯(lián)C0.065L圖2-1史密斯關(guān)聯(lián)C0.065L Vu(0.6~u0.6umax0.62.341.40m/DT D21.54mAT44 4uD21.54mAT44 4u 2.3.2塔板的（2）塔板，如：固舌、VO（3）液體流路長的塔，為減小液面梯度，宜選用具有導(dǎo)向作用的塔板，如2-6常見塔板的性能比2-7不同降液管降液弓形圓傾斜弓2-6常見塔板的性能比2-7不同降液管降液弓形圓傾斜弓塔板類 相對生產(chǎn)能 相對塔板效 操作彈 壓力 結(jié) 成11中高1低低小低大中中低2-8液體負(fù)荷與溢流類型的關(guān)由于胺解吸塔的液相負(fù)荷為48.52m3/h，初步計算塔徑為1.4m D2-8液體負(fù)荷與溢流類型的關(guān)由于胺解吸塔的液相負(fù)荷為48.52m3/h，初步計算塔徑為1.4m D D取堰長lw0.7D0.71.4hwhwLhlw圖2-2液體收縮系數(shù)計算塔液體流量單溢 雙溢四溢45----70-----2/48.522/show0.002841.05l2/48.522/show0.002841.05lwhwhLhow0.070.039由于0.006m＜how＜0.06m，故采用平直0.72-3得Wd0.15D0.0952-3弓形降液管的寬度與面降液管寬度Wd0.15DT0.151.4h0hw0.0060.0310.006（4）驗算液體在降液管內(nèi)的停留時間Af0.150.455.19sF1浮閥塔板是目前在我國石油化工工業(yè)中應(yīng)用最為廣泛的塔板型式之一，Af0.150.455.19sF1浮閥塔板是目前在我國石油化工工業(yè)中應(yīng)用最為廣泛的塔板型式之一，閥片厚度2.0mm，閥片質(zhì)量33g。取動能因子F0=10u9.78m/0v3.140.0392164.59 2xRA2RR2aRDTW0.65xDTWWc 2220.350.6520.652arcsin0.35a間距t20.350.6520.652arcsin0.35a間距tt166 166圖2-4閥孔排列方按N=140，重新核算孔速及閥孔動能因3.140.0392u11.50m/020F0u0v11.501.045Nd01403.14塔板開孔率44流體力學(xué)計算和校塔板壓則有 10.25m/s vu2 故應(yīng)有hc流體力學(xué)計算和校塔板壓則有 10.25m/s vu2 故應(yīng)有hcoc29.81對于該物系取00.5，故hl0hL0.50.07因為由表面張力引起的壓強降h值較小，一般可略去不計故hphchlh0.0330.035即hp0.068895.4989.81597.372.4.2泄露F0=5，算出相應(yīng)的氣相最小負(fù)荷5 4.89m/V4d 0.03921404.890.8174m3/s2故 42.4.3液泛的在此取泡沫層相對于清液層密度0.4HThw0.40.45在此取泡沫層相對于清液層密度0.4HThw0.40.450.031Hdhphdhl式中h—克服液面落差所需清液層的高度，其值較小，一般可忽略不計Hd—克服液體在溢流管內(nèi)流動阻力所需的液層高度，可按下式計Lhd s0.1530.980.025lwh0Hd0.0680.0370.0350.14m2.4.4操作從霧沫夾帶現(xiàn)象考慮氣相負(fù)荷上限Vs,max，并取泛點=80％， 1.36ZLV180％ 1.360.981.24解得Vs,max從液泛角度考慮負(fù)荷上限Vs,max，0.5HThw0.50.450.031HdHd,maxhdhL即0.240.070.037而hp,maxhlh所以0.1330.035u22u根據(jù) 0,maxoc L解得17.66m/故得 所以0.1330.035u22u根據(jù) 0,maxoc L解得17.66m/故得 0.039217.661402.95m/4比較由霧沫夾帶和液泛角度得出的氣相負(fù)荷上限值，從安全考慮，取=2.95m/sV2.95s2.4.5霧沫夾帶的驗 V 1.36ZLs1泛點 AAAT2Af1.5420.151.045kg/m3和H0.45m，查圖2-5，得 0.11。 CAFO0.850.112-9系統(tǒng)β數(shù)系 系統(tǒng)因素圖2-5泛點負(fù)荷系1.360.094故泛點率 1.24負(fù)荷性能 1.36ZL圖2-5泛點負(fù)荷系1.360.094故泛點率 1.24負(fù)荷性能 1.36ZLV180％ V1.360.98ss1.24整理得Vs39Ls191103 0.66710 0.153 hHh2/ VL1lNsss lLww即：191103 0.981 2 22/0.031VL1sss1402整理得 2即：191103 0.981 2 22/0.031VL1sss1402整理得 22sssAf0.150.450.0135m3/ 5d20.03921404.890.8174m3/由泄露計算得 44how必須大于6mm為 lw0.00078m3/圖2-6胺解吸塔圖2-6胺解吸塔負(fù)荷性能圖2- Aspen模擬胺解吸塔負(fù)荷性能2.5Cup-Tower水力2.5Cup-Tower水力2.5.1塔板信息輸2-82-82.5.2水力學(xué)數(shù)據(jù)輸2-92-92.5.3塔板結(jié)構(gòu)參2.5.3塔板結(jié)構(gòu)參2-10溢流區(qū)尺寸及降液管尺2.5.4計算2-11塔板結(jié)構(gòu)參2-12塔板工藝參2.5.5塔板2-12塔板工藝參2.5.5塔板性能負(fù)荷2-2-13負(fù)荷性能2.6KG-Tower水力2.6.1工藝參數(shù)的輸2.6.1工藝參數(shù)的輸2-14工藝參數(shù)輸2.6.2塔盤結(jié)構(gòu)參數(shù)的V-12-15塔盤工藝2-15塔盤工藝參數(shù)輸2.6.3校核90%~110%之間塔的液泛值都符合要求。如下圖所示分別為塔盤在操作負(fù)荷2-16操作彈2-16操作彈性100%時的輸出結(jié)2-17操作彈性90%時的輸出結(jié)2-18操作彈2-18操作彈性110%時的輸出結(jié)2.6.4設(shè)計化，最后得到了胺解吸塔的設(shè)計報告如下圖2-19：2.7塔的機械度為180℃。度為180℃。取焊接接頭系數(shù)0.85，對應(yīng)t100MPa2t21000.851400200設(shè)備》選取地腳螺栓數(shù)為12個，材料選用Q235-B。dFF根據(jù)Aspen數(shù)據(jù)取F920.6kgmV41.83m/h，管內(nèi)流速取33suF1.0m/4求得d0.122mFF查標(biāo)準(zhǔn)圓整后選取規(guī)格1334mm1.0m/s，液相體積流量為0.0101m3/ 40.01010.113mdFF查標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)圓整后選取規(guī)格1334mm 20m/s3d0.316mF36003.14F查標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)圓整后選取規(guī)格3779mm 20m/s3d0.316mF36003.14F查標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)圓整后選取規(guī)格3779mmd0.246mF36003.14F查標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)圓整后選取規(guī)格2738mm制造時塔體的彎曲度難以達(dá)到要求，所以一般板式塔每隔6~10層塔板設(shè)置一個820塔體總高結(jié)合Aspen模擬數(shù)據(jù)得出塔板Np=20塔體總高結(jié)合Aspen模擬數(shù)據(jù)得出塔板Np=20證塔底料液不至排完。對于塔底流率較大的塔，塔底容量可取小些，取結(jié)合工藝參數(shù)取塔底料液出口體積流量V0.0101m3AT=1.54m2，取釜液停留時tHVt600.78mHB=0.8mBAT5.塔體人孔數(shù)SHHN2SHSHHHDpT H1.220220.4520.60.80.83塔的強度塔的強度頭系數(shù)0.852t21000.85min不小于2mmdC210.792GB/T713取C1ndC112.790.814mm，圓整得n14mm0.85t21000.852cdC210.792ndC112.790.8邊高度hc=25mm，封頭厚度為14mm。由塔高計算可知，塔體總高度H=14200mm，故將塔體分為兩段計算，10000mm分為第一計算段，余下的4200mm取為第二計算段。值取300N/m2f1由塔高計算可知，塔體總高度H=14200mm，故將塔體分為兩段計算，10000mm分為第一計算段，余下的4200mm取為第二計算段。值取300N/m2f1H≤20mDeiDeili為各計算段的計算高度，即l1K1K210.71.71300103342N/mH≤20mli為各計算段的計算高度，即l2K2K22f2q0l20.71.71.143424.22 Pll2107105000K2K22f2q0l20.71.71.143424.22 Pll21071050003900121001.01108NlMI1 212W70.15g0.1根據(jù)以上條件計算得地震影響系數(shù)最大值 2式中，i為塔的阻尼比，一階振型阻尼比取10.02，并根據(jù)一階振型阻比計算曲線下降段的衰減系數(shù)及阻尼調(diào)整系數(shù)20.90.0510.05121將衰減系數(shù)及阻尼調(diào)整系數(shù)21.270.1 16mgH2.4107NME1在此我們采用液壓試驗對塔設(shè)備進(jìn)行強度校核，按要求選取壓力系數(shù)316L的許用應(yīng)力90MPaPP1.251.3在此我們采用液壓試驗對塔設(shè)備進(jìn)行強度校核，按要求選取壓力系數(shù)316L的許用應(yīng)力90MPaPP1.251.30.9T2.8塔的設(shè)計2-10T-0102胺解吸塔項名數(shù)氣相密度液相密度壁厚停留時間SW6設(shè)計規(guī)校核計算JB/T4746-GB18306-2-11胺解吸塔計算條塔設(shè)備校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼1名義厚度腐蝕裕量SW6設(shè)計規(guī)校核計算JB/T4746-GB18306-2-11胺解吸塔計算條塔設(shè)備校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼1名義厚度腐蝕裕量22長度1圓孔數(shù)N/塔板壓降2-12裙座及地腳螺栓計算條裙Q235-℃2Q235-2（或?qū)挾韧?1234512345B7度2-12裙座及地腳螺栓計算條裙Q235-℃2Q235-2（或?qū)挾韧?1234512345B7度2.9.3風(fēng)載荷及地震載荷2-13風(fēng)載荷及地震載風(fēng)載及地震載操作質(zhì)m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)m0m010.2m02m03m04ma2.9.3風(fēng)載荷及地震載荷2-13風(fēng)載荷及地震載風(fēng)載及地震載操作質(zhì)m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)m0m010.2m02m03m04ma風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 0有接上表2-nFmhF00mh(i1,2 ii kk0000011PcDi/ (mIIgFII)/D接上表2-nFmhF00mh(i1,2 ii kk0000011PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBnMIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k0000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM 2-14組合應(yīng)力校組合應(yīng)力校A1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A32-14組合應(yīng)力校組合應(yīng)力校A1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/1:ij中iji=1操作工況j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工況j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓2:A1:軸向最大組合拉應(yīng)力A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng)力A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng)3:單位如下質(zhì)量:kg力:N彎矩:Nmm應(yīng)力2.9.4地腳螺栓校2-15地腳螺栓及地腳螺栓座校計算結(jié)基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D22.9.4地腳螺栓校2-15地腳螺栓及地腳螺栓座校計算結(jié)基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MC b2,MC l2 x y混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地腳螺栓受風(fēng)載時最大拉應(yīng)力MwMemmin M000.25M00MmgF 0 地腳螺栓需要的螺紋小徑d4BAb 筋板壓應(yīng)力 '蓋板最大應(yīng)力 3F 1 4(l'd)2(l'd) 2.9.5耐壓試驗校2-16上封頭校核計上封頭校核計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-計算壓力S31603(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)2.9.5耐壓試驗校2-16上封頭校核計上封頭校核計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-計算壓力S31603(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)PT=1.25Pc[]=1.7680(或由用[輸入T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2[]t[Pw]=KDi0.5e2-17下封頭校核計下封頭校核計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-S31603(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)PT=1.25Pc[]=1.7680(或2-17下封頭校核計下封頭校核計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-S31603(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)PT=1.25Pc[]=1.7680(或由用戶[入T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2[]t[Pw]=KDi0.5e2-18內(nèi)壓圓筒校內(nèi)壓圓筒校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-S31603(板材焊接接頭系數(shù) =2[]t2-18內(nèi)壓圓筒校內(nèi)壓圓筒校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-S31603(板材焊接接頭系數(shù) =2[]tPcPT=1.25P[]=1.7680(或由用戶輸入T=pT.(Die)2e2e[]t[Pw]=(Die) 2 2.9.6主要尺寸參數(shù)計算1-主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)本項目涉及塔19座，其中板式塔14座，且多為浮閥塔，故應(yīng)用一種導(dǎo)向孔夠抑制鼓泡層的高度，提高傳質(zhì)效率的復(fù)合塔板。塔板本體上安裝有多個主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)2.9.6主要尺寸參數(shù)計算1-主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)本項目涉及塔19座，其中板式塔14座，且多為浮閥塔，故應(yīng)用一種導(dǎo)向孔夠抑制鼓泡層的高度，提高傳質(zhì)效率的復(fù)合塔板。塔板本體上安裝有多個主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)00m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamws風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N2-20復(fù)合塔板示意2.10.2新型塔盤浮閥的2-21新型浮閥示意2.11塔設(shè)備條件2.11塔設(shè)備條件2-2-22胺解吸塔設(shè)備條件2.12第三換熱3.13.2第三換熱3.13.2換熱器分3-間壁式換熱器分類及3.3.2換熱器類型及換熱器類型如下表3-2所示：3-2管殼式換熱器類型一覽分 名3-間壁式換熱器分類及3.3.2換熱器類型及換熱器類型如下表3-2所示：3-2管殼式換熱器類型一覽分 名 特150℃。緊湊、效率高、易清洗，使用溫度不大于150℃，使用壓力不大于1.5MPa換熱類3-3允許壓力降端的溫差不應(yīng)小于5℃。工藝物流的壓力換熱類3-3允許壓力降端的溫差不應(yīng)小于5℃。工藝物流的壓力允許壓力降分相 用金屬特費 管殼兩物料溫差大于50℃時應(yīng)設(shè)膨脹節(jié)，最大使用溫差不應(yīng)大于1溫差可大于120℃，可用于易結(jié)垢的場合。—（3）（4）（5）（3）（4）（5）3.4.2換熱目前實行的管殼式換熱器系列只采用φ25×2.5mm及φ19×2mm兩種管徑3.4.3管間距的確t=（1.25-1.5）d0，d0d0t3.4.3管間距的確t=（1.25-1.5）d0，d0d0t的對比關(guān)系見表3-4：表3-4管間距與管外徑對3.4.4管程數(shù)的確管程數(shù)Np可按下式計算，即：u’為管程內(nèi)流體的實際速度，m/s3.4.5殼程數(shù)的確3.4.6折流板數(shù)目和3-5折流板間換熱管外徑 換熱器設(shè)選型示3-6設(shè)計條件公稱直徑管換熱器設(shè)選型示3-6設(shè)計條件公稱直徑管折流板間—4500~—600~1500~—900~<——1400~———1700———（1）管1.17Mpa，故取設(shè)計壓力為P=1.5×1.17≈1.8Mpa（2）殼力為（1）管1.17Mpa，故取設(shè)計壓力為P=1.5×1.17≈1.8Mpa（2）殼力為0.6Mpa，故取設(shè)計壓力為P=1.5×0.6=0.9Mpa3.5.2設(shè)計1.富胺液的定性溫度：T=（93+40.8）/2=66.9℃質(zhì)量流量：Ws=37770Kg/h密度ρ0＝956.96導(dǎo)熱系數(shù)：λ0＝0.25W/（m﹒K）黏度：μ0＝5.23×10-42.貧胺液的定性溫度：T=（161.7+110.5）/2=136.1℃質(zhì)量流量：Ws=33103Kg/h密度：ρi=875.84導(dǎo)熱系數(shù)：λi＝0.43W/（m﹒K）黏度：μi＝2.40×10-4操作條參管殼質(zhì)量流量進(jìn)口溫度出口溫度進(jìn)口壓力出口壓力計算總傳熱熱負(fù)Qrqm0CP0T037770/3600×1.80915×103計算總傳熱熱負(fù)Qrqm0CP0T037770/3600×1.80915×103×（93+273.15-平均傳熱式中t1T1t2161.79368.7t2T2t1110.540.869.73.6.3傳熱溫差修R熱流體的溫T1T2161.7110.5t293 t293P兩流體的最初溫度差T1 161.7圖3-1單殼程對數(shù)平均溫度差校正系數(shù)算度差校正系數(shù)Φ△t，即tmtmt69.20.9062.28總傳熱系數(shù)圍，初步假設(shè)總傳熱系數(shù)K500W/m2K計算傳熱Q由Q=KS△tmS總傳熱系數(shù)圍，初步假設(shè)總傳熱系數(shù)K500W/m2K計算傳熱Q由Q=KS△tmS 500管徑選n4s0.7850.022diSLNL19.423.24Pl64714-92，選取換熱管為96根故此換熱器采用單殼程，43.7.3傳熱管排列方t=1.25d0，t=1.25×25=31.25≈32nc1.19N1.19614（根3.7.4殼體D1.05Ptn/1.053296/0.73933.7.4殼體D1.05Ptn/1.053296/0.73933.7.5折流折流板數(shù)目：N 16000124(個lBB3.7.6接管及接管方 437770/3600956.960.083m=83mmd13.14i100mm，按標(biāo)準(zhǔn)選取1084mm 433103/3600875.840.094m=94mmd2i100mm，按標(biāo)準(zhǔn)選取1084mm換熱器核管程對流傳熱 Re iiidi管程流體流通截面積：A d2 0.7850.022967.541034NiiN4p/i37770/3600956.961.41m/iAidiui 201031.4151599iPrCpi換熱器核管程對流傳熱 Re iiidi管程流體流通截面積：A d2 0.7850.022967.541034NiiN4p/i37770/3600956.961.41m/iAidiui 201031.4151599iPrCpi1.809103 Re 2882W/（m2iiidi3.8.2殼程對流傳熱du0.551/3 對圓缺型折流板，可采用克恩公式： pde 0 w3t2230.032 2204224de 0.023.14A0a33103/3600875.840.50m/s00Adeu00.020.50875.8402.40×10-0CP02.0401030 w0.360.4336493.30.551.141/30.952480w/m20總傳熱系K的計1K1RR w0.360.4336493.30.551.141/30.952480w/m20總傳熱系K的計1K1RR iim010.0003440.0250.00250.0250.00034412882 17.4566w/m2＞500，滿足3.8.5傳熱面積校Q所需傳熱面積S 566換熱器實際傳熱面積：Sd0LNnc3.140.02569614HSS100%38.6228.11100%S3.8.6管程壓降核對于25mm2.5mm的管子殼程結(jié)垢校正程，故Ns=1，Np=4Lu221i，p i i 2 2 i對于不銹鋼管，取管壁粗糙度0.1mm0.10.005 3-2λ-Re關(guān)系 956.96kg/3i6p0.10.005 3-2λ-Re關(guān)系 956.96kg/3i6p9.410312956.961.412p22.851032故pi940028501.44pa6.86104pa＜105pa3.8.7殼程壓降核01 20u Ff0ncNB122zu DFS=1.15；對于三角形錯列方式，管子排F=0.5 其中f00.46；折流擋板數(shù)故殼程流體的摩擦系數(shù)取個；折流擋板間距10.50.4614241875.840.5088132u=0.50m/s，則10.50.4614241875.840.5088132u=0.50m/s，則p02 p223.5645522故p0881364551.1511.756104pa＜105paHTRI軟件校HTRI采用了在全球處于領(lǐng)導(dǎo)地位的工藝熱傳遞及換熱器技術(shù)，包含了換熱器及燃燒式加熱爐的熱傳遞計算及其他相關(guān)的計算軟件。在此采HTRI6.0對E0101換熱器計算結(jié)果進(jìn)行了核算。數(shù)據(jù)Aspen所給流體參數(shù)，結(jié)合換3-換熱器校核數(shù)據(jù)輸Aspen3-4、3-53-4熱流體物性數(shù)3-4熱流體物性數(shù)3-5冷流體物性數(shù)3.9.2校核3-6校核報錯信3-7換熱器校核3-7換熱器校核輸出報3-8換熱器示意3-9換熱器布3-9換熱器布管3-10換熱器裝配3.103-73-貧富胺液換熱器（E0101）的設(shè)計結(jié)3.11換熱器的優(yōu)項參管殼質(zhì)量流量進(jìn)口溫度出口溫度進(jìn)口壓力出口壓力定性溫度密度/黏度3.103-73-貧富胺液換熱器（E0101）的設(shè)計結(jié)3.11換熱器的優(yōu)項參管殼質(zhì)量流量進(jìn)口溫度出口溫度進(jìn)口壓力出口壓力定性溫度密度/黏度導(dǎo)熱系數(shù)/W﹒(m﹒K)-流速62.289.91×10517.46901殼程內(nèi)徑4管徑尺寸管心距管長管子數(shù)目/傳熱面積3.11.1防腐熱器本身選用耐蝕材3.11.1防腐熱器本身選用耐蝕材質(zhì)；六是熱噴涂（HVFO）膜901噴涂處理，TH-901涂層是金屬鍍層，其傳熱系數(shù)與鋼鐵相近，不會降低傳3.11.2高效傳熱管的3-11波紋管結(jié)構(gòu)示意3-11波紋管結(jié)構(gòu)示意2β=25°，H=1mmL=12.20mm3-12高效螺紋管結(jié)構(gòu)3-13高效螺紋管表面網(wǎng)3.11.33-13高效螺紋管表面網(wǎng)3.11.3TT型凸TTT型凹槽內(nèi)，所述抱箍可拆卸的23可以進(jìn)行軸向的自由膨脹或者收縮的浮。4-9新型管箱示意3.124-9新型管箱示意3.12Aspen輔助3.12.1換熱E0101的設(shè)計示ExchangerDesign&RatingAspenEDRAspenPlus0.000334（m2K）/W，塔釜液體取污垢熱阻為0.0002（m2K）/W。在3-3-143-3-14E0101換熱器設(shè)計結(jié)果-3-15E0101換熱器設(shè)3-15E0101換熱器設(shè)計結(jié)果-3-16E0101換熱器設(shè)計結(jié)果-可得，管程殼程流體Re6000，為湍流態(tài)；3-14可知計算壓降遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于實際壓降3-14可知計算壓降遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于實際壓降3-17E0101換熱器安裝3-18E0101換熱器布管3.12.2換熱E03013.12.2換熱E0301的設(shè)計示AspenEDRAspenPlusData補充輸入允許壓力降和溶液污垢熱阻的經(jīng)驗值。3-19E0301換熱器設(shè)計結(jié)果-3-20E0301換熱器設(shè)計結(jié)果-，根據(jù)圖3-193-20E0301換熱器設(shè)計結(jié)果-，根據(jù)圖3-193-19可知計算壓降遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于實際壓降3.13AspenExchangerDesign&Rating中以及工藝計算所3-8固定管板式換熱器校核內(nèi)固定管板換熱器設(shè)計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼設(shè)計溫度設(shè)計溫度3.13.1筒體校核計3-9前端管箱筒前端管箱筒體計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力3.13.1筒體校核計3-9前端管箱筒前端管箱筒體計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]tPcPT=1.25P[]=2.2500(或由用戶[3-10后端管箱筒后端管箱筒體計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]t3-10后端管箱筒后端管箱筒體計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]tPcPT=1.25P[]=2.2500(或由用戶輸入[-入T=pT.(Die)2e2e[]t[Pw]=(Die) 2 3-11殼程圓筒計殼程圓筒計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]tP3-11殼程圓筒計殼程圓筒計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]tPcPT=1.25P[]=1.2250(或由用戶輸入[T=pT.(Die)2eT=pT.(Die)2e2e[]t[Pw]=(Die) 2 3.13.2封頭校核計3-12前端管箱封前端管箱封頭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)PT=1.25Pc3.13.2封頭校核計3-12前端管箱封前端管箱封頭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)PT=1.25Pc[]=2.2500(或由用戶[入T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2e[]t[Pw]=(Die) 2 3-13后管箱封頭計后端管箱封頭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)[3-13后管箱封頭計后端管箱封頭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)[T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2[]t[Pw]=KDi0.5e3.13.3管板校核計3-管板校核局3.13.4設(shè)備法蘭復(fù)計算許用計算許用 D管板徑向應(yīng)力 i ra3.13.3管板校核計3-管板校核局3.13.4設(shè)備法蘭復(fù)計算許用計算許用 D管板徑向應(yīng)力 i rar3rP~'D2 k 'ari1 (2 -r-3rPa~ p-r-1.5r換熱管軸向應(yīng)力1 G2 P Q a t3tA[P(1)P (QG2)-c-3ct3[q]2管板名義厚度2[]t[Pw]=KDi0.5e3-15管箱法蘭計管箱法蘭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法蘭輸入厚度[材料名稱[個墊片b4m3-15管箱法蘭計管箱法蘭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法蘭輸入厚度[材料名稱[個墊片b4m5DDGDb(dbNNAb=nd24N活套LD0.5(DbDiF'0.785(Dd)2pF NL'0.25(Dd2b"D) F'6.28D'mp NL'0.5(d2b") FLF'L'F'FD P TT RNLD(Dbdb)db DbL n2011表7-3)Lmax3dB2f3-16筒體法蘭計筒體法蘭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法蘭輸入厚度[[個墊片b'40m53-16筒體法蘭計筒體法蘭計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法蘭輸入厚度[[個墊片b'40m5DD'D(d NNAb=nd24N活套LD0.5(DbDiF'0.785(Dd)2pF NL'0.25(Dd2b"D) F'6.28D'mp NL'0.5(d2b") FLF'L'F'FDD PP TT=925988.8 RNLD(Dbdb)db DbL nLmin70.0(GB150.3-20117- 6[](Dnd3.14E0101設(shè)備條件圖為手工計算結(jié)合軟件校核結(jié)果繪制得出的設(shè)計條件圖，如圖3-21，因頁面限制3.14E0101設(shè)備條件圖為手工計算結(jié)合軟件校核結(jié)果繪制得出的設(shè)計條件圖，如圖3-21，因頁面限制，該條件圖僅為大概情況，具體請查看AUTOCADE01013-21貧富胺液換熱器設(shè)備條件換熱器的設(shè)計一覽Lmax3dB2f 621.5[](Dnd第四反應(yīng)4.14.2類型與特第四反應(yīng)4.14.2類型與特4-1部分反應(yīng)器4.2.1釜式反應(yīng)型適用的反優(yōu)缺4.2.2管式反應(yīng)4.2.34.2.2管式反應(yīng)4.2.3流化床反應(yīng)4.2.4固定床反應(yīng)4.2.4固定床反應(yīng)反應(yīng)器設(shè)反應(yīng)機CH3COOH+Pd→Pd-Pd-CH3COOH+Pd-O→Pd-OCOCH3+Pd-①②③④Pd-CH3COOH+CH2=CH-Pd→Pd-Pd-⑤⑥（3）（4）由于Pd-CH3COOH+CH2=CH-Pd→Pd-Pd-⑤⑥（3）（4）由于反應(yīng)①、④所生成⑦4.3.2反應(yīng)方⑧CHCHCHCOOH1CHCOOCHCHH22323 2主要副CH2CH23O22CO2CH3COOCHCH2H2OCH3COOHCH3COOH2CH2CH23O24.3.3催化劑發(fā)，適當(dāng)提高催化劑活性組分的含量，保持合適的鈀金原子比，制成活性組分蛋殼型分布的環(huán)柱形CTV-Ⅴ型醋酸乙烯酯催化劑。其性能較CTV-Ⅳ型催化劑PdPd相同，故將Au和Pd互熔成合金，使Pd表4-2CTV-Ⅴ型催化劑組成及4.3.4催化劑的制表4-2CTV-Ⅴ型催化劑組成及4.3.4催化劑的制成細(xì)粉通過去油；加成形劑、膠粘劑、造孔劑采用連續(xù)擠出法經(jīng)陳化膠凝熱處4-1環(huán)柱形載體成型過4.3.5工藝條件的確乙酸乙烯酯合成過程存在著一個最適宜的操作溫度范圍，溫度范圍約在~180攝氏度范圍內(nèi)，這里選取反應(yīng)溫度為180項成Pd-Au平均粒徑（外徑×內(nèi)徑×高度4.3.6反應(yīng)器形式選4.3.7反應(yīng)器原料組4-反應(yīng)前后物流結(jié)果ER=ηr= v式中，R—表觀反應(yīng)速率；rv一本征反應(yīng)速率，kmo1／(sm3)；η一相內(nèi)效進(jìn)出4-反應(yīng)前后物流結(jié)果ER=ηr= v式中，R—表觀反應(yīng)速率；rv一本征反應(yīng)速率，kmo1／(sm3)；η一相內(nèi)效進(jìn)出11Mole——MassVolume88MolarMassEnthalpy--因子，無因次，取η=0.8；Ca—氧氣的濃度：kmol/m3；A—頻率因子活化能，15kJ／kmoI因子，無因次，取η=0.8；Ca—氧氣的濃度：kmol/m3；A—頻率因子活化能，15kJ／kmoI；R—氣體常數(shù)，8.314kJ／(kmolm3)T—絕對溫度得到V0Ca0=V0Ca0(1dx)+整理得V0Ca0dx根據(jù)平推流可得VRV0ln1/1x/ηAexpE/RT 16.3ln1/1 45.08m2VR0.82.56exp8.31445345.082故床層體積4.4.2催化劑床層高FAFAdFARA1BdVRRA1BRAkfCAs床層高度l7.45m，經(jīng)圓整取床層高度為7.5m4.4.3反應(yīng)器列管根據(jù)工藝要求，取管子尺寸為382.5mm，故換熱管內(nèi)徑dt0.33mN0.7850.0332dt44.4.4床層壓u21Pf0d sN0.7850.0332dt44.4.4床層壓u21Pf0d s體積流量計算的的流速，m/s；fM為修正摩擦系數(shù)dsfu01dsG而 1501.75；1 1MMMfffKg/ms；GKg/ms2選用的CTV-Ⅴ型催化劑是環(huán)柱形催化劑，其尺寸為6×2×5mm（外徑EV /SVP 式中，VP和SPndt/nd/d0.010d/d 22 ti綜合上式，n=1.91，求得VP1.4110-7m3SP1.51041.26107m3，Scyl1.76104而E1.411.7661.31.917.09103md6VEn/s13.57kg/m2由進(jìn)出口物流信息求得G dsG61.31.917.09103md6VEn/s13.57kg/m2由進(jìn)出口物流信息求得G dsG 0.00713.571M 1 1f1.75則 MM 6.71.5210.52 PL550825f0d s（1）（2）該反應(yīng)器工作溫度為8bar，在反應(yīng)器上安裝安全閥，設(shè)計壓力P1.10.8（1.05~1.1）Pw（工作壓力），取設(shè)計壓力為4.5.2管心距t1.25d01.253847.5mmns1.113000126Ditns13d04812613384.5.3筒體厚度及封頭材料選用Q345R，反應(yīng)管填充催化劑，部分介質(zhì)有腐蝕性，故反應(yīng)管選用200℃下t183MPa，焊接方式材料選用Q345R，反應(yīng)管填充催化劑，部分介質(zhì)有腐蝕性，故反應(yīng)管選用200℃下t183MPa，焊接方式選用雙面焊對接接頭，焊接系數(shù)為1.0。2t21831.0dC215.272GB/T713取C1ndC117.270.318mm，圓整得n0.9t218312cdC215.272ndC117.270.34.5.4焊接，裙座筒體公稱直徑為6200mm，筒體厚度為18mm，裙座高度取2m人孔公稱直徑選擇500mm，設(shè)置保溫圈以免引起不均勻熱膨脹。反應(yīng)器保溫延素，在裙座的內(nèi)外側(cè)均敷設(shè)防火層—石棉水泥層（容積密度為1900kg/m3）。反應(yīng)器高反應(yīng)器高度：H人孔公稱直徑選擇500mm，設(shè)置保溫圈以免引起不均勻熱膨脹。反應(yīng)器保溫延素，在裙座的內(nèi)外側(cè)均敷設(shè)防火層—石棉水泥層（容積密度為1900kg/m3）。反應(yīng)器高反應(yīng)器高度：H111.58213.5m對于原料氣來說，取流速15m/s，原料氣進(jìn)口體積流率為16.3m3/sD取流速15m/s，出口體積流率為16.9m3/sDD473mm，經(jīng)圓整按照標(biāo)準(zhǔn)取進(jìn)口管尺寸530D4.5.7超壓泄放裝公稱直徑為40mm。公稱直徑為40mm。1.5MPa氣體分布4-2側(cè)縫式錐帽upg取1.5~2.5upg取1.5~2.5，對于側(cè)縫式錐帽分布板取2g-氣體密度，kg/m3。取分布板的開孔率26.722525計算其壓降為g2性壓降為ps10%p0.1508255083得ps＞pg4.6.2依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)定管板厚度，最后經(jīng)SW6-20114.6.3載熱流體導(dǎo)流4.6.3載熱流體導(dǎo)流4-3反應(yīng)器結(jié)構(gòu)4.6.4折流4-3反應(yīng)器結(jié)構(gòu)4.6.4折流穿孔，與反應(yīng)管間隙優(yōu)選為2mm。已知反應(yīng)管直徑38，故圓形穿孔直徑為3822已知反應(yīng)管直徑38，故圓形穿孔直徑為3822444-環(huán)形折流0.7即S0.7d221.12m221m4/倒圓錐形折流板厚度為htan50.4525452.5mm4-5圓錐形折流4.6.5催化劑支撐裝4-64-5圓錐形折流4.6.5催化劑支撐裝4-6催化劑支撐結(jié)構(gòu)4.7反應(yīng)器設(shè)計4-4反應(yīng)器設(shè)計條件參 11質(zhì)量流率4-5反應(yīng)器設(shè)計結(jié)果項 設(shè)計結(jié)設(shè)計溫度設(shè)計壓力列管尺寸反應(yīng)管長度反應(yīng)管數(shù)目/直徑高度筒體厚度封頭厚度體積流率操作溫度操作壓力88密度4-5反應(yīng)器設(shè)計結(jié)果項 設(shè)計結(jié)設(shè)計溫度設(shè)計壓力列管尺寸反應(yīng)管長度反應(yīng)管數(shù)目/直徑高度筒體厚度封頭厚度體積流率操作溫度操作壓力88密度停留時間催化劑粒徑流率4.8反應(yīng)器強度4.8.1校核計算條4-6反應(yīng)器計算條立式容器校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼名義厚度t22焊接接頭系數(shù)11名義厚度4.8反應(yīng)器強度4.8.1校核計算條4-6反應(yīng)器計算條立式容器校計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼名義厚度t22焊接接頭系數(shù)11名義厚度設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力222焊接接頭系數(shù)111床層體積流動阻力壓力降4.8.2筒體校核計4-筒體內(nèi)壓計4-8內(nèi)筒體外壓計內(nèi)筒體外壓計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼內(nèi)筒體內(nèi)壓計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點4.8.2筒體校核計4-筒體內(nèi)壓計4-8內(nèi)筒體外壓計內(nèi)筒體外壓計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼內(nèi)筒體內(nèi)壓計計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù) =2[]tPcPT=1.10P[]=1.1300(或由用戶輸入[T=pT.(Die)2e2e[]t[Pw]=(Die) 2 4.8.3封頭校核計4-9上封頭內(nèi)壓計內(nèi)筒上封頭計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-GB150.3--Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù)4.8.3封頭校核計4-9上封頭內(nèi)壓計內(nèi)筒上封頭計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-GB150.3--Q345R(板材試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點焊接接頭系數(shù)T=pT.(Die)2eAB Do/4-10下封頭內(nèi)壓計內(nèi)筒下封頭計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)4-10下封頭內(nèi)壓計內(nèi)筒下封頭計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼GB150.3-Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)[壓力試驗允許通過的應(yīng)力T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2[]t[Pw]=KDi0.5e4.8.4法蘭復(fù)核計4-11寬面法計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法法蘭輸入厚度Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)4.8.4法蘭復(fù)核計4-11寬面法計算單合肥學(xué)院-風(fēng)雨兼法法蘭輸入厚度Q345R(板材設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力焊接接頭系數(shù)[壓力試驗允許通過的應(yīng)力T=pT.(KDi0.5e)K=1 D262i i h=2[]t0.5Pc2[]t[Pw]=KDi0.5e4.9反應(yīng)器設(shè)備R0301設(shè)備條件圖為手工計算結(jié)合軟件校核結(jié)果繪制得出的設(shè)計條蘭[個墊片b'40m5DD'D(d4.9反應(yīng)器設(shè)備R0301設(shè)備條件圖為手工計算結(jié)合軟件校核結(jié)果繪制得出的設(shè)計條蘭[個墊片b'40m5DD'D(d 載荷WaN載荷WpNAb=nd24N活套LD0.5(DbDiF'0.785(Dd)2pF NL'0.25(Dd2b"D) F'6.28D'mp NL'0.5(d2b") FLF'L'F'FDD PP TT=25373914.0 RNLD(Dbdb)db DbL nLmin116.0(GB150.3-20117-Lmax3dB2f 6M 63.4 []t(Dnd R0301圖4-7R0301圖4-7醋酸乙烯酯合成反應(yīng)器設(shè)備4.10第五泵5.1GB/T7021-5.2第五泵5.1GB/T7021-5.2為裝置所需揚程的1.05～1.1倍。3.進(jìn)口壓5.3各類泵的性5-表5-1典型泵的性能5.4泵的特點及選用要表5-2本工藝用泵特點和選用要5.3各類泵的性5-表5-1典型泵的性能5.4泵的特點及選用要表5-2本工藝用泵特點和選用要泵名特選用要項目離心容積式流體作用離心泵（IS、AY5.5泵的選型40.2m3/h，揚程為10m。5.5泵的選型40.2m3/h，揚程為10m。給料泵的入口溫度也可大于100℃泵的備用率為50~100%靠，泵的備用率為100%；泵備用率100%0.05～0.15MPa5-1泵的技術(shù)參數(shù)5-泵的外形5-泵的外形及安裝尺5-3泵的實物5.6節(jié)能屏蔽泵5.6節(jié)能屏蔽泵110%~150%4-新型4-新型節(jié)能屏蔽泵結(jié)構(gòu)示意5.7泵的選型一第六6.1《立式橢圓封頭儲罐系列（懸掛式）第六6.1《立式橢圓封頭儲罐系列（懸掛式）HG3153-6.2儲罐結(jié)構(gòu)形式的選一臺或二臺球罐；如總?cè)萘看笥?00m3時，建議選用球罐或球罐群。6.3儲罐的選型6.3.1設(shè)計6-16.3.2設(shè)計6-26.3儲罐的選型6.3.1設(shè)計6-16.3.2設(shè)計6-26.3.3選型設(shè)計分水罐在儲罐中的停留時間為T=1h，流量Qv=8.704m3·h-1介質(zhì)類 儲存方B和乙A類 數(shù)類數(shù)1N2、6.46.4儲罐選型一第七壓縮7.10.2MPa0.02MPa第七壓縮7.10.2MPa0.02MPa7.3壓縮機分7.47.4壓力為7.5壓縮機選型第八章工藝設(shè)非標(biāo)設(shè)備設(shè)計一覽塔設(shè)設(shè)計壓材塔內(nèi)11HFUU-P&ID-01-21HFUU-P&ID-01-33HFUU-P&ID-01-41HFUU-P&ID-01-51HFUU-P&ID-02-681HFUU-P&ID-02-71HFUU-P&ID-02-81HFUU-P&ID-03-91HFUU-P&ID-03-881HFUU-P&ID-03-1HFUU-P&ID-03-1HFUU-P&ID-04-81HFUU-P&ID-04-第八章工藝設(shè)非標(biāo)設(shè)備設(shè)計一覽塔設(shè)設(shè)計壓材塔內(nèi)11HFUU-P&ID-01-21HFUU-P&ID-01-33HFUU-P&ID-01-41HFUU-P&ID-01-51HFUU-P&ID-02-681HFUU-P&ID-02-71HFUU-P&ID-02-81HFUU-P&ID-03-91HFUU-P&ID-03-881HFUU-P&ID-03-1HFUU-P&ID-03-1HFUU-P&ID-04-81HFUU-P&ID-04-1HFUU-P&ID-04-1HFUU-P&ID-04-1HFUU-P&ID-04-1HFUU-P&ID-04-8.1.2換熱序位設(shè)備名 規(guī)格型安裝形 公稱直徑 管長材傳熱面積數(shù)圖殼管1BEM400-1.8/0.9-38.62-6/25-41HFUU-P&ID-01-2BEM600-0.8/0.6-49.2-2.0/19-11HFUU-P&ID-01-3BEM400-0.9/0.45-12.4-1.5/19-41HFUU-P&ID-01-4BEM800-1.5/1.04-21-2.0/19-11HFUU-P&ID-01-5BEM600-1.5/0.8-152-6.0/19-11HFUU-P&ID-01-6BEM273-1.5/0.5-9.8-3.0/19-11HFUU-P&ID-01-7BEM273-1.51/1-5.5-1.5/19-11HFUU-P&ID-01-8BEM400-0.2/0.1-27-2.0/19-11HFUU-P&ID-02-9BEM600-0.2/0.1-72.6-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM500-3.2/2.5-77-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM450-3.0/2.5-20.2-1.5/19-11HFUU-P&ID-02-BEM159-3.2/1.8-1.3-1500/19-1/41HFUU-P&ID-02-BEM273-4.5/3-14.8-4.5/19-11HFUU-P&ID-02-BEM700-4.2/3-20.6-6.0/19-1/21HFUU-P&ID-02-BEM600-4.06/1.01-72.6-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM700-4.1/1-211-3.0/19-1/21HFUU-P&ID-02-BEM600-1/0.6-49.4-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM500-1/0.2-47.36-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM600-1/0.6-75-3.0/19-18.1.2換熱序位設(shè)備名 規(guī)格型安裝形 公稱直徑 管長材傳熱面積數(shù)圖殼管1BEM400-1.8/0.9-38.62-6/25-41HFUU-P&ID-01-2BEM600-0.8/0.6-49.2-2.0/19-11HFUU-P&ID-01-3BEM400-0.9/0.45-12.4-1.5/19-41HFUU-P&ID-01-4BEM800-1.5/1.04-21-2.0/19-11HFUU-P&ID-01-5BEM600-1.5/0.8-152-6.0/19-11HFUU-P&ID-01-6BEM273-1.5/0.5-9.8-3.0/19-11HFUU-P&ID-01-7BEM273-1.51/1-5.5-1.5/19-11HFUU-P&ID-01-8BEM400-0.2/0.1-27-2.0/19-11HFUU-P&ID-02-9BEM600-0.2/0.1-72.6-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM500-3.2/2.5-77-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM450-3.0/2.5-20.2-1.5/19-11HFUU-P&ID-02-BEM159-3.2/1.8-1.3-1500/19-1/41HFUU-P&ID-02-BEM273-4.5/3-14.8-4.5/19-11HFUU-P&ID-02-BEM700-4.2/3-20.6-6.0/19-1/21HFUU-P&ID-02-BEM600-4.06/1.01-72.6-3.0/19-11HFUU-P&ID-02-BEM700-4.1/1-211-3.0/19-1/21HFUU-P&ID-02-BEM600-1/0.6-49.4-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM500-1/0.2-47.36-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM600-1/0.6-75-3.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM400-1/0.7-20-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM600-1.1/0.8-49.2-2.0/19-41HFUU-P&ID-03-BEM600-1.1/0.8-49.4-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BEM400-1.2/1-14.8-1.5/19-11HFUU-P&ID-03-BEM500-0.8/0.5-77.3-3.0/19-11HFUU-P&ID-03-CO2吸收塔進(jìn)料加熱BEM600-1/0.9-48.8-2.0/19-11HFUU-P&ID-03-BE