鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案

鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案緒論概論鋼筋彎曲機(jī)，鋼筋加工機(jī)械之一。工作機(jī)構(gòu)是一個(gè)在垂直軸上旋轉(zhuǎn)的水平工作圓盤，把鋼筋置于圖中虛線位置，支承銷軸固定在機(jī)床上，中心銷軸和壓彎銷軸裝在工作圓盤上，圓盤回轉(zhuǎn)時(shí)便將鋼筋彎曲。為了彎曲各種直徑的鋼筋，在工作盤上有幾個(gè)孔，用以插壓彎銷軸，也可相應(yīng)地更換不同直徑的中心銷軸。鋼筋彎曲機(jī)屬于一種對(duì)鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)的改進(jìn)。本實(shí)用新型包括減速機(jī)、大齒輪、小齒輪、彎曲盤面，其特征在于結(jié)構(gòu)中：雙級(jí)制動(dòng)電機(jī)與減速機(jī)直聯(lián)作一級(jí)減速；小齒輪與大齒輪嚙合作二級(jí)減速；大齒輪始終帶動(dòng)彎曲盤面旋轉(zhuǎn)；彎曲盤面上設(shè)置有中心軸孔和若干彎曲軸孔；工作臺(tái)面的定位方杠上分別設(shè)置有若干定位軸孔。由于雙級(jí)制動(dòng)電機(jī)與減速機(jī)直聯(lián)作一級(jí)減速，輸入、輸出轉(zhuǎn)數(shù)比準(zhǔn)確，彎曲速度穩(wěn)定、準(zhǔn)確，且可利用電氣自動(dòng)控制變換速度，制動(dòng)器可保證彎曲角度。利用電機(jī)的正反轉(zhuǎn)，對(duì)鋼筋進(jìn)行雙向彎曲。中心軸可替換，便于維修?？梢圆捎弥悄芑刂?。國(guó)外品牌都是貼牌生產(chǎn)很少是全套進(jìn)口據(jù)調(diào)查所知很多國(guó)外打牌都是國(guó)生產(chǎn)商生產(chǎn)。鋼筋彎曲機(jī)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)鋼筋彎曲機(jī)的類型1、按傳動(dòng)方式分機(jī)械式鋼筋彎曲機(jī)、液壓式鋼筋彎曲機(jī)；2、按工作原理分為蝸輪蝸桿式鋼筋彎曲機(jī)、齒輪式鋼筋彎曲機(jī)；3、按結(jié)構(gòu)型式分臺(tái)式鋼筋彎曲機(jī)、手持式鋼筋彎曲機(jī)。鋼筋彎曲機(jī)的構(gòu)造各廠家的鋼筋彎曲機(jī)的構(gòu)造基本相同。鋼筋彎曲機(jī)的傳動(dòng)方案有以下兩種：“帶-兩級(jí)齒輪-蝸輪蝸桿傳動(dòng)”和“帶-三級(jí)齒輪傳動(dòng)”?！朵摻顝澢鷻C(jī)傳動(dòng)方案的比較與選擇》證明了采用蝸輪蝸桿傳動(dòng)的鋼筋彎曲機(jī)，其傳動(dòng)效率不如齒輪傳動(dòng)的彎曲機(jī)。也就是說(shuō)，在同樣的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率條件下，齒輪傳動(dòng)的彎曲機(jī)彎曲同直徑的鋼筋顯得更輕松。但蝸輪蝸桿傳動(dòng)的自鎖特性，使工作中彎曲的定位精度會(huì)更高些。目前，以“帶-兩級(jí)齒輪-蝸輪蝸桿傳動(dòng)”方案的彎曲機(jī)的產(chǎn)生、應(yīng)用較為普遍，市場(chǎng)占有率高。在這2中傳動(dòng)方案的鋼筋彎曲機(jī)中，工作面板以上的部分相同。圖1為應(yīng)用最多的“帶-兩級(jí)輪齒-蝸輪蝸桿傳動(dòng)”的彎曲機(jī)的結(jié)構(gòu)。鋼筋彎曲機(jī)產(chǎn)品質(zhì)量差異目前，機(jī)械傳動(dòng)類鋼筋彎曲機(jī)的結(jié)構(gòu)與生產(chǎn)工藝已經(jīng)非常成熟。各個(gè)廠家產(chǎn)品的質(zhì)量差異主要體現(xiàn)在以下幾點(diǎn)：1、各個(gè)廠家的機(jī)箱的造型及用料有較大的差異。用料太少的鋼筋彎曲機(jī)，設(shè)備的整體剛性太差，外形也缺乏美感。2、僅有少量廠家注重工作圓盤及其他附件的表面質(zhì)量，將工作圓盤及其他附件進(jìn)行了鍍層處理，將各插控采用橡膠套堵封。3、有些鋼筋彎曲機(jī)的生產(chǎn)廠家，配用非標(biāo)生產(chǎn)的電機(jī)。這些電機(jī)的輸出功率偏小，在連續(xù)工作中容易起熱，無(wú)法彎曲標(biāo)定直徑的鋼筋。4、傳動(dòng)系統(tǒng)的齒輪、蝸輪蝸桿等，在加工質(zhì)量，材料的選用，熱處理工藝方面有差異。5、大量廠家的彎曲機(jī)不注意外觀涂裝質(zhì)量，少量廠家采用噴塑處理方式，外觀視覺效果還不錯(cuò)。1.4鋼筋彎曲機(jī)設(shè)計(jì)的目的和意義鋼筋彎曲機(jī)是建筑業(yè)常用的工程機(jī)械之一，主要是將鋼筋加工成各種形狀以滿足生產(chǎn)需要，隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展，各種鋼筋制品廣泛地應(yīng)用在現(xiàn)代工程領(lǐng)域的各個(gè)方面，如建筑、船舶、航天等行業(yè)，尤其在建筑上應(yīng)用非常廣泛。因此，有很多技術(shù)人員正在研究鋼筋彎曲機(jī)，以實(shí)現(xiàn)高效率的生產(chǎn)。當(dāng)前我國(guó)正在大力發(fā)展基礎(chǔ)建設(shè)及城市化建設(shè)，各種建筑耗費(fèi)了大量的鋼筋，其中鋼箍加工的效率和質(zhì)量是最難解決的問題之一，鋼箍不僅使用量非常大，而且形狀和尺寸變化復(fù)雜，尺寸精度要求高，鋼箍的制作在原鋼筋加工中是勞動(dòng)強(qiáng)度大，人力物力消耗大，低效率，低質(zhì)量保證的環(huán)節(jié)。隨著我國(guó)建筑行業(yè)的快速發(fā)展，為了響應(yīng)政府及各建筑單位對(duì)鋼筋制做自動(dòng)化技術(shù)的迫切要求，急需一種適用圍廣，效率高，消耗低，質(zhì)量高的鋼筋彎曲機(jī)。通過對(duì)比現(xiàn)今各種鋼筋彎曲機(jī)的性能，不難發(fā)現(xiàn)仍有很多的不足之處，各零部件仍有很大設(shè)計(jì)余量，還有很大的發(fā)展改進(jìn)潛力。因此，需要在原有各種鋼筋彎曲機(jī)的基礎(chǔ)上，對(duì)原有的傳動(dòng)能力和承載性能進(jìn)行改進(jìn)，設(shè)計(jì)一種滿足高水準(zhǔn)工程建設(shè)的需要，并且盡可能的擴(kuò)大對(duì)鋼筋的適用圍。1.5發(fā)展現(xiàn)狀當(dāng)前我國(guó)正在大力發(fā)展基礎(chǔ)建設(shè)及城市化建設(shè)，各種建筑耗費(fèi)了大量的鋼筋，其中箍筋加工的效率和質(zhì)量是最難解決的問題之一，箍筋不僅使用量非常大，而且形狀和尺寸變化復(fù)雜，尺寸精度要求高，箍筋的制做在原鋼筋加工中是勞動(dòng)強(qiáng)度大，人力物力消耗大，低效率，低質(zhì)量保證的環(huán)節(jié)。隨著我過建筑業(yè)的高速發(fā)展，大型工程項(xiàng)目也日漸增多，工程中使用的鋼筋直徑有逐漸曾大的趨勢(shì)。鋼筋彎曲機(jī)是鋼筋加工必不可少的設(shè)備之一，它主要用于各類建筑工程中對(duì)鋼筋的彎曲。鋼筋彎曲機(jī)通常與切斷機(jī)配套使用，其應(yīng)用十分廣泛。隨著郭嘉投資拉動(dòng)的效果顯現(xiàn)，尤其是國(guó)家大力開展高鐵的建設(shè)，鋼筋彎曲機(jī)的生產(chǎn)銷售增長(zhǎng)迅速。我國(guó)工程建筑機(jī)械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)提升自身產(chǎn)品檔次和國(guó)勞動(dòng)力成本低廉是一個(gè)原因，另一方面國(guó)家連續(xù)多年實(shí)施的積極的財(cái)政政策更是促使行業(yè)增長(zhǎng)的根本動(dòng)因。受國(guó)家連續(xù)多年實(shí)施的積極財(cái)政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路（道路）、城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)等一大批依托工程項(xiàng)目的實(shí)施，這對(duì)于重大建設(shè)項(xiàng)目裝備行業(yè)的工程建筑機(jī)械行業(yè)來(lái)說(shuō)可謂是難得的機(jī)遇，因此整個(gè)行業(yè)的需勢(shì)頭旺盛。同時(shí)受我國(guó)加入WTO和國(guó)家鼓勵(lì)出口政策的激勵(lì)，工程建筑機(jī)械產(chǎn)品的出口形勢(shì)也明顯好轉(zhuǎn)。我國(guó)建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本環(huán)境、建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本狀況、建筑機(jī)械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國(guó)建筑機(jī)械公司與國(guó)外建筑機(jī)械公司的競(jìng)爭(zhēng)力比較以及2010年我國(guó)建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢(shì)進(jìn)行了深入透徹的分析與其他的鋼筋切斷機(jī)、彎箍機(jī)、調(diào)直切斷機(jī)的情況類似，省長(zhǎng)市已經(jīng)形成了該類機(jī)械的生產(chǎn)基地。國(guó)產(chǎn)產(chǎn)品大多能滿足使用需求，但也有一些產(chǎn)品的質(zhì)量不能滿足郭嘉標(biāo)準(zhǔn)的要求。長(zhǎng)本地的鋼筋彎曲機(jī)生產(chǎn)現(xiàn)狀也質(zhì)量水平反映了國(guó)產(chǎn)鋼筋彎曲機(jī)的現(xiàn)狀。1.5本設(shè)計(jì)容鋼筋彎曲機(jī)是鋼筋加工必不可少的設(shè)備之一，本設(shè)計(jì)GW-40型鋼筋彎曲機(jī)，增大鋼筋剛加加工圍，提高勞動(dòng)效率，減輕鋼筋加工的勞動(dòng)強(qiáng)度，保證建筑工程的質(zhì)量及進(jìn)度。同時(shí)還能準(zhǔn)確彎曲固定角度，不像以往的鋼筋彎曲機(jī)，需要憑借經(jīng)驗(yàn)判斷，使加工更精確。鋼筋彎曲機(jī)的工作原理及工作盤的設(shè)計(jì)2.1鋼筋彎曲機(jī)的工作原理GW-40鋼筋彎曲機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是一個(gè)在垂直軸上旋轉(zhuǎn)的水平工作圓盤，采用電動(dòng)機(jī)經(jīng)一級(jí)三角帶傳動(dòng)和三級(jí)齒輪傳動(dòng)減速后，帶動(dòng)工作機(jī)構(gòu)，GW-40鋼筋彎曲機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是一個(gè)在垂直軸上旋轉(zhuǎn)的水平工作圓盤，如圖（2.1）所示，把鋼筋置于途中虛線位置，支撐銷軸固定在機(jī)床上，中心銷軸和壓彎銷軸裝在工作圓盤上，圓盤回轉(zhuǎn)時(shí)便將鋼筋彎曲。為了彎曲各種直徑的鋼筋，在工作盤上有幾個(gè)孔，用以插壓彎銷軸，也可響應(yīng)地更換不同直徑的中心銷軸。通過改變中心銷軸的直徑來(lái)彎曲各種直徑的鋼筋。支撐銷軸支撐銷軸圖2.1鋼筋彎曲機(jī)工作原理2.2鋼筋彎曲機(jī)的結(jié)構(gòu)GW-40鋼筋彎曲機(jī)通過控制系統(tǒng)啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)，經(jīng)一級(jí)三角帶傳動(dòng)和三級(jí)齒輪傳動(dòng)減速后，帶動(dòng)工作盤。圖2.2圖2.2鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖鋼筋彎曲機(jī)工作盤的設(shè)計(jì)Mt二FsinaLsina式中，F(xiàn)為撥斜柱對(duì)鋼筋的作用力；Fr為F的徑向分力；a為Fr0與鋼筋軸線夾角。當(dāng)Mt—定，a越大則撥斜柱及主軸徑向負(fù)荷越?。籥=arcos(LjL°)—定，Lo越大。因此，彎曲機(jī)的工作盤應(yīng)加大直徑，增大撥斜柱中心到主軸中心距離Lo。GW-40鋼筋彎曲機(jī)的工作盤設(shè)計(jì)：工作盤直徑①350mm，壓彎銷軸直徑040mm，中心銷軸直徑040mm，支撐銷軸040mm，L=140mm，a=55.15。，工作盤厚度0B=80mm。鋼筋彎曲所需彎矩1、 鋼筋彎曲初始彎矩M二KWb二1.7x6.4x373二4058.24(N?m) (3.1)01S式中：K1為截面系數(shù)，對(duì)圓截面K1=1.7；W為抗彎截面模量W=0.1d3=0.1x403=6400b為所彎曲鋼筋屈服強(qiáng)，25MnSi的=373MPa

ss2、 鋼筋變形硬化后的終彎矩鋼筋在塑性變形階段出現(xiàn)變形硬化(強(qiáng)化)，產(chǎn)生變形硬化后的終彎矩：M=(K+K/2R)Wa (32)0XS式中：K0為強(qiáng)化系數(shù)為相對(duì)強(qiáng)化系數(shù)k=2.1/5=15，5=14%5為延伸率，25MnSi0ppp的5=14%，Rx二R/d，R為彎心直徑，d被彎曲鋼筋的直徑R二3d，則得出終彎矩p000M=10026.24(N?m)3、 鋼筋彎曲所需彎矩(M+M)K c…、 zM=—0 =7394.4(N?m) (3.3)T2式中：彎曲時(shí)的滾動(dòng)摩擦系數(shù)K=1.05本章小結(jié)鋼筋彎曲機(jī)就是將電動(dòng)機(jī)給出的動(dòng)力，經(jīng)一級(jí)三角帶傳動(dòng)和三級(jí)齒輪傳動(dòng)減速，達(dá)到一定速度，傳遞給工作盤，通過壓彎銷軸，中心銷軸和支撐銷軸的配合，使鋼筋彎曲。再通過對(duì)工作盤合理的設(shè)計(jì)，可以減輕主軸的載荷。計(jì)算鋼筋彎曲所需彎矩時(shí)，還要考慮鋼筋變性后的終彎矩。電動(dòng)機(jī)選擇及傳動(dòng)比的分配電動(dòng)機(jī)的選擇由功率扭矩關(guān)系公式A二T?n/9550二5.4KW,一為輸出功率，n為工作盤轉(zhuǎn)速700(r/min),V帶傳動(dòng)效率耳1=0.96，齒輪傳動(dòng)效率耳2=0.97，滾動(dòng)軸承效率耳3=0-99,從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)輸送帶間的總效率為：n=nn3n4=0.84123A二A/n=5.4/0.84二6.4KW，電動(dòng)機(jī)選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)T132M-4,額定功率0為As=7.5KW，額定轉(zhuǎn)速n二1440r/min?！陚鲃?dòng)比的分配n14401、 總傳動(dòng)比為i=n=—=205.7w2、 分配傳動(dòng)比TOC\o"1-5"\h\z為使傳動(dòng)裝置尺寸協(xié)調(diào)、結(jié)構(gòu)勻稱、不發(fā)生干涉現(xiàn)象，現(xiàn)選V帶傳動(dòng)比：2帶二3；._i_205.7 ?_外. .68.6則減速器的傳動(dòng)比為：i= = =68.6；i二4；i—4；i= ?4.29則減速器的傳動(dòng)比為：i減i3 1 2 3 4x4帶各軸的轉(zhuǎn)速軸n—n/i*—1440/3—480r/min；m帶軸n—n/i—480/4—120r/min；11n120軸n=f— —30r/mm?3i42各軸的輸入功率軸P—P-n—6.4x0.96—6.14kw?101軸P—P-n-n—6.14x0.97x0.99—5.90kw；TOC\o"1-5"\h\z123軸P—P-n-n—5.90x0.97x0.99—5.67kw?223軸P—P-n-n—5.67x0.97x0.99—5.443 2 3各軸的輸入轉(zhuǎn)矩TOC\o"1-5"\h\zP 6.4電機(jī)軸T=9550xa=9550x—=42.44N-m；0 n 1440mP 6.14軸T=9550片=9550x6—=122.16N-m；n 480 '1P 5.90軸T=9550 2=9550x5.90=469.54N?m；n 120 '23軸 T二9550P?—9550x—1804.95N?m；3n3304軸 T—9550Pr—95505.44x —7421.71N?m4n473.6數(shù)據(jù)匯于表表3.1各軸數(shù)據(jù)整理軸名功率P/kw轉(zhuǎn)矩T/N?m轉(zhuǎn)速n/(r?min)電機(jī)軸7.542.44144016.14122.1448025.90469.5412035.671804.953045.447421.7173.7本章小結(jié)電動(dòng)機(jī)功率在傳遞過程中，在通過齒輪嚙合和軸承時(shí)，會(huì)有損耗，因此在電動(dòng)機(jī)的選擇時(shí)，要選擇功率稍微大一點(diǎn)的。通過對(duì)總傳動(dòng)比的合理分配，使齒輪大小適中整體結(jié)構(gòu)得到協(xié)調(diào)。帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)V帶的設(shè)計(jì)計(jì)算1、 計(jì)算功率PC已知：p=6.4kw；n=144°r/min；查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.9得工況系數(shù):mK二1.2?貝寸：P=K-P=1.2x6.4kw=7.68kwAcA2、 選取V帶型號(hào)根據(jù)P、n查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖8.12選用A型V帶cm3、 確定大、小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.4選擇小帶輪的基準(zhǔn)直徑：d二90mm；d1計(jì)算大帶輪基準(zhǔn)直徑：d=i-d(1-0.02)=3x75x(l—0.02)=264.6mm(41)d2 帶d1取基準(zhǔn)直徑d,=265mm，誤差小于5%，是允許的。d24、 驗(yàn)算帶速兀dn 3.14x90x1440,_o/v= d1m= =6.78m/s (42)60x1000 60x1000在5~25m/s的圍，帶的速度合適。5、確定V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距1)初定中心距(4.3)0.7(d+d)<a<2(d+d)(4.3)d1 d2 0 d1 d2209.3<a<5980初選中心距2)基準(zhǔn)長(zhǎng)度：a=350初選中心距2)基準(zhǔn)長(zhǎng)度：0Ld0兀 (d—dLd0=2a+(d+d)+ d1—02d1 d2 4a0=2x350+土(90+265)+(265—嘶2 4x350=1279.mm根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.3選用L=1400mmd3)實(shí)際中心距：=410.5mm(4.4)L—L 1400=410.5mm(4.4)a沁a+—d =350+—022

57.3。(4.5)657.3。(4.5)a=180?！?d—d)1 d2 d1a57.3。a=180。-(265-90)—=155.57。>120。

1 410.5主動(dòng)輪上的包角合適。7、計(jì)算V帶的根數(shù)z(1)Z=P7、計(jì)算V帶的根數(shù)z(1)Z=Pc= —P(P-AP)KKr0 0aLn=1440rImin，d=90mm查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.6得：P=1.07kw；mn=1440rImin，m由a=157.71。查1由L=1400mm，d2)4)(4.6)d1 0L=3查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.7得：AP=0.17kw；帶0《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.8得，包角修正系數(shù)K^=0.95與V帶型號(hào)A型查表8.3得：K二0.96L1.2x6.4綜上數(shù)據(jù)，得z= - - - =6.79，取z=7〈10合適。(1.07+0.17)x0.95x0.968、計(jì)算預(yù)緊力F0(初拉力)根據(jù)帶型A型查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8-2得：q=0.1kgImP(2.5J―c——1+qv2zvIkag7.68=500x-F二500x07x6.78<0.95_J*0.1%6.782二136.61N9、計(jì)算作用在軸上的壓軸力fqdF=2ZFsiniQ02155.57。155.57。=2X7X136.61XSln2=1869.24N其中為小帶輪的包角。10、V帶傳動(dòng)的主要參數(shù)整理并列表表4.1V帶傳動(dòng)主要參數(shù)帶型帶輪基準(zhǔn)直徑(mm)傳動(dòng)比基準(zhǔn)長(zhǎng)度(mm)Ad=90d1d=265d231400

410.5根數(shù)初拉力410.5根數(shù)初拉力(N)3136.611869.24帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)1、帶輪的材料：采用鑄鐵帶輪(選用材料45)2、帶輪的結(jié)構(gòu)形式：V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與V帶的基準(zhǔn)直徑有關(guān)。小帶輪接電動(dòng)機(jī)，d 90mm較小，d1所以采用實(shí)心式結(jié)構(gòu)帶輪；大帶輪采用腹板式。3、帶輪寬：根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8.5推出，B=2f+(Z-1)e=18+90=108mm帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)不但傳遞動(dòng)力，還可以起到減速的作用，選擇合適的傳動(dòng)比，能夠協(xié)調(diào)零件的尺寸，對(duì)設(shè)計(jì)的整體結(jié)構(gòu)有影響。第五章圓柱齒輪設(shè)計(jì)5.1第一、二齒輪設(shè)計(jì)齒輪類型1、 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.4選用6級(jí)直齒，日工作15小時(shí)，300天，兩班制。小齒輪為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度55HRc,圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限b =1200MPa，圖5.27(d)彎曲疲勞強(qiáng)度極限b=720MPa；大齒輪選45鋼,Hlim FE齒面硬度55HRc圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限b =1150MPa，圖5.27(d)彎曲Hlim疲勞強(qiáng)度極限b二700MPa；FE2、 齒數(shù)：初選Z=20，大齒輪數(shù)Z=uZ=4X20=801213、 齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1)4)2KTu+1ZZ、1)4)2KTu+1ZZ、 1 (―E——)2申u [O]d H根據(jù)工作條件，選取載荷系數(shù)K=1.3小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T二122.14N-m1選取齒寬系數(shù)憶=1d標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，Z=2.5，查表5-7彈性系數(shù)Z=189.8(鍛鋼-鍛鋼)HE又公式(5-16)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60njLh=60x480xlx2x8x15x300=2.073x10911N二2.073x10)/u二2.073xl0o/4二0.5x1092《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.26查得K二0.90,K二0.95HN1 HN25.1)5.2)5.3)6)由7)計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度的許應(yīng)力，取失效率為1%，安全系數(shù)S=1良］K5 0.9x120016」1=hn1hiim1= =1080MPaH S 1匸」K5 0.95x115015」2=HN2HIim2= =1092.5MPaHs15.4)8)計(jì)算小齒輪分度圓直徑d1」 |'2x1.3x122.14x1034+1 189.8x2.5, “…d>3 xx( )2=42.475mm1 1 4 10809)確定齒輪參數(shù)

d42.475m=7二 二2.123，取模數(shù)m=2.51z201d=mz=2.5x20=50mm11B=B=d=1x50=50mm,B=B+(5?10),B取60mm1121d=2.5X80=200mm25.1.2校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度1、 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.6得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)為：Y=2.8，Y=1.5；Y=2.22，Y=1.77Fa1Sa1Fa2Sa22、 由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.25得彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1=0.88，K =0.9FN23、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.41K5 KFN1=0.88，K =0.9FN23、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.41K5 0.88x720,門」=fn1fe1= =452.57MPaf1S 1.40.9x700=450.00MPa1.4IK5二一FN9―FE2F2S4、計(jì)算圓周力5、2T 2x122.14x103F= 1= N=4885.6Ntd1計(jì)算齒輪齒根彎曲應(yīng)力b =-KF^YY二F1dmFOt1Sa11n=177.84<452.57Mpa50L3x4885.6x2.8x1.550x35.5)5.6)5.7)b =-KF^YY=b =-KF^YY=F2dmFOt1Sa12n=41.59<450.00Mpam 2.5a二(Z+Z)= (20+80)=125mm2122氣靜x222x5.8)5.13第一、二齒輪尺寸匯于表表5.1第一第二齒輪主要參數(shù)序號(hào)名稱 符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇端面模數(shù)分度圓直徑3 齒頂髙mt序號(hào)名稱 符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇端面模數(shù)分度圓直徑3 齒頂髙mtd,d12h=h*m=1x2.5a a2.5mm50mm；200mm2.5mm5.245.24齒根髙h=(h*+c*)mJ a=(1+0.25)2.53.125mm5全齒髙h5.625mm6頂隙c0.625mm7齒頂圓直徑d,da1 a255mm；205mm8齒根圓直徑d,df1f243.75mm；193.759中心距a125第3、4齒輪的設(shè)計(jì)齒輪的類型1小齒輪為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度55HRc，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限b =l200MPa，圖5.27(d)彎曲疲勞強(qiáng)度極限Hlimb 二720MPa；大齒輪選45鋼，齒面硬度55HRc圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限FEb =1150MPa，圖5.27(d)彎曲疲勞強(qiáng)度極限b =700MPa；HlimFE2、 齒數(shù)：初選Z=20，大齒輪齒數(shù)Z=uZ=4X20=80343：2KT3：2KT5.9)u+1,ZZ、5.9)(EA)2

u[O]H1)根據(jù)工作條件，選取載荷系數(shù)K=1.3小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T=469.54N?M3選取齒寬系數(shù)0=1d對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，Z=2.5，查表5.7彈性系數(shù)Z=189.8(鍛鋼-鍛鋼)HE計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60nljLh=60xl20xlx2x8xl5x300=0.5x10)(5.10)N=0.5x109/u=0.5X109/4=0.125x1092由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.26查得K=0.94，K=0.95HN3 HN4計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度的許應(yīng)力，取失效率為1%，安全系數(shù)S=1K5―HN3—Hlim3S0.94x12001=1128MPa5.11)0.95x0.95x11501=1092.5MPar1K515 14=—HN4_Hlim4Hs8)計(jì)算小齒輪分度圓直徑dld3-3：：2決L3決469.54決103x竺x(^^=64.635mm1128d讐=d讐=3.231m二一32Z3由表5-1，取模數(shù)m=3.5d-mZ=3.5X20=70mm23B二B二d二lx70二70mm,B二B+(5?10),B取80mm3 3 4 1d.=3.5X80=280mm4校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度1、 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.6得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)為：Y二2.8,Y二1.5；Y二2.22,Y二1.77Fa1Sa1Fa2Sa22、 由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.25得彎曲疲勞壽命系數(shù)K二0.88,K二0.9FN1FN23、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4F1K5―FN1―FE1SF1K5―FN1―FE1S0.88x72014=452.57MPa5.12)F2K5■FN2-SFE20.9X700=450.00MPa1.44、計(jì)算圓周力5、2TF=—td3計(jì)算齒輪齒根彎曲應(yīng)力。"2"2X曲5、2TF=—td3計(jì)算齒輪齒根彎曲應(yīng)力。"2"2X曲X103N=13415.43N705.13)由式5-20）得KFYb= —YF3dm3n二298.97<452.57MpaYFU3Sa3?3X13415"3x2.8x1.570x3.55.14)bF4KF 1—dm4nYY=FO4Sa41.3x13415.43245x3.5=79.92<450.00Mpa5.15)m 3.55.15)a=2(Z1+弓二(20+8°)=175mm第三、四齒輪尺寸匯于表表5.2第三、四齒輪主要參數(shù)序號(hào)名稱符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇序號(hào)名稱符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇端面模數(shù)3.5mm端面模數(shù)3.5mm分度圓直徑齒頂髙d；d分度圓直徑齒頂髙d；d3 4h=h*m=1X3.5a a70mm；280mm3.5mm齒根髙h齒根髙h=(h*+c*)mJ a=(1+0.25)3.54.375mm全齒髙7.875mm頂隙0.875mm齒頂圓直徑齒根圓直徑中心距d；d~a3 a4d全齒髙7.875mm頂隙0.875mm齒頂圓直徑齒根圓直徑中心距d；d~a3 a4d；d""f3 FTa77mm；287mm61.25mm；271.25175第五、六齒輪設(shè)計(jì)齒輪類型1、查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.4選用6第五、六齒輪設(shè)計(jì)齒輪類型1、查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.4選用6級(jí)直齒，日工作15小時(shí)，300天，兩班制。小齒輪為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度55HRc圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限b=1200MPa，圖5.27(d)彎曲疲勞強(qiáng)度極限b =720MPa;大齒輪選45鋼，Hlim FE齒面硬度55HRc圖5.28(e)接觸疲勞強(qiáng)度極限b 二1150MPa，圖5-27(d)彎曲Hlim疲勞強(qiáng)度極限b=700MPa;FE2、 齒數(shù)：初選Z.=20，大齒輪數(shù)Z2=uZ1=4.29X20=85.8取863、 齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)」、2KTu+1乂Z、d>3 3 (E嚴(yán))25 3申u[O]d H1)根據(jù)工作條件，選取載荷系數(shù)K=1.3小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T3=1804.95N?M選取齒寬系數(shù)0=1d標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，Z=2.5，查表5-7彈性系數(shù)Z=189.8(鍛鋼-鍛鋼)HE5）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60nljLh=60x30xlx2x8xl5x300=0.125x105）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60nljLh=60x30xlx2x8xl5x300=0.125x1091(5.17)N=0.125x109/u=0.125x109/4=0.025x10926)由圖5-26查得KHNl=0.95 KHN2=0.957）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度的許應(yīng)力，取失效率為1%，安全系數(shù)S=1L1K5 0.95x1200“““l(fā)b」二hn1hiim1二 =1040MPaH1Sl」K5 0.95x1150J二HN2HIim2二 =1092.5MPaH2 s5.l8)8）計(jì)算小齒輪分度圓直徑dld','2x1-3x1804-95x103x出x(189-8x2-5)2二106.885mm” 3 _ ” 1040x——49）確定齒輪參數(shù)d106.885m= =—3z205由表5-1,取模數(shù)m=5.5二5.3445.19)d=mZ=5.5X20=110mm55B=B=d=1x110=50mm?61d=mZ二5.5X86=473mm66B5二B6+(5~10)；B6取120mm5.3.2校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度1、 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表5.6得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)為：Y二2.8,Y二1.5；Y二2.22,Y二1.77Fa1Sa1Fa2Sa22、 由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》圖5.25得彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN13、二0.88,K二0.9FN2計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4b 0.88x720fn5fe5= =452.57MPaS 1.4lK b 0.88x700lb]二KF515]=FN6FE6= =440.00MPaF6 S 1.44、計(jì)算圓周力F二込二2x1804.95x103N二32817.27Ntd5、5、.=4Y=F5dm5n=306.04.=4Y=F5dm5n=306.04<452.57MpaFQ5Sa5.亠YY=F6dm6n=64.44<450.00MpaFO6Sa6I'3X⑷.27x2.8x1.55110x5.513x3281727x2.22x1.77473x5.5m 5.5a=T(Z5+Z6)=丁(2°+86)=291.5mm5.3.3第五、六齒輪的尺寸匯于表表5.3第五、六齒輪主要參數(shù)表序號(hào)名稱符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇序號(hào)名稱符號(hào)計(jì)算公式及參數(shù)選擇5.5mm端面模數(shù)分度圓直5.5mm110mm；473mm齒頂髙h=h*m=1x5.5a a5.5mm齒根髙6.875mm=(1+0.25)5.5全齒髙12.375mm頂隙1.375mm齒頂圓直121mm齒頂髙h=h*m=1x5.5a a5.5mm齒根髙6.875mm=(1+0.25)5.5全齒髙12.375mm頂隙1.375mm齒頂圓直121mm；484mm齒根圓直96.25mm；459.25mm中心距d；df5291.55.4本章小結(jié)在分配了傳動(dòng)比后，對(duì)所有齒輪進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算與校核，在選擇材料上，為了提髙抗校核能力，每嚙合的兩個(gè)齒輪的材料不相同，小齒輪吃面硬度略大與大齒輪，齒輪都為圓柱直齒，大齒輪采用腹板式齒輪。6.軸的設(shè)計(jì)6.1軸I的設(shè)計(jì)估算軸的基本直徑此軸為齒輪軸，所以與齒輪材料相同，40Cr調(diào)質(zhì)，估計(jì)直徑d<100m，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.1查得b二735MPa，查表11.3,C在97~112,,取C=110，由式b（6.1）得：1614d>C3 二110x3二25.73mm （6.1）n 480d為最小直徑，應(yīng)為裝鏈輪處的受扭轉(zhuǎn)的軸段的直徑。因該處有一鍵槽，應(yīng)將直徑增大3%，d二25.73x1.03二26.50mm取標(biāo)準(zhǔn)直徑d=30mm軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、初定各軸段直徑和長(zhǎng)度表6.1軸I結(jié)構(gòu)尺寸表位置軸直徑軸段長(zhǎng)度鏈輪處30105油封處3545軸承處4035齒輪處5060過渡處4590軸承處40302、軸承的選擇由于軸向力很小，選用深溝球軸承6208；減速箱寬165mm。3、鍵的選擇鏈輪處：選用A型鍵，BxHxL=10x8x90軸的受力分析1、軸上的作用力

2T2x122.16x103TOC\o"1-5"\h\z齒輪切向力：F=于= =4886.4N (6.2)td 501齒輪徑向力：F=Ftana=1778.5N (6.3)rt2、計(jì)算軸的跨距L3圖6.1軸I結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖軸承i+90+30B=41tam1/=30+26=56mm2=108mm(1)水平面計(jì)算:FAHFxl08-FxFAHtr =519.2Nl+112FBH仃x(108FBH仃x(108+⑷+旳+“41=4166.9nMCHLMCHR=FAH二FBHMBH(2)垂直面計(jì)算:=FxlQ:l+112xl=519.2x141=73.2x103N?mm1xl=4166.9x56=233.3x103N?mm2=201.9x103N?mm=48864x117==48864x117=1389NF二FAVtMCLMCRV;M2+M2=209.0x103N?mmCHLCV2+M2=304.6x103N?mmCHRCV(6.4)xl+112F=F-F=3497.4NBVtAVM=Fxl=1389x141=195.8x103N?mmCVLAV1M=Fxl=3497.4x56=195.8x103N?mmCVRBV2(3)合成彎矩(6.5)(6.5)(4)截面C的校核M=JM2+(aT)2=313.3x103N?mmce CR

由表11-4得，40Cr材料的b=800時(shí)，t-l]=75MPab6.6)b=Mce=25.06MPa<75MPa6.6)ce0.1X503截面B經(jīng)計(jì)算b=33.6MPa<75MPaBe所以軸I強(qiáng)度足夠。4、軸I受力分析圖7t亠 Q(l7L/ii \i「tl「吐 Fi：v十訂THlYb圖6.2軸I的受力分析圖6.2軸II的設(shè)計(jì)估算軸的基本直徑

此軸為齒輪軸，所以與齒輪材料相同，40Cr調(diào)質(zhì)，估計(jì)直徑d<100m，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.1查得b二735MPa，查表11.3,C在97112，取C=110，由式b（6.7）得：TOC\o"1-5"\h\z\P ；590d>C3 二110x3 二40.30mm，取45mm （6.7）\n 31206.2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、初定各軸段直徑和長(zhǎng)度表6.2軸II結(jié)構(gòu)尺寸表位置軸直徑軸段長(zhǎng)度軸承處4542齒輪處5048過渡處6010齒輪處7080軸承處45352、 軸承的選擇由于軸向力很小，選用深溝球軸承6209；3、 鍵的選擇齒輪處：選用A型鍵，BxHxL=16x10x40軸的受力分析1、軸上的作用力2T大齒輪切向力盲2x469.542T大齒輪切向力盲2x469.54x103200=4695.4N2徑向力：F=Ftana=1709.0Nr2t26.8)6.9)小齒輪切向力：=13415.0N2T 2x469.54x103小齒輪切向力：=13415.0NF2"=. t3一d~ 703徑向力：F=Ftana=4882.7Nr3t32、計(jì)算軸的跨距圖6.3軸II結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖|d=f5^2/2+4B=65!mmn1=4010+50/2=75mm23、4校核強(qiáng)度42-19/2=55皿

(1)水平面計(jì)算：Fx(l+1)-FxlFAHr3 1 2 r2 3—2767.1N1+1+1123Fx1一Fx(1+1)F-r3-+ r2 +2Fx1一Fx(1+1)F-r3-+ r2 +2—406.6NBH1+1+1123M—Fx1—181.2x103N-mmCHAH 1M—Fx1—22.6x103N-mmDHBH 3(2)垂直面計(jì)算Fx(1+1)+Fx1F——1323 鋰3—10261.5NAV1+1+1123Fx1+Fx(1+1)F—1鋰1 2-7609.3NBV1+1+1123M—Fx1—672.1x103N-mmCVAV 1M-F-1—422.3x103N-mmDVBV3(3)合成彎矩M=2+M2-484.6x103N-mmCCH CVM=<M2+M2=422.9x103N?mmD*DHDV4)截面C的校核cefC查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.4得，40Cr材料的b=800時(shí),Mbb= ?? =16.34MPa<75MPace0.1X703截面D經(jīng)計(jì)算b<bDece所以軸II強(qiáng)度足夠。(6.10)(6.11)t-1]=75MPa(6.12)4、軸(6.10)(6.11)t-1]=75MPa(6.12)圖6.4軸II的受力分析圖6.3軸皿的設(shè)計(jì)估算軸的基本直徑此軸選用40Cr,正火處理，估計(jì)直徑d<100m，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.1查d為最小直徑，應(yīng)為裝齒輪處的受扭轉(zhuǎn)的軸段的直徑。因該處有一鍵槽，應(yīng)將直徑增得b二735MPa，b查表得b二735MPa，b查表11.3,C在97112，取C=110,由式（6.13）得:二110x=63.1mm6.13）大3%,d二66.0xl.03二65.0mm，取標(biāo)準(zhǔn)直徑d=70mm軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、初定各軸段直徑和長(zhǎng)度表6.3軸III結(jié)構(gòu)尺寸表位置軸直徑軸段長(zhǎng)度軸承處7037齒輪處75118軸肩處80137齒輪處8568軸環(huán)處9515軸肩處8072軸承處70242、軸承的選擇由于主要承受徑向力，軸向力很小，選擇深溝球軸承6214；3、鍵的選擇大齒輪處：A型鍵25x14x56小齒輪處：A型鍵20x12x100軸的受力分析1、軸上的作用力2T2x469.54x103大齒輪切向力：F=—^= =12892.5N (6.14)t4d2804徑向力：F=Ftana=4692.5N (6.15)r4t4小齒輪切向力：F^5=_d^=32817'3N5徑向力：F=Ftana=11944.5Nr5t52、計(jì)算軸的跨距L3圖6.5軸III的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖軸承762241l8-60=83mm1=60+137+68-35=210mm23=3校核5強(qiáng)度+12=134mm(1)水平面計(jì)算:Fx(l+1)+FxlF=-r5 23 r43=11095.3NAH1+1+11 2 3Fx1+Fx(1+1)r51 r4 12=5541.7N1+1+11 2 3M=Fx1=920.9x103N-mmCHAH1=Fx1=742.6x103N-mmBH3FBHMDH(2)垂直面計(jì)算:FAV■*5"2Ft5x(l2+‘3)—Fx‘3二22392.4NFBV1+1+11 2 3Fx(1+1)-Fx124676N

=—14 +2 t5——=2467.6N1+1+11 2 3M=Fx1=1858.6x103N-mmCVAV1M=Fx1=330.7x103N-mmDVBV3合成彎矩M=JM2+M2=2074.2x103N-mmC CH CVM=Jm2+M2=812.9x103N-mmD DH DV截面C的校核(6.17)M 2+(aT)2=2078.0x103N-mmce C由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.4得，40Cr材料的b=800時(shí),bMb=ee=49.3MPa<75MPace0.1X703所以軸III強(qiáng)度足夠。(6.18)t-1]=75MPa(6.19)4、軸III受力分析圖圖6.6軸III的受力分析圖6.4軸W的設(shè)計(jì)估算軸的基本直徑此軸選用40Cr調(diào)質(zhì)，估計(jì)直徑100mm<d<300mm,由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.1查得b二600MPa，查表11.3,C在99~112,,取C=105,由式（6.20）得bd>C3-=105x彳晉=96.54mm (6.20)d為最小直徑，應(yīng)為裝齒輪處的受扭轉(zhuǎn)的軸段的直徑。因該處有一鍵槽，應(yīng)將直徑增大3%,d二96.54x1.03二99.43mm，取標(biāo)準(zhǔn)直徑d=100mm。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、初定各軸段直徑和長(zhǎng)度表6.4軸W的結(jié)構(gòu)尺寸表位置軸直徑軸段長(zhǎng)度軸承工作盤100132齒輪處110105軸環(huán)處12010過渡處1105軸承處100242、 軸承的選擇由于主要承受徑向力，軸向力很小，選擇深溝球軸承60203、 鍵的選擇齒輪處：A型鍵28x16x90工作臺(tái)：A型鍵28x16x40軸的受力分析1、軸上的作用力齒輪切向力：2T 2x7421.71x齒輪切向力：2T 2x7421.71x103F=——=——t6d 473=31381.4N6徑向力：F=Ftana=11421.9N

r6t62T鋼筋對(duì)軸的反作用力：F=〒=53012,2N6.21)6.22)2、計(jì)算軸的跨距111111111111LI I L圖6.7軸W結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖承62mm，B=24mm=82mm23、校7mm度(i)水平面計(jì)算：FxlF=r6 3=5531.4NAHl+l2 3FxlF=一2二5890.5NBHl+l2 3M=Fxl=342.9x103N?mmCHAH1M=Fxl=453.6x103N?mmDHL AH2M=Fxl=453.6x103N?mmDHR BH3(2)垂直面計(jì)算：Fx(l+1+1)-FxlF=—t盤 123t63=58486.3NTOC\o"1-5"\h\zAV l+12 3Fxl-FxlF二一t盤1 2=4487.2NBV l+12 3M=Fxl=1858.6x103N?mmCVAV1M=Fxl=330.7x103N?mmDVBV3(3)合成彎矩M=JM2+M2=1890.0x103N?mm (6.23)TOC\o"1-5"\h\zC CH CVM=<M2+M2=561.3x103N?mmD DH DV(4)截面C的校核M=pM2+(aT)2=4837.5x103N?mm (6.24)ce C 「1由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11.4得，40Cr材料的b=800時(shí)，L-1J=75MPabMceb=ce=48.3MPa<75MPa (6.25)ce0.1x703

所以軸W強(qiáng)度足夠。4、軸W受力分析圖本章小結(jié)軸是組成機(jī)器的重要零件之一。軸的主要功用是支撐機(jī)器中的旋轉(zhuǎn)零件，保證旋轉(zhuǎn)零件有確定的工作位置，并傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力，本章通過對(duì)軸的設(shè)計(jì)和校核，保證軸在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中平穩(wěn)，強(qiáng)度足夠。結(jié)論近三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于結(jié)束了，通過這段日子的設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)，自己的專業(yè)知識(shí)和獨(dú)立思考問題的能力有了很大的提高，對(duì)我走向社會(huì)從事本專業(yè)工作有著深遠(yuǎn)的影響?，F(xiàn)在就此談?wù)剬?duì)本次畢