連續(xù)剛構(gòu)橋上部結(jié)構(gòu)專項施工方案

連續(xù)剛構(gòu)橋上部結(jié)構(gòu)專項施工方案中交第一公路工程局有限公司技術(shù)中心二〇一八年九月目錄TOC\o"1-1"\h\z\u\t"標題2,2,標題3,3"1工程概況 連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)專項方案1工程概況1.1編制依據(jù)本方案在符合我國相關(guān)法律、法規(guī)、條例，貴州省相關(guān)規(guī)定的基礎(chǔ)上，主要以下列文件和資料為依據(jù)進行編制。1．銅仁市沿河經(jīng)印江(木黃)至松桃高速公路TJ-05標段合同文件；2．銅仁市沿河經(jīng)印江(木黃)至松桃高速公路TJ-05標段兩階段施工圖設(shè)計文件；3．銅仁市沿河經(jīng)印江(木黃)至松桃高速公路技術(shù)規(guī)范；4．施工現(xiàn)場勘察資料；5．建設(shè)同類及類似工程的施工經(jīng)驗、科技成果及擬用于本工程的施工設(shè)備和技術(shù)力量等情況；6．主要采用的規(guī)范及技術(shù)標準：《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）；《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》（JTGF80-1-2017）；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）；《鋼結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50205-2001）；《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGT18-2012）；《鋼筋機械連接通用技術(shù)規(guī)程》（JGJ107-2010）；《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）；《混凝土外加劑應用技術(shù)規(guī)范》（GB50119-2013）；《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2011）；《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[2009]87號）；《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62－2004）；《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)范》（JTGF90-2015）；《路橋施工計算手冊》。7．貴州省地方性法規(guī)、標準黔交質(zhì)[2017]59號文件貴州省交通建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督局關(guān)于印發(fā)《貴州省公路水運工程淘汰或限制使用的施工工藝、設(shè)備和材料目錄和清單(2017年第一批)》貴州省公路水運工程“品質(zhì)工程”創(chuàng)建達標考核標準(施工單位)8．局技術(shù)、質(zhì)量、能源等相關(guān)管理制度1.2編制原則1.嚴格按照施工規(guī)范和質(zhì)量評定驗收標準要求進行監(jiān)控，保證各分項工程施工質(zhì)量；2.嚴格遵守國家相關(guān)法律、法規(guī)要求，保證施工中不發(fā)生重大安全事故，完成安全管理目標；3.合理安排相關(guān)資源配置，嚴格執(zhí)行施工工藝要求，保證按時完成計劃工期；4.按國家相關(guān)法律、法規(guī)要求，做好環(huán)境保護、水土保持及周邊文物的保護工作；5.依據(jù)標準化施工指南，合理布置場地，保證施工現(xiàn)場達到文明施工要求。1.3適用范圍本施工技術(shù)方案適用于銅仁市沿河經(jīng)印江（木黃）至松桃高速公路TJ-05標蛇頭特大橋、水巴巖大橋連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)施工，方案內(nèi)容包括連續(xù)箱梁0#梁段施工、掛籃懸澆施工、邊跨現(xiàn)澆梁段施工、合攏段施工。2工程概況2.1工程簡介沿印松高速公路地處貴州省東北部，沿線經(jīng)過市縣主要為銅仁市的沿河縣、印江縣以及松桃縣，起于沿德高速公路的玉子坨，經(jīng)印江木黃，終點為松桃縣城與松銅高速松相接。TJ-05標位于印江縣刀壩鎮(zhèn)和天堂鎮(zhèn)，起點K40+120，位于刀壩鎮(zhèn)安家壩村，終點K47+880位于天堂鎮(zhèn)水田村，路線全長7.7km。包括主線、服務區(qū)1處、互通1座、養(yǎng)護中心1處。主線設(shè)計為雙向4車道，時速80km/h，整體式路基路幅24.5m，分離式路基路幅12.25m。項目共計橋梁4064.926m/13座，其中主線橋2661.68m/6座，匝道橋1403.246m/7座。13座橋梁中，特大橋382m/1座，大橋3682.926m/12座。橋梁中蛇頭特大橋和水巴巖大橋主橋為連續(xù)剛構(gòu)，跨徑組合分別為86+160+86和82+150+82，其余為鋼筋混凝土現(xiàn)澆箱梁、簡支T梁、裝配式預應力連續(xù)T梁橋。表2.1-1主要技術(shù)指標一覽表序號項目單位規(guī)范值采用值1公路等級高速公路高速公路2設(shè)計速度Km/h80803行車道數(shù)道444行車道寬度m2-2×3.752-2×3.755路基寬度m24.524.56停車視距m1101107圓曲線最小半徑m2507208不設(shè)超高最小半徑m250027009最大縱坡%54.9510最小坡長m20033011凸型豎曲線最小半徑m3000650012凹型豎曲線最小半徑m3000560013豎曲線最小長度m7018714橋涵設(shè)計車輛荷載公路-Ⅰ級公路-Ⅰ級15橋涵設(shè)計洪水頻率特大橋1/300特大橋1/300大、中橋1/100大、中橋1/100小橋、涵洞1/100小橋、涵洞1/1002.2連續(xù)箱梁簡介蛇頭特大橋位于分離式路段，左右線平面位于直線上。橋面縱坡：右線橋位于-0.6%（下坡），左線橋位于-0.609%（下坡）；橋面橫坡為單面2%。橋長383.6m。橋址區(qū)為巖溶洼地地貌，該橋跨越一“U”型溝谷，溝谷走向近東西，與橋交角約80?。場地內(nèi)地形差異較大，最大高差達180m。橋址區(qū)沿溝谷走向發(fā)育有河流，河面寬50至80m，水深5.0至20.0m，河流常水位515.6m，歷史洪水位539.1m。主墩采用雙肢薄壁空心墩（11×6.5），過渡墩采用空心薄壁墩（6.5×3.5）。箱梁為三向預應力結(jié)構(gòu)。縱向預應力鋼束分為頂板束（T束）、腹板下彎束（W束）中跨底板束（DZ）、邊跨底板束（DB束）、合龍段頂板束LB束、LZ束）及預留束(Y束、DBY束、DZY束）六類。其中合龍束包括邊跨合龍束（LB束）和中跨合龍束（LZ束）?？v向預應力采用公稱直徑15.20mm的預應力鋼絞線。全橋縱向預應力除腹板W1～W16鋼束，頂板束T01～T16，邊跨合龍束LB01～LB03，采用15.2-22預應力鋼束，中跨底板合龍束DZ01～DZ09采用15.2-25預應力鋼束，其余頂板束T17～T21及DB01～DB05束，中跨合龍束LZ01采用15.2-19預應力鋼束?？v向預應力張拉控制應力均采用σcon=0.75fpk=1395MPa，全部縱向鋼束均采用兩端張拉，張拉時采用雙控。頂板預留束Y01、Y02、Y03，邊跨底板預留束DBY及中跨底板預留束DZY按15－19設(shè)計，體內(nèi)預留束的管道分段設(shè)置，待相應的預應力施工完后壓漿封閉，但中跨底板預留束DYZ不封閉，只做臨時封口，將其作為運營后的預用管道，以備啟用。橫向預應力采用公稱直徑15.20mm的預應力鋼絞線，每束3股鋼絞線，采用15.2-3的扁錨固體系。設(shè)計張拉控制應力均采用σcon=0.68fpk=1265MPa，控制力為531.3KN，采用單端張拉方式，張拉端與錨固端交錯布置。豎向預應力采用高強低松弛鋼絞線和精軋螺紋粗鋼筋兩種。0號梁段采用15.2-4鋼絞線，1號～7號梁段采用15.2-3鋼絞線，鋼絞線公稱直徑15.20mm，張拉控制應力均采用σcon=0.75fpk=1395MPa；其余梁段均采用fpk=930MPa的Φ32精軋螺紋粗鋼筋，設(shè)計張拉控制力為673KN。水巴巖大橋位于分離式路段，左右線平面位于圓曲上。橋面縱坡：右線橋位于R=7300m的凹型豎曲線上，前坡i1=-2.531%（下坡），后坡i2=1.27%（上坡），左線橋位于R=7487.964m的凹型豎曲線上，前坡i1=-3%（下坡），后坡i2=1.673%（上坡），橋面橫坡為單向2%。橋梁單幅橫向?qū)挾葹?2.25m橋址區(qū)位于中低山丘陵地貌，地面高程523.82-619.99m，地形起伏較大，地面最大高差達85m；橋位兩側(cè)溝谷最大坡度32，溝谷平直，呈U型。橋址兩端位于丘陵山坡上，植被較發(fā)育。路線縱斷較高，本橋最大橋面高約98m，最大墩身高度77m。箱梁為三向預應力結(jié)構(gòu)?？v向預應力鋼束分為頂板束（T束）、腹板下彎束（W束）中跨底板束（DZ）、邊跨底板束（DB束）、合龍段頂板束LB束、LZ束）及預留束(Y束、DBY束、DZY束）六類。其中合龍束包括邊跨合龍束（LB束）和中跨合龍束（LZ束）。縱向預應力采用公稱直徑15.20mm的預應力鋼絞線。全橋縱向預應力除腹板W1～W14鋼束，頂板束T01～T14，邊跨合龍束LB01～LB03，采用15.2-22預應力鋼束，其余頂板束T15～T21及DB01～DB04束，中跨合龍束LZ01采用15.2-19預應力鋼束。縱向預應力張拉控制應力均采用σcon=0.75fpk=1395MPa，全部縱向鋼束均采用兩端張拉，張拉時采用雙控。頂板預留束Y01、Y02、Y03，邊跨底板預留束DBY及中跨底板預留束DZY按15－19設(shè)計，體內(nèi)預留束的管道分段設(shè)置，待相應的預應力施工完后壓漿封閉，但中跨底板預留束DYZ不封閉，只做臨時封口，將其作為運營后的預用管道，以備啟用。橫向預應力采用公稱直徑15.20mm的預應力鋼絞線，每束3股鋼絞線，采用15.2-3的扁錨固體系。設(shè)計張拉控制應力均采用σcon=0.68fpk=1265MPa，控制力為531.3KN，采用單端張拉方式，張拉端與錨固端交錯布置。豎向預應力采用高強低松弛鋼絞線和精軋螺紋粗鋼筋兩種。0號梁段采用15.2-4鋼絞線，1號～6號梁段采用15.2-3鋼絞線，鋼絞線公稱直徑15.20mm，張拉控制應力均采用σcon=0.75fpk=1395MPa；其余梁段均采用fpk=930MPa的Φ32精軋螺紋粗鋼筋，設(shè)計張拉控制力為673KN。2.3上部結(jié)構(gòu)主要技術(shù)標準2.3.1蛇頭特大橋1.砼強度：C50。2.結(jié)構(gòu)尺寸：主梁采用單箱單室箱直腹板斷面形式，頂面設(shè)2%橫坡，箱底橫向水平。（1）箱梁寬：頂板12.25m，底板6.5m，懸臂長度2.875m。（2）梁高：根部10m，跨中、現(xiàn)澆段及合攏段3.6m。（3）梁底曲線變化：1.8次方拋物線。（4）箱梁截面頂板橫向跨中厚度：0號梁段為55cm，1號至合攏段為30cm，現(xiàn)澆段由30cm直線漸變?yōu)?00cm，梁端支承段為100cm。（5）梁底板厚度：0號梁段墩身范圍為130cm，中跨合攏段為32cm，邊跨合攏段由32cm漸變?yōu)?7.2，根部至合攏段底板厚度按1.8次方拋物線由110cm漸變至32cm，梁端支承段為70cm?，F(xiàn)澆段由47.2cm直線漸變?yōu)?0cm。（6）箱梁腹板厚度：墩身范圍內(nèi)的0號梁段為90cm，1號梁段由80cm漸變?yōu)?0cm，2號至6號梁段為70cm，7號梁段由70cm漸變?yōu)?0cm，8號至13號梁段為60cm，14號梁段由60cm漸變?yōu)?0cm，15號至合攏段為50cm，現(xiàn)澆段由50cm漸變至120cm，漸變均按直線變化。箱梁0號梁段長14m，1～6號梁段長3.5m，7～12號梁段長4.0m，13～18號梁段長4.5m中、邊跨合攏段長2.0m，邊跨現(xiàn)澆段長5.64m。O號梁段混凝土體積為538.48m3，重1400.06t；邊跨現(xiàn)澆段混凝土體積為107.23m3，重278.8t。蛇頭特大橋平面布置圖2.3.2水巴巖大橋1.砼強度：C50。2.結(jié)構(gòu)尺寸：3.縱坡：-0.609%；橫坡：2%。4.主梁采用縱、橫、豎三向預應力體系。主梁縱橋向采用15-22、15-25、15-19三種鋼絞線，配套15-22、15-25采用內(nèi)徑為120mm的塑料波紋管，15-19采用內(nèi)徑為100mm的塑料波紋管成孔，兩端張拉，張拉控制應力為0.75fpk。頂板橫向預應力鋼束采用15-3鋼絞線，配用BM15-3扁錨，采用塑料扁波紋管成孔，順橋向間距50cm交替端頭方向布置，采用單端張拉。豎向預應力鋼筋0#梁段采用15-4鋼絞線，0號～7號梁段采用15-3鋼絞線，其余梁段采用32精軋螺紋粗鋼筋，順橋向間距50cm，采用單端張拉。5.預應力管道采用預埋波紋管，鋼束張拉時，混凝土強度不小于設(shè)計強度的90%，且齡期不小于7天。6.預應力束張拉后24小時內(nèi)進行壓漿，孔道壓漿采用真空輔助灌漿法，漿體材料需摻入真空灌漿專用添加劑，外加劑中不允許含有引起鋼絞線氫脆反應的有害成分。管道壓漿要求密實，不得摻入各種氯鹽，28天強度不得小于50MPa。主梁采用單箱單室箱直腹板斷面形式，頂面設(shè)2%橫坡，箱底橫向水平。（1）箱梁寬：頂板12.25m，底板6.5m，懸臂長度2.875m。（2）梁高：根部9.2m，跨中、現(xiàn)澆段及合攏段3.4m。（3）梁底曲線變化：1.8次方拋物線。（4）箱梁截面頂板橫向跨中厚度：0號梁段為50cm，1號至合攏段為30cm，現(xiàn)澆段由30cm直線漸變?yōu)?00cm，梁端支承段為100cm。（5）梁底板厚度：0號梁段墩身范圍為120cm，中跨合攏段為32cm，邊跨合攏段由32cm漸變?yōu)?7.2，根部至合攏段底板厚度按1.8次方拋物線由100cm漸變至32cm，梁端支承段為70cm?，F(xiàn)澆段由47.2cm直線漸變?yōu)?0cm。（6）箱梁腹板厚度：墩身范圍內(nèi)的0號梁段為90cm，1號梁段由80cm漸變?yōu)?0cm，2號至6號梁段為70cm，7號梁段由70cm漸變?yōu)?0cm，8號至13號梁段為60cm，14號梁段由60cm漸變?yōu)?0cm，15號至合攏段為50cm，現(xiàn)澆段由50cm漸變至120cm，漸變均按直線變化。箱梁0號梁段長13m，1～6號梁段長3.5m，7～12號梁段長4.0m，13～17號梁段長4.5m中、邊跨合攏段長2.0m，邊跨現(xiàn)澆段長5.64m。O號梁段混凝土體積為436.21m3，重1134.15t；邊跨現(xiàn)澆段混凝土體積為110.26.23m3，重286.665t。3.縱坡：R=7487.964m凹型豎曲線，前坡i1=-3%（下坡），后破i2=1.673%（上坡）；橫坡：2%。4.主梁采用縱、橫、豎三向預應力體系。主梁縱橋向采用15-22、15-19兩種鋼絞線，配套15-22采用內(nèi)徑為120mm的塑料波紋管，15-19采用內(nèi)徑為100mm的塑料波紋管成孔，兩端張拉，張拉控制應力為0.75fpk。頂板橫向預應力鋼束采用15-3鋼絞線，配用BM15-3扁錨，采用塑料扁波紋管成孔，順橋向間距50cm交替端頭方向布置，采用單端張拉。豎向預應力鋼筋0#梁段采用15-4鋼絞線，1號～6號梁段采用15-3鋼絞線，其余梁段采用32精軋螺紋粗鋼筋，順橋向間距50cm，采用單端張拉。5.預應力管道采用預埋波紋管，鋼束張拉時，混凝土強度不小于設(shè)計強度的90%，且齡期不小于7天。6.預應力束張拉后24小時內(nèi)進行壓漿，孔道壓漿采用真空輔助灌漿法，漿體材料需摻入真空灌漿專用添加劑，外加劑中不允許含有引起鋼絞線氫脆反應的有害成分。管道壓漿要求密實，不得摻入各種氯鹽，28天強度不得小于50MPa水巴巖大橋平面圖2.4主要工程項目及數(shù)量蛇頭特大橋主梁按預應力混凝土構(gòu)件設(shè)計，采用C50混凝土，主梁混凝土總計12219m3，連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)主要工程數(shù)量如下表所示。表2.4-1連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)主要工程項目及數(shù)量概況表施工項目材料規(guī)格單位數(shù)量合計混凝土C50混凝土m312219鋼筋t2521.4鋼材Q235t20.8預應力鋼絞線φs15.2鋼絞線t841.1預應力錨具JLM錨具套3344BM、YM錨具套8032塑料波紋管波紋管m125657水巴巖大橋主梁按預應力混凝土構(gòu)件設(shè)計，采用C50混凝土，主梁混凝土總計10885m3，連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)主要工程數(shù)量如下表所示。表2.4-1連續(xù)箱梁上部結(jié)構(gòu)主要工程項目及數(shù)量概況表施工項目材料規(guī)格單位數(shù)量合計混凝土C50混凝土m310885鋼筋t2309.2鋼材Q235t20.8預應力鋼絞線φs15.2鋼絞線t708.5預應力錨具JLM錨具套3320BM、YM錨具套7256塑料波紋管波紋管m1017682.5自然地理特征2.5.1地形地貌銅仁市沿河經(jīng)印江（木黃）至松桃高速公路處于貴州中北部黔北山地高原之南，地處大婁山脈與武陵山脈接壤部位，云貴高原向湘西丘陵過度的斜坡地帶，西北高，東南低。區(qū)內(nèi)地勢較高，地形多陡峻，以中低山和低山為主要特征，局部為中山，山脈延伸方向多與構(gòu)造線一致，總體呈北東-南西向。區(qū)內(nèi)山嶺連綿、峰巒疊嶂、深溝險壑，喀斯特地貌發(fā)育典型。路線范圍內(nèi)主要為構(gòu)造剝蝕侵蝕地貌及河流侵蝕堆積地貌等地形地貌區(qū)。本項目主要為河流侵蝕堆積河谷地貌，河流下蝕作用較強，河谷切割相對較深，河流橫斷面呈不對稱U型河谷。2.5.2地層巖性1、蛇頭特大橋本項目所處區(qū)域地層主要為古生界奧陶系下統(tǒng)、寒武系上統(tǒng)巖層。奧陶系下統(tǒng)代號O1d巖層上部為黃綠色厚層灰?guī)r，夾頁巖、砂巖、粉砂巖，中部為紫紅色灰綠色中厚至厚層瘤狀泥灰?guī)r，下部為黃綠色頁巖及灰色厚層生物灰?guī)r。其代表段落有K40+300-K42+810、K45+600-K46+240。奧陶系下統(tǒng)代號O1t-h巖層上部為灰、深灰色厚層至塊狀灰?guī)r及生物灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r夾灰?guī)r，下部為灰、深灰色厚層夾薄層灰?guī)r、黃綠色頁巖。其代表段落有K42+810-K45+600。寒武系上統(tǒng)代號C3m巖層主要為灰色厚層灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r。其代表段落為K46+240-K47+880。2、水巴巖大橋本項目所處區(qū)域地層主要為第四系人工填土層、第四系殘、坡積層，下伏基巖為寒武系毛田組-后壩組白云巖。橋位區(qū)位于揚子準地臺八面山褶皺帶武陵坳陷褶皺區(qū)，新華夏系次級沉降帶隸屬于新華夏系構(gòu)造體系，褶皺斷裂普遍發(fā)育；構(gòu)造線多呈北北東向和北東向，少數(shù)呈北北西向。斷裂主要發(fā)育于褶皺背斜的核部和兩翼，斷裂的組合形式有束狀的、階梯狀的及地塹、地壘式的，多屬壓性及壓扭性作用所形成的正斷層，也有部分逆斷層。2.5.3氣象條件項目地處印江縣，屬中亞熱帶溫暖濕潤季風氣候區(qū)。年平均氣溫15～16.8°C，無霜期平均為276～353天，年平均日照時數(shù)1288小時，占可照時數(shù)的29%。年太陽輻射總量為3683.7兆焦耳/平方米，日照和太陽輻射能都為全國的低值區(qū)。年平均降雨量在1057～1258毫米，雨季多集中在4～9月。冬季偶有冰雨現(xiàn)象。2.5.4地表水與地下水1、蛇頭特大橋①地表水五分部所在區(qū)域地表水主要為壩坨河。該河流發(fā)源于印江縣天堂鎮(zhèn)巖低寨，流域面積53平方公里，天然落差153m，平均流量13.5立方米/秒。②地下水地下水有基巖裂隙水和巖溶水兩種?；鶐r裂隙水主要為大氣降水補給，受儲水構(gòu)造在地表分部出露范圍的大小而定，涌水量多在1升/秒左右；巖溶水也是主要為大氣降水補給，一般埋藏較深，涌水量一般在5升/秒左右，硬度2-15德度，PH值6-7.5，為當?shù)卮迕耧嬘弥匾础?、水巴巖大橋①地表水項目區(qū)域內(nèi)河流屬長江流域吳江水系及沅江水系，地表水較發(fā)育，線路經(jīng)過區(qū)域內(nèi)主要有烏江、壩坨河、木黃河等河流。橋址區(qū)涉及以上河流壩坨河支流。壩坨河發(fā)源于印江縣天堂鄉(xiāng)巖底寨，由三合鄉(xiāng)入境，縣內(nèi)河長28.8公里。流域面積53平方公里（總674平方公里），天然落差135m，平均流量13.5m3/s，橋址穿越區(qū)，最大和寬80m，最大水深5m。②地下水區(qū)內(nèi)地下水主要有松散巖類孔隙水及碳酸鹽巖裂隙溶洞水兩種。松散巖類孔隙水富存于第四系殘坡積松散堆積層中，分布于谷地、槽谷中，流量小，動態(tài)變化大、透水性好、賦水性差。接受大氣降水補給，向坡下溝谷及下臥層排泄。碳酸鹽巖裂隙溶洞水賦予于巖溶管道中，以泉點或地下河出口的形式集中排泄，含水不均一，動態(tài)變化大。3施工總體部署3.1總體施工方案根據(jù)總體施工安排，蛇頭特大橋連續(xù)鋼構(gòu)0號梁段采用托架現(xiàn)澆施工，1-18節(jié)段節(jié)段采用掛籃懸臂澆筑施工，邊跨現(xiàn)澆段采用鋼管柱支架現(xiàn)澆施工，合龍段采用掛籃吊架法施工；水巴巖大橋連續(xù)鋼構(gòu)0號梁段采用托架現(xiàn)澆施工，1-17節(jié)段節(jié)段采用掛籃懸臂澆筑施工，邊跨現(xiàn)澆段采用托架現(xiàn)澆施工，合龍段采用掛籃吊架法施工。兩座剛構(gòu)橋施工機械配置一樣，以一座橋為例介紹如下：全橋配置8套菱形掛籃，掛籃由有專業(yè)資質(zhì)的單位進行驗算，有資質(zhì)的鋼結(jié)構(gòu)隊伍加工安裝。懸澆箱梁與掛籃對應配置均采用鋼模板，由專業(yè)廠家在工場內(nèi)加工完成運至現(xiàn)場。施工現(xiàn)場配置2臺QTZ80型、2臺QTZ120型塔吊負責掛籃拼裝及鋼筋、模板垂直運輸，配置4臺電梯用于作業(yè)人員上下橋面，配置4臺HBT80型拖泵及配套泵管用于混凝土泵送。掛籃拼裝嚴格按廠家裝配圖進行，全過程由廠家專業(yè)技術(shù)人員跟蹤指導，安裝完成后由相關(guān)部門檢驗合格方可投入使用。掛籃首次使用前使用0#梁段拆下來的三角托架進行預壓試驗，預壓荷載為1#塊梁體自重的1.1倍?；炷翝仓椒ǎ翰捎帽盟突炷吝M行現(xiàn)澆塊澆筑，4臺HBT80型拖泵設(shè)置在橋墩承臺上，拌合站統(tǒng)一拌合混凝土，采用砼罐車運送混凝土至泵車位置進行泵送。澆筑時采用對稱平衡澆筑，混凝土輸送泵管沿塔吊布設(shè)至0#塊件頂板中央，通過三通接頭分向兩端澆筑梁段位置，以保證節(jié)段澆筑時地泵泵送至節(jié)段處混凝土大致平衡?；炷翝仓?天后，混凝土達到90%強度時，進行縱向預應力施工，豎向、橫向預應力滯后縱向預應力2個節(jié)段?？v向預應力施工完成后，進行模板拆除，先將側(cè)模板調(diào)節(jié)楔塊下落，由塔吊及人工配合拆除，再進行內(nèi)模板拆除，拆除后進行翼緣板及端頭模板拆除，模板拆除后進行掛籃前移。養(yǎng)護方法：墩頂0號梁段上放置1.5m×1.0m×1.5m水箱，通過水泵將水抽到水箱內(nèi)，在水箱內(nèi)放小水泵連接水管進行噴水養(yǎng)護，鋪設(shè)塑料薄膜并覆蓋土工布噴水方式養(yǎng)生，養(yǎng)生時間不少于7天。箱梁鋼筋在鋼筋廠集中加工，平板車運輸至現(xiàn)場綁扎；預應力工程采用智能張拉、真空輔助壓漿系統(tǒng)進行施工。掛籃及橋面各臨邊作業(yè)點均設(shè)置鋼管護欄封閉防護，并掛設(shè)安全網(wǎng)、防墜網(wǎng)，防止高空墜落、高空墜物傷人。3.2施工總體工期計劃安排蛇頭特大橋連續(xù)梁施工計劃開竣工日期：2019年3月1日開始，2019年12月9日結(jié)束，總工期295天。表3.2-1施工總體計劃安排節(jié)段時長（天）左幅時長（天）右幅開始日期結(jié)束日期開始日期結(jié)束日期0號塊612019.3.12019.5.1612019.3.12019.5.11292019.5.22019.5.31292019.5.22019.5.31292019.6.12019.6.1092019.6.12019.6.10392019.6.112019.6.2092019.6.112019.6.20492019.6.212019.6.3092019.6.212019.6.30592019.7.12019.7.1092019.7.12019.7.10692019.7.112019.7.2092019.7.112019.7.20792019.7.212019.7.3092019.7.212019.7.30892019.7.312019.8.992019.7.312019.8.9992019.8.102019.8.1992019.8.102019.8.191092019.8.202019.8.2992019.8.202019.8.291192019.8.302019.9.892019.8.302019.9.81292019.9.92019.9.1892019.9.92019.9.181392019.9.192019.9.2892019.9.192019.9.281492019.9.292019.10.892019.9.292019.10.81592019.10.92019.10.1892019.10.92019.10.181692019.10.192019.10.2892019.10.192019.10.281792019.10.292019.11.792019.10.292019.11.71892019.11.82019.11.1792019.11.82019.11.17邊跨現(xiàn)澆段312019.10.132019.11.13312019.10.132019.11.13邊跨合龍段92019.11.172019.11.2692019.11.172019.11.26中跨合龍段122019.11.272019.12.9122019.11.272019.12.9水巴巖大橋連續(xù)梁施工計劃開竣工日期：2019年3月1日開始，2019年11月27日結(jié)束，總工期286天。表3.2-1施工總體計劃安排節(jié)段時長（天）左幅時長（天）右幅開始日期結(jié)束日期開始日期結(jié)束日期0號塊612019.3.12019.5.1612019.3.12019.5.11292019.5.22019.5.31292019.5.22019.5.31292019.6.12019.6.1092019.6.12019.6.10392019.6.112019.6.2092019.6.112019.6.20492019.6.212019.6.3092019.6.212019.6.30592019.7.12019.7.1092019.7.12019.7.10692019.7.112019.7.2092019.7.112019.7.20792019.7.212019.7.3092019.7.212019.7.30892019.7.312019.8.992019.7.312019.8.9992019.8.102019.8.1992019.8.102019.8.191092019.8.202019.8.2992019.8.202019.8.291192019.8.302019.9.892019.8.302019.9.81292019.9.92019.9.1892019.9.92019.9.181392019.9.192019.9.2892019.9.192019.9.281492019.9.292019.10.892019.9.292019.10.81592019.10.92019.10.1892019.10.92019.10.181692019.10.192019.10.2892019.10.192019.10.281792019.10.292019.11.792019.10.292019.11.7邊跨現(xiàn)澆段312019.10.132019.11.13312019.10.132019.11.13邊跨合龍段92019.11.172019.11.2692019.11.172019.11.26中跨合龍段122019.11.272019.12.9122019.11.2720機械配置每座橋上部結(jié)構(gòu)施工擬投入的機械設(shè)備如下表：表3.3-1機械設(shè)備表序號設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量1塔吊QTZ80臺22塔吊QTZ120臺23運輸車10t臺14砼運輸車12m3輛65拖泵HBT80輛46混凝土拌合站HZS9047發(fā)電機300KW套28電焊機12KW臺209鋼筋彎曲機臺410鋼筋切割機臺611鋼筋數(shù)控加工設(shè)備套112施工電梯臺4連續(xù)梁張拉設(shè)備一覽表：表3.2-2張拉設(shè)備明細表設(shè)備名稱規(guī)格及型號單位數(shù)量備注千斤頂YCW500臺4千斤頂YCW100臺2油泵ZB4/50臺2油表0.4級個6與千斤頂配套灰漿機WB3臺2灰漿攪拌機HJ2000臺2手拉葫蘆2t個8手拉葫蘆5t個8VSL壓漿泵臺2壓漿儲缸臺23.4人員配置依據(jù)施工總體安排，連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)施工擬投入的人員如下表：表3.4-1人員分工數(shù)量表工種部位P0墩P1墩P2墩1#臺（P3墩）管理、技術(shù)人員（人）5555機械設(shè)備操作手（人）5555工班長（人）520520技術(shù)工（人）20303020普工（人）30303053.5主要技術(shù)特點以及以有的技術(shù)經(jīng)驗、不利條件和有利條件3.5.1主要技術(shù)特點1）公路等級：雙向四車道高速公路2）設(shè)計汽車荷載：公路I級3）設(shè)計速度：80km/h4）設(shè)計洪水頻率：1/3005）橋面寬度：分離式橋梁總寬度：12.25m。3.5.2已有的技術(shù)經(jīng)驗大橋主梁采用托架和掛籃施工，在本企業(yè)中施工工藝成熟，有長期合作的協(xié)作隊伍，滿足施工要求。3.5.3不利條件蛇頭特大橋位于巖溶洼地地貌低，該橋跨越一“U”型溝谷，靠近溝谷中部兩側(cè)坡度較陡，約為45~60°。場地內(nèi)地形差異較大，最大高差180m。路線縱斷較高，本橋最大橋面高約130m，最大墩身高度69m，施工現(xiàn)場地勢險峻。水巴巖大橋位于中低山丘陵地貌，地面高程523.82-619.99m地形起伏較大，地面最大高差達85m；橋位兩側(cè)溝谷最大坡度32，溝谷平直，呈U型。橋址兩端位于丘陵山坡上，植被較發(fā)育，路線縱斷較高，施工現(xiàn)場地勢險峻。3.5.4有利條件管理人員、技術(shù)力量充足，為橋梁施工提供了有利的技術(shù)支持。3.6設(shè)計對施工的相關(guān)技術(shù)要求3.6.10號梁段施工施工用牛腿及托架設(shè)計必須進行結(jié)構(gòu)強度和剛度驗算，并報監(jiān)理批準。牛腿、托架必須進行預壓，預壓采用的是承臺預埋方向張拉的方式，張拉力為箱梁恒載與施工臨時荷載之和的1.1倍。0號梁段混凝土分兩層澆筑，每次澆筑高度為0號塊高度的一半（蛇頭特大橋為5米、水巴巖大橋為4.6米），兩層混凝土齡期不得超過7天。3.6.2箱梁懸臂施工蛇頭特大橋主橋1～18號、水巴巖大橋1～17號梁段采用掛籃對稱懸臂澆筑。掛籃自重（包括全部施工荷載）應控制在900KN以下。掛籃在0號梁段上安裝完成后，采用三角反力架進行預壓，并記錄預壓時的彈性變形曲線，以盡可能消除非彈性變形和獲得高程控制數(shù)據(jù)。標準梁段懸澆應滿足下列規(guī)定：（1）主梁單個梁段重量與理論重量偏差不大于±0.5%；（2）考慮箱梁自重的不均勻性，一側(cè)懸臂自重比另一側(cè)懸臂自重不大于4%；（3）主梁澆筑的不對稱重量不大于1/4梁段重；（4）采取有效合理措施，嚴格控制已澆筑完成梁段與正在澆筑梁段的溫差，溫差控制小于20℃；（5）橋面臨時施工荷載為8.5KN/m，應在懸臂兩側(cè)對稱布置，并盡量靠近0號梁段堆放；（6）掛籃前移應同步進行，并設(shè)定止動裝置，前移就位后應立即將后錨固點鎖定，防止傾覆，大于6級風力時，禁止向前移動掛籃。3.6.3邊跨現(xiàn)澆段施工蛇頭特大橋采用鋼管柱支架施工，水巴巖大橋采用托架法施工，支架與托架均需要采取預壓措施，預壓采用的是承臺預埋方向張拉的方式，張拉力為梁重與施工臨時荷載之和的1.1倍，并按實測的彈性變形量和施工控制要求，確定底模標高和預拱度?，F(xiàn)澆段底模安裝時，按要求在邊墩墩頂安放支座。在張拉邊跨底板預應力鋼束時，保證箱梁與托架間在順橋向的自由變形。3.6.4箱梁合龍段施工箱梁的合龍順序、合龍溫度和工藝都應嚴格控制，在盡可能低的溫度下進行合龍。中跨合龍前按設(shè)計要求在跨中處向兩邊跨方向施加一對反向水平推力800KN，以部分抵消混凝土收縮徐變引起的收縮量，改善主梁和墩身的受力狀態(tài)。頂推施工工藝如下：（1）起點岸過渡墩支座預偏量為28mm（不含收縮徐變預偏量），終點岸過渡墩支座預偏量為20mm（不含收縮徐變預偏量）。由于實際合龍溫度與設(shè)計合龍溫度有偏差，施工時需對預偏量進行修正；（2）頂推施工時采取頂推力和墩頂位移兩項參數(shù)同時控制，如遇到頂推力與位移有較大偏差時，停止頂推，檢查原因后再進行；（3）頂推施工時采用“多點頂推、同步施加”的方式，但需保證水平頂推力的合力作用點在梁體中性軸上（梁底向上2.323m）。施加頂推力時按照0→25%→50%→75%→100%的順序分四級加載，根據(jù)油頂標定數(shù)據(jù)表提前計算各級頂推力所對應的油表讀數(shù)；（4）施加頂推力時派專人負責，分階段觀測墩頂偏移量，達到設(shè)計頂推力時與設(shè)計要求的位移數(shù)據(jù)對比。做好相關(guān)記錄，最終確定勁性骨架焊接固定的時間。3.7重難點分析及應對策略3.7.1重難點分析（1）剛構(gòu)橋墩身高度較高，掛籃施工最高處距離地面達130m，全部為高空作業(yè)，施工中安全控制是本工程的重點。（2）采用掛籃法施工，其作業(yè)面小，在施工過程中，鋼筋綁扎、模板安裝、混凝土澆筑、預應力張拉等施工難度較大。（3）懸澆箱梁鋼絞線工程數(shù)量較大，采取何種措施保證預應力張拉及壓漿工程施工質(zhì)量及進度滿足生產(chǎn)需求是本工程的重點。（4）施工材料運輸?shù)轿蝗恳揽克?，起重吊裝、臨時結(jié)構(gòu)點多面廣，安全管理難度大。（5）掛籃拼裝、行走、使用、拆除各施工過程中的安全控制是本工程的難點。（6）懸澆梁混凝土防裂控制是本工程的重點。（7）主跨達到160m，墩高跨大，懸臂澆筑過程中梁段變形較大，如何采取合理的措施保證橋梁線形是本工程的難點。（8）蛇頭特大橋縱向預應力束為25根，應力較為集中，對錨下混凝土、喇叭口和錨具的要求較高。（9）單束鋼絞線最長的為160.4m，超長鋼絞線張拉、壓漿的施工質(zhì)量是難點和重點。3.7.2應對策略（1）剛構(gòu)橋墩身高度較高，掛籃施工最高處距離地面達130m，全部為高空作業(yè)，施工中安全控制是本工程的重點。（2）采用掛籃法施工，其作業(yè)面小，在施工過程中，鋼筋綁扎、模板安裝、混凝土澆筑、預應力張拉等施工難度較大。（3）懸澆箱梁鋼絞線工程數(shù)量較大，采取何種措施保證預應力張拉及壓漿工程施工質(zhì)量及進度滿足生產(chǎn)需求是本工程的重點。（4）施工材料運輸?shù)轿蝗恳揽克?，起重吊裝、臨時結(jié)構(gòu)點多面廣，安全管理難度大。（5）掛籃拼裝、行走、使用、拆除各施工過程中的安全控制是本工程的難點。（6）懸澆梁混凝土防裂控制是本工程的重點。（7）主跨達到160m，墩高跨大，懸臂澆筑過程中梁段變形較大，如何采取合理的措施保證橋梁線形是本工程的難點。（8）蛇頭特大橋縱向預應力束為25根，應力較為集中，對錨下混凝土、喇叭口和錨具的要求較高。（9）單束鋼絞線最長的為160.4m，超長鋼絞線張拉、壓漿的施工質(zhì)量是難點和重點。3.8施工要求和技術(shù)保證條件3.8.1施工要求（1）主墩T構(gòu)、邊跨合龍應盡可能同步施工、同時澆筑，如分兩批澆筑最大齡期差不宜大于10天。相鄰梁段的最大齡期差不宜大于15天。（2）預應力鋼束必須在混凝土強度達到設(shè)計強度的90%且混凝土齡期達到7天以上才可張拉。所有預應力鋼束、粗鋼筋的張拉要求采用張拉力與引伸量雙控，預應力鋼束、粗鋼筋張拉達到設(shè)計張拉力時，其實際（錨下）與理論引伸量之間的允許誤差控制在±6%之內(nèi)。實際引伸量值應扣除鋼束的非彈性變形影響。施工發(fā)現(xiàn)實際與理論引伸量差別較大，應尋找原因并予以調(diào)整。（3）邊跨現(xiàn)澆段筑前對托架進行預壓，開始澆筑時逐級拆除壓重，使托架承重不變，以消除托架非彈性變形。（4）大風季節(jié)時應特別注意支撐系統(tǒng)的安全及穩(wěn)定，主橋梁段施工需暫停，以確保施工安全。（5）施工時如在箱梁頂板設(shè)置人孔時，其位置宜選在L/8~L/4范圍內(nèi)，其尺寸順橋向不應大于1米,橫橋向不應大于0.8米,四角應設(shè)0.2×0.2米倒角,并布置直徑12毫米倒角鋼筋。箱梁施工完成后應及時復原結(jié)構(gòu)鋼筋并支模澆筑封孔混凝土。3.8.2技術(shù)保證條件（1）施工前，對所有施工班組及技術(shù)人員進行技術(shù)交底，施工過程中項目部技術(shù)負責人及專職安全員隨時對現(xiàn)場情況依據(jù)專項施工方案、施工圖紙及相關(guān)文件、規(guī)范的要求進行現(xiàn)場檢查，發(fā)現(xiàn)問題立即通知整改，并對整改情況及時進行落實。托架及掛籃拼裝完成后，由項目技術(shù)負責人組織技術(shù)、安全、質(zhì)量、物設(shè)等項目經(jīng)理部相關(guān)人員以及項目管理處成員進行聯(lián)合驗收，驗收不合格不得進行施工操作。（2）選擇具有豐富施工經(jīng)驗的技術(shù)員、安全員進行施工管理，優(yōu)選具有豐富經(jīng)驗的施工隊伍進行實際操作，從而確保能夠嚴格按照圖紙及構(gòu)造要求進行搭設(shè)，確保安全施工全過程的安全。（3）嚴格按照《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)范》、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》的要求和其它相關(guān)安全施工的規(guī)定進行本工程托架、掛籃的計算、驗算，從而確保懸臂施工過程中的每一個數(shù)據(jù)都有據(jù)可依，從技術(shù)上保證掛籃的安全性能。4施工準備及工藝流程4.1施工準備4.1.1組織準備為了優(yōu)質(zhì)、安全、高效、低耗地完成剛構(gòu)橋的施工，對整個施工過程作科學、嚴密的部署。保證工程施工的順利進行和按時實現(xiàn)生產(chǎn)目標，及時解決施工生產(chǎn)中出現(xiàn)的問題，迅速而準確的傳達管控決策，必須建立以項目經(jīng)理為核心的調(diào)度體系，及時反饋上級職能部門、業(yè)主意見及施工中出現(xiàn)的問題，以便以項目經(jīng)理為首的團隊做出明確決策，并及時貫徹落實下去，施工組織工作如下：（1）組成以項目經(jīng)理為核心的組織機構(gòu)，各專業(yè)管理人員都是這一體系的一個成員。（2）定期召開生產(chǎn)會，分析研討剛構(gòu)橋懸澆的進度、成本、計劃、質(zhì)量安全、文明施工執(zhí)行情況。（3）組織好分部分項工程的施工銜接，合理穿插流水作業(yè)，保證合同工期。（4）監(jiān)督檢查施工計劃和工程合同的執(zhí)行情況，使人力、物力、財力定期按比例投入本工程，并使其保持最佳調(diào)節(jié)狀態(tài)，保證施工生產(chǎn)正常進行。（5）做好天氣預報工作，避免因氣候變化對工程施工的影響.4.1.2技術(shù)準備（1）熟悉剛構(gòu)橋施工設(shè)計圖及圖紙會審資料以及掛籃安裝、使用要求等。（2）做好高空作業(yè)的安全防護工作，制定有針對性的事故應急預案，完善各種預防措施，保障在遇到突發(fā)情況時有妥善的處置方案。（3）做好施工前對作業(yè)人員施工技術(shù)交底和安全技術(shù)的交底工作。（4）測量人員進行導線點的復測、復核原地面標高，并進行點位放樣，為剛構(gòu)橋上部施工做好準備。（5）試驗室做好水泥、粉煤灰、水、鋼筋、砂石料等原材料試驗，確定選用合格的原材料，并進行剛構(gòu)橋上部施工混凝土的配合比設(shè)計，且通過審批。（6）組織鋼筋焊接及機械連接的工藝性試驗，篩選、培訓參加剛構(gòu)橋上部施工的專業(yè)技工人員.4.1.3現(xiàn)場準備（1）根據(jù)施工現(xiàn)場實際條件，科學、合理地規(guī)劃施工現(xiàn)場，合理安排作業(yè)流程和施工工序，以便使施工現(xiàn)場的作業(yè)空間得以充分利用。（2）鋼筋加工場地、試驗室、拌和站按規(guī)定驗收合格。（3）做好待進場設(shè)備工具的保養(yǎng)維護工作，保證所有進場機械設(shè)備性能完好，主要施工設(shè)備必須保持外觀清潔整齊，防護裝置性能可靠，進入現(xiàn)場即可施工。（4）做好施工前期各種人員的召集工作，上崗前要做好上崗技術(shù)培訓。（5）做好主要施工用材供貨渠道的理順工作及常用消耗材料的采購貯備工作，確保各種施工用材供應及時準確到位。（6）現(xiàn)場設(shè)置危險因素告知牌，保證進入現(xiàn)場的人員對現(xiàn)場的危險因素的知情權(quán)。（7）現(xiàn)場“五牌一圖”布置合理，安全警示標志、防護網(wǎng)等布設(shè)到位。4.1.4材料準備蛇頭特大橋：施工項目材料規(guī)格單位數(shù)量合計水泥P.O.42.5t1918.4粉煤灰t904.2機制砂機制砂t7272.4碎石4.75-9.5t14829.5-19t5928.2鋼筋HRB500t4.2HRB400t2448HRB300t69.2鋼材Q235t20.8預應力鋼絞線φs15.2鋼絞線t841.1預應力錨具JLM錨具套3344BM、YM錨具套8032塑料波紋管波紋管m125657水巴巖大橋：施工項目材料規(guī)格單位數(shù)量合計水泥P.O.42.5t1709粉煤灰t805.5機制砂機制砂t6478.5碎石4.75-9.5t1320.39.5-19t5281鋼筋HRB500t4.2HRB4002229.1HRB30075.9鋼材Q235t20.8預應力鋼絞線φs15.2鋼絞線t708.5預應力錨具JLM錨具套3320BM、YM錨具套7256塑料波紋管波紋管m1017684.2總體施工工藝主要施工順序為：0#梁段托架搭設(shè)→0#梁段托架預壓→0#梁段澆筑→安裝掛籃→掛籃調(diào)試、預壓→安裝底模及外?！壴装?、腹板鋼筋及預應力→安裝內(nèi)模→綁扎頂板鋼筋及預應力→安裝腹板封頭模板→混凝土澆筑→混凝土養(yǎng)護→預應力張拉、壓漿、封錨→掛籃落架→掛藍前移就位→邊跨現(xiàn)澆→邊跨合攏→中跨頂推→中跨合攏。主梁施工步驟如圖：施工步驟施工內(nèi)容第一步邊墩、主墩樁基、墩柱、蓋梁施工。第二步搭設(shè)0#梁段現(xiàn)澆托架并預壓，澆筑0#梁段，安裝掛籃并預壓。第三步對稱澆筑1#梁段，張拉預應力鋼束。第四步前移掛籃，澆筑2#梁段，張拉縱向預應力鋼束，并張拉0#梁段橫、豎向預應力鋼束。第五步重復3～4步驟，對稱澆筑至3～18#梁段。第六步安裝邊跨現(xiàn)澆托架，澆筑邊跨現(xiàn)澆梁段。第七步安裝邊跨合攏吊架。第八步邊跨合攏，拆除吊架與現(xiàn)澆托架。第九步中跨合攏，拆除吊架?？傮w施工工藝示意圖見后附圖紙。50#梁段施工方案5.1托架設(shè)計1.托架概述0#梁段施工采用托架施工工藝，托架由牛腿、平聯(lián)、卸落支座、主橫梁、縱向桁架梁等部分組成。托架布置圖如下圖所示。圖5.1-1托架布置圖2.托架主梁主梁為墩柱預留孔后安裝形式。3.托架結(jié)構(gòu)（1）主托架：主梁采用I56b工字鋼加工，通長設(shè)置，水平通過空心薄壁墩；斜桿采用工40b工字鋼，與主梁通過坡口焊連接，與墩柱通過預埋件連接；（2）平聯(lián)：采用槽25，通過節(jié)點板與托架連接；（3）支座：采用成品砂箱支座；（4）上部結(jié)構(gòu)：主梁上設(shè)置砂箱，砂箱上采用I40b工字鋼為橫向分配梁，上部為成品桁架，桁架上鋪鋼模板，翼緣板下縱分配梁采用I40b工字鋼，縱梁上架設(shè)成品桁架模板。5.2托架安裝5.2.1主梁預埋盒施工墩身時，需預埋通長預埋盒，根據(jù)圖紙尺寸、位置，在墩身施工至主梁位置預埋主梁預埋盒，并在預埋盒底對混凝土墩身進行加強，避免0#塊施工時主梁受力對墩身混凝土的破壞。5.2.2托架安裝用塔吊吊裝托架，將主梁單端先插入在墩身預埋盒內(nèi)，然后通過牽引使主梁通過墩身，按照圖紙尺寸調(diào)整主梁兩端懸挑長度以及垂直度，在墩身預留孔處用鋼板填塞固定主梁防止偏移，并將鋼板與主梁焊接。平聯(lián)、斜撐施工托架間設(shè)置平聯(lián)，平聯(lián)采用槽25連接。平聯(lián)根據(jù)托架間距在后場下料加工，吊裝就位后與托架立桿焊接。5.2.3安裝砂筒托架頂設(shè)置卸落砂筒。砂筒根據(jù)計算高度在后場統(tǒng)一加工并進行編號，以避免安裝錯誤。制作砂筒時，采用風干后的河砂，砂筒安裝后，在砂筒頂部放置一層塑料薄膜，防止雨水進入砂筒。5.2.4橫向分配梁施工采用I40工字鋼,在主橫梁上依據(jù)設(shè)計圖紙中給定的工字鋼設(shè)置間距，用紅油漆劃線標出，采用塔吊將工字鋼按照已經(jīng)劃定的位置，先中間后兩邊的順序吊裝到位，型鋼吊裝時必須設(shè)置兩個起吊點，并且等距離分布，保持吊裝過程中工字鋼平衡，以避免吊裝過程中產(chǎn)生扭曲應力。5.2.5成品桁架橫向分配梁鋪設(shè)完畢后，按照托架設(shè)計圖紙中的位置在橫向分配梁上彈出墨線，利用塔吊將桁架從一側(cè)開始鋪設(shè)至另一側(cè)。鋪設(shè)完畢后將桁架平聯(lián)。5.2.6底模施工桁架梁上鋪成品鋼模板。鋪設(shè)人工操作平臺及臨邊防護護欄。外側(cè)防護欄桿應高出施工平臺至少120cm，在立桿每隔0.6m設(shè)置橫桿，并設(shè)置剪刀撐以保證整體穩(wěn)定性，應在外立桿內(nèi)側(cè)設(shè)置高度不低于180mm的擋腳板，并布置安全網(wǎng)進行防護。施工通道采用制式通道。臨邊防護及施工通道詳結(jié)構(gòu)圖。5.2.7墩柱臨時固定本橋設(shè)計的是雙肢薄壁墩，0#塊施工時對墩柱有一個較大的偏心壓力，為了保障墩柱的穩(wěn)定，采取臨時固定的措施。在兩個墩柱之間加一道支撐橫梁，橫梁為I56b工字鋼，用木楔塊固定。5.3托架預壓5.3.1預壓目的（1）檢驗托架的強度和剛度是否滿足受力要求。（2）減少和消除托架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙等。（3）獲取托架預壓彈性變形值用來設(shè)置預拱值的參考數(shù)據(jù)。5.3.2預壓方法托架在安裝完成后先進行預壓，以消除托架的非彈性變形產(chǎn)生的影響，并測算出托架的彈性變形，便于設(shè)置預拱度。預壓采用承臺預埋反向張拉預壓的方法，模擬混凝土施工工況時荷載加壓，預壓時加載順序為0、20%、50%、80%、100%、110%荷載進行，每級加載、卸載間隔10min測讀一次水準測點的數(shù)據(jù)，每隔30min的變形不超過1mm時認為變形穩(wěn)定，進行下一級加/卸載，加載過程中應同時觀察結(jié)構(gòu)變化的情況,測定各工況下托架的彈性變形量。預壓時，張拉力為梁體自重的1.1倍。0#梁段混凝土方量為538.48m3，除去墩柱范圍的混凝土，外挑段混凝土量為248.8m3，故1.1倍荷載為711.57t；加載分為5級，卸載分為3級，具體加載步驟如下所示。第一級加載：0%→20%，0→129.38t；第二級加載：20%→50%，129.38t→323.44t；第三級加載：50%→80%，323.44t→517.5t；第四級加載：80%→100%，517.5t→646.88t；第五級加載：100%→110%，646.88t→711.57t；第一級卸載：110%→80%，711.57t→517.5t；第二級卸載：80%→50%，517.5t→323.44t；第三級卸載：50%→0%，323.44t→0t。5.3.3布點及觀測（1）加載前布設(shè)觀測點，在底模上沿支點、跨徑的L/4、L/2等截面處橫橋向各布設(shè)一組觀測點，每組觀測點在箱梁腹板、翼板、底板各一個點，觀測點的布設(shè)要上下對應，目的是既要觀測托架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標識或預埋鋼筋的方法，保護觀測點不被擾動，以便測量預壓前后及卸載后的標高。圖5.3.3-1沉降觀測點布置示意圖（2）加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時千斤頂張拉要均衡平穩(wěn)，不可單點張拉過于集中而損傷托架。加載時分五次進行，各次加載的重量分別為梁體重量的20%、50%、80%、100%和110%。全部加載完成后觀測一次，加載12小時后、加載24小時后、加載48小時后和加載５天各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，沉降穩(wěn)定48小時且總預壓時間不小于5天后，即可進行卸載，卸載時要保證均勻，防止托架單點偏壓而變形。（3）托架預壓時加強穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。（4）卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預壓沉降結(jié)果，計算托架非彈性變形值及托架彈性變形值，作為在托架上設(shè)置預拱的依據(jù)，通過測量調(diào)整箱梁底模高程。（5）混凝土在澆筑過程中，加強對托架的觀測，在箱梁的不同點位懸掛標尺，用水準儀對托架沉降情況進行測量，根據(jù)測量結(jié)果決定下一步混凝土的澆筑方案和對托架安全性評估，及時調(diào)整澆筑方案并對托架進行加固處理。6掛籃懸澆施工方案6.1掛籃構(gòu)造連續(xù)箱梁橋掛籃采用菱形掛籃，掛籃由主桁系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)、平臺及防護系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。掛籃結(jié)構(gòu)圖如下所示。圖6.1-1掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖6.1.1主桁系統(tǒng)掛籃主承重系由4榀菱形桁片由橫聯(lián)與前、后橫梁連結(jié)形成組合結(jié)構(gòu)。每榀菱形桁片由5根桿件和4個結(jié)點箱體組成，菱形架均選用2[36c槽鋼抱方焊接，并加設(shè)補強板和腹板加強，防止受力后扭曲；各桿件間采用開口銷軸銷接，在主構(gòu)架上弦桿前端設(shè)有前上橫梁，用于懸吊各前吊桿，前上橫梁上設(shè)置施工操作平臺及護欄以便于施工及安全；主構(gòu)架豎桿之間采用中門架連接，加強相鄰菱形架的穩(wěn)定性；掛籃施工時需在兩片菱形架外側(cè)設(shè)置攬風繩，防止風力過大使菱形架搖擺。前上橫梁、前下橫梁均采用2I56b工字鋼，后下橫梁采用2I45b工字鋼。底籃縱梁采用I36b工字鋼，外滑梁采用2[36c普通熱軋槽鋼、外側(cè)導梁采用2[32c普通熱軋槽鋼組成，吊桿均采用直徑32精軋螺紋鋼。6.1.2懸吊系統(tǒng)掛籃懸吊系統(tǒng)包括前懸吊和后懸吊。懸吊系統(tǒng)主要由鋼吊桿、分配梁和千斤頂組成。鋼吊桿選用直徑32抗拉強度標準值為930MPa精軋螺紋鋼，吊桿上端穩(wěn)固于前橫梁與后橫梁之上，下端與下橫梁底連接。千斤頂置于菱形片尾部，可自由調(diào)節(jié)底籃與內(nèi)外模板的高度。6.1.3行走系統(tǒng)掛籃行走系統(tǒng)主要由手拉葫蘆、行走小車、行走滾輪、軌道等組成。掛籃主桁架前支點下方設(shè)置滑船，由手拉葫蘆牽引掛籃在軌道上前移。掛籃后支點設(shè)計反扣輪，反扣輪在軌道上翼緣底面滾動前移。軌道通過壓在其上面的錨梁與箱梁豎向預應力筋連接而錨固，這樣取消了掛籃尾部的配重，有效地減輕了掛籃自重，掛籃行走亦變得平穩(wěn)可靠。用于支撐內(nèi)模的H型鋼滑梁通過行走滾輪，由掛籃主桁架牽引其同步前移。6.1.4掛籃錨固系統(tǒng)掛籃的錨固系統(tǒng)包括主桁架的錨固與模板系統(tǒng)的錨固兩部分。在澆注箱梁砼時，掛籃主桁架的錨固采用在箱梁頂板開設(shè)預留孔再由直徑32抗拉強度標準值為930MPa精軋螺紋鋼錨固。直徑32精軋螺紋鋼上方設(shè)置千斤頂進行錨固力的轉(zhuǎn)換并可調(diào)整掛籃懸臂端的撓度。模板系統(tǒng)前端由吊桿支承，后端則利用直徑32精軋螺紋鋼錨固于已澆梁段前端。6.1.5防護系統(tǒng)防護系統(tǒng)用于施工時人員操作上下通道，包括前上橫梁操作平臺、底籃通道平臺、上下通道等。6.1.6模板系統(tǒng)外模采用鋼模板,內(nèi)模采用木模和盤扣支架。6.2掛籃拼裝1.軌道安裝測量放樣出掛籃行走軌道軸線，安裝軌道墊梁，軌道墊梁下用水泥漿找平，精確設(shè)置每組軌道間距，并操平墊實。軌道安裝要順直，軌道頂面要保持水平，兩組軌道的高差小于5mm。利用箱梁豎向精軋螺紋鋼把軌道壓緊，軌道頂面利用軌道壓梁、螺母和墊板錨固，采用合格的連接器把豎向精軋螺紋鋼接長到能錨固到軌道的長度。2.主桁架安裝掛籃主桁架由5根桿件和4個連接箱體組成，現(xiàn)場散拼完成，精確調(diào)整位置。主桁架安裝前先在軌道上安裝反扣輪組和前支座，使其分別落在軌道合適的位置處，同時設(shè)置臨時后支座。以軌道為基礎(chǔ)放出主桁安裝軸線及平面位置，調(diào)整掛籃前支座位置。3.橫向平聯(lián)桁架安裝在豎向桿件的兩側(cè)先安裝不等邊定位角鋼，定位角鋼長度為16cm，用螺栓與主桁片上的豎桿聯(lián)結(jié)，螺栓要擰緊。定位角鋼安裝完成后吊裝橫向平聯(lián)桁架，先臨時固定一片節(jié)點箱頂面支撐桁架，再吊裝另一片，臨時采用2只手拉葫蘆在豎桿件兩側(cè)固定，再用橫向支撐架或縱向連接桿把兩片桁架聯(lián)成整體，橫向聯(lián)結(jié)桁架的上下水平桿固定在豎桿焊接。桁架在沒連接成整體前要有牢固的臨時支撐，保證桁架體系的整體穩(wěn)定。在地面上拼裝其它桿件，用2t葫蘆臨時形成三角桁架，最后形成菱形主桁架。4.底籃安裝利用塔吊吊裝后下橫梁，用鋼絲繩和手拉葫蘆臨時固定，穿入吊桿后把下橫梁固定在箱梁上，并安裝下滑梁，吊裝前上橫梁安裝到位、穿入吊桿固定在前上橫梁上，吊起前下橫梁，用手拉葫蘆臨時固定，吊桿下端與前下橫梁吊具連接，逐根安裝縱梁，安裝底模板。5.側(cè)模板安裝將側(cè)模運至現(xiàn)場，塔吊吊裝插入導梁，隨后提升側(cè)模。提升到位后臨時放在底籃的外側(cè)縱梁上、臨時固定，穿好吊桿，把導梁、滑梁水平穿插在側(cè)模板上，導梁前端吊在前上橫梁上，導梁后端安裝防脫落裝置，主要用于掛籃行走時防止滑梁走脫滾動吊架。導滑梁前端與吊桿連接采用吊桿穿過導滑梁，在下端用墊板螺母連接，吊桿螺母下至少留有5cm以確保安全。6.操作平臺安裝掛籃的操作平臺分為主桁通道、前上橫梁操作平臺、后下橫梁操作平臺和底籃側(cè)面通道。操作平臺桿件均為標準式桿件，重量較輕，安裝方便，拼裝連接采用螺栓。安裝順序為：先安裝平臺底框架和欄桿，然后在框架上鋪鋼格板，再安裝側(cè)面欄桿扶手。掛籃構(gòu)件完成拼裝后，調(diào)整底模及側(cè)模的標高和軸線，按照掛籃設(shè)計圖紙檢查安裝情況，并組織相關(guān)人員對掛籃進行驗收，完成掛籃安裝。6.3掛籃預壓1.預壓目的與意義（1）通過預壓手段檢驗掛籃整個系統(tǒng)在各種工況下的結(jié)構(gòu)受力以及機具設(shè)備的運行情況，確保系統(tǒng)在施工過程中絕對安全和正常運行。（2）通過預壓掌握掛籃的彈性變形和非彈性變形的程度和大小，更加準確地掌握掛籃的剛度等力學性能指標，便于指導掛籃的立模標高，為施工監(jiān)控提供可靠的參考數(shù)據(jù)，確保主梁施工線型、標高滿足設(shè)計和規(guī)范要求。預壓的目的主要是測量掛籃在各級靜力試驗荷載作用下的變形。（3）消除掛籃主桁、吊桿及底籃的非彈性變形，測出掛籃前端在各個梁段荷載作用下的豎向位移。（4）試驗項目及收集的資料①掛籃系統(tǒng)在各個工況下的各個主要構(gòu)件的變形值收集；②各個構(gòu)件和連接接頭的安全性檢驗；③錨固系統(tǒng)變位觀測和安全性檢驗；④箱梁的變形觀測；⑤整個掛籃的承載能力和安全保障系統(tǒng)的檢驗。（5）預壓控制梁段的確定按照最不利受載情況，懸澆1#梁段受力最大，其中又以1#前主吊桿受力最大，故確定1#梁段為控制梁段，進行掛籃預壓試驗，預壓方式采用三角反力架的方法進行加載試驗，掛籃預壓基本模擬混凝土澆筑過程中的受力狀態(tài)。2.預壓方案掛籃在安裝完成后先進行預壓，以消除掛籃的非彈性變形產(chǎn)生的影響，并測算出掛籃的彈性變形，便于設(shè)置預拱度。預壓采用三角反力架的方法，模擬混凝土施工工況時荷載加壓，預壓時加載順序為0、20%、50%、80%、100%、110%荷載進行，每級加載、卸載間隔10min測讀一次水準測點的數(shù)據(jù)，每隔30min的變形不超過1mm時認為變形穩(wěn)定，進行下一級加/卸載，加載過程中應同時觀察結(jié)構(gòu)變化的情況,測定各工況下掛籃的彈性變形量。預壓時，張拉力為梁體自重的1.1倍。1#梁段混凝土方量為86.93m3，故1.1倍荷載為248.62t；加載分為5級，卸載分為3級，具體加載步驟如下所示。第一級加載：0%→20%，0→129.38t；第二級加載：20%→50%，129.38t→323.44t；第三級加載：50%→80%，323.44t→517.5t；第四級加載：80%→100%，517.5t→646.88t；第五級加載：100%→110%，646.88t→711.57t；第一級卸載：110%→80%，711.57t→517.5t；第二級卸載：80%→50%，517.5t→323.44t；第三級卸載：50%→0%，323.44t→0t。（1）箱梁主要結(jié)構(gòu)物特點通過分析各梁段的結(jié)構(gòu)特點，1號塊最重跨度為3.5米；4號梁段重量居中，跨度4米；13號塊跨度最大重量一般，箱梁懸澆最重、跨度長的視為掛籃受力最不利情況，選擇1號梁段作為驗算對象合理。（2）預壓方式在0#塊橋面上拼裝掛籃主桁架，同時在如圖6.3-1所示各觀測點布設(shè)反光鏡片，采用在0號塊腹板上預埋鋼筋及鋼板組成反力架，采用上拉吊桿下壓模板的方式進行預壓，繪出變形曲線圖。圖6.3-1掛籃觀測點布置圖（3）主橫梁預壓超載系數(shù)取1.1，1#梁段混凝土方量為86.93m3，故1.1倍荷載為248.62t；千斤頂加載值通過混凝土1#梁段混凝土澆筑濕重換算，換算后單個千斤頂加載值為621.5kN，為千斤頂張拉控制力。荷載通過千斤頂傳遞到掛籃底模，底模再傳至底籃前后橫梁，前后橫梁再傳至上橫梁，最后作用于已澆筑梁段0#塊混凝土上。在預壓準備工作完成后，對同一墩對稱的兩幅掛籃同時開始進行預壓，分5級進行加載，分別為20%、50%、80%、100%、110%；卸載分兩級進行，分別為80%、50%、0。（4）每級加載、卸載10min后，利用全站儀讀一次預設(shè)觀測點反光鏡片的數(shù)據(jù)，每隔30min的變形不超過1mm時認為變形穩(wěn)定，進行下一級加/卸載，加載過程中應同時觀察結(jié)構(gòu)變化的情況。（5）主桁觀測點布置在橫梁的對應位置，同時為了觀測掛籃的整體變形情況，分別在掛籃的支點及掛籃主桁架與前橫梁相交位置對應的前托梁位置處設(shè)置觀測點，并預設(shè)反光鏡片（共10個）。①模板安裝完畢為初始狀態(tài)；②加載到鋼筋綁扎完畢；③加載到底板混凝土澆筑完畢；④加載到腹板混凝土澆筑完畢；⑤加載到頂板混凝土澆筑完成；⑥加載到超載10%荷載狀態(tài)下。如此反復三次，加載過程中觀察并記錄吊桿、底模、前下橫梁的豎向變形，并觀測后錨點變形情況。加載完畢后，分級卸載，卸載后觀測并計算非彈性變形，最后分析計算各測點在各級荷載下的彈性變形值，繪出掛籃彈性變形曲線，即可求得施工控制數(shù)據(jù)，為后續(xù)施工提供依據(jù)。3.掛籃加載預壓結(jié)果分析數(shù)據(jù)處理掛籃加載試驗后，將得到如下試驗結(jié)果。（1）按照試驗方案加載后，可測量出各級荷載下掛籃變形值，其余梁段可采用“內(nèi)差法”求出；（2）根據(jù)在各個梁段荷載作用下的掛籃豎向位移，繪制荷載與變形的相關(guān)曲線圖。6.4掛籃使用規(guī)定懸澆施工應嚴格執(zhí)行兩端平衡施工、對稱澆筑、對稱移動的原則，兩端的不平衡偏差小于1/4梁段重。施工時為有效的控制線形，減少掛籃在澆筑混凝土過程中的變形調(diào)整，掛籃前端預留沉落量，并根據(jù)掛籃現(xiàn)場施工前1～2個梁段澆筑過程中的變形觀測結(jié)果來修正掛籃沉落量，具體辦法如下。使用掛籃前按照試驗數(shù)據(jù)對掛籃前端預留沉落值，澆筑混凝土前于掛籃前橫梁上設(shè)定觀測點，根據(jù)混凝土的澆筑過程分級對觀測點的標高進行觀測，當觀測結(jié)果與預留沉落值相差超過施工規(guī)范要求的5mm時，對掛籃前吊桿進行調(diào)整，對觀測結(jié)果進行分析，確定掛籃的底模板和主桁架的變形，為下一梁段的施工提供反饋數(shù)據(jù)。在掛籃的使用過程中堅持對掛籃的懸吊系統(tǒng)進行檢查，對觀測點的標高進行監(jiān)測，杜絕安全事故發(fā)生。6.5掛籃行走上節(jié)梁段張拉壓漿施工完成后，掛籃前移行走至下一梁段就位。1.脫模為方便外側(cè)模板脫模，先解除加勁肋底板與豎板的螺栓連接，再將兩塊豎板向外調(diào)節(jié)2～3cm，此時加勁肋已實現(xiàn)脫模。松開外側(cè)鋼模板，并完全下放至加勁肋下方，解開所有底平臺的后錨點，松動所有懸吊桿使底平臺與箱梁底板脫離10～20cm高，再將上桁架后錨點換成走行錨固結(jié)構(gòu)，安裝走行結(jié)構(gòu)。2.行走吊桿安裝及保險設(shè)置平聯(lián)桁架上安裝兩根吊桿吊住后下橫梁，然后拆除錨在箱梁上的其他后下橫梁上的吊桿，底籃后下橫梁同時用鋼絲繩、10t葫蘆懸掛在側(cè)模上的滑動導梁上加以保護。無法使用平聯(lián)桁架吊住后下橫梁的，在滑梁上安裝吊桿吊住后下橫梁，使底籃轉(zhuǎn)換至滑梁上受力行走。3.滑梁吊架行走前轉(zhuǎn)換各滑梁上后端的滾動吊架和承重吊架進行轉(zhuǎn)換。先在箱梁上打緊滾動吊架吊桿，使滑梁后端的兩種吊架同時受力，松開承受吊架吊桿，此時滾動吊架受力，承重吊架懸空于滑梁上完全不受力，注意承重吊架不拆除，在行走過程中作安全保險。4.后錨拆除在后錨壓梁上利用32t螺旋千斤頂緩慢放松主桁后錨桿，使反扣輪扣住軌道，檢查各反扣輪與軌道是否接觸緊密，反扣輪完全受力后，收回千斤頂，松開后錨桿，在外滑梁后端平臺及箱內(nèi)拆除后錨桿。松開后錨前，應確認反扣輪前后的軌道壓梁錨固牢靠。5.行走裝置安裝本掛籃系統(tǒng)采用自動頂推式油缸行走系統(tǒng)。掛籃行走前，在前支座后安裝頂推墊梁，將隨掛籃配置的頂推油缸前端銷接在頂推墊梁上，后端與頂推卡扣銷接，并將頂推油缸與油泵連接。6.掛籃行走在掛籃行走前，需再次確認行走吊桿是否錨固牢靠，各項保險是否安裝齊備。行走前在軌道上從前支座處開始使用石筆每10cm畫一標記。掛籃行走時，需保持主桁架同步向前行進，掛籃行進時根據(jù)軌道上刻畫好的尺寸，主桁前后位置偏差最大不得大于10cm。掛籃行走過程中，應派人巡視是否有模板吊桿與砼或鋼筋有刮碰現(xiàn)象。反扣輪行走至軌道壓梁處時，先在反扣輪后壓一根軌道壓梁，然后將反扣輪前壓梁拆除。主桁前移到位后，檢查后下橫梁箱室內(nèi)預留孔、后錨預留孔是否與橫梁吊具、后錨節(jié)點箱對齊，之后對掛籃后錨點進行錨固。安裝底籃后吊桿、翼板吊桿，放松行走后吊桿，調(diào)整模板位置及標高?？紤]箱梁綁扎鋼筋施工方便，內(nèi)模不需與掛籃同步行走的，將內(nèi)模用兩臺2t以上手拉葫蘆拉出就位，安裝吊桿，解除內(nèi)滑梁尾端滾動吊具錨固，移動滾動吊具到預留孔處，重新穿吊桿，等待下一次行走。7.掛籃行走注意事項（1）掛籃前移要有專人統(tǒng)一指揮。（2）反復使用并拆除的螺栓要采用雙螺母，并經(jīng)常檢查，保證螺紋處于良好狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)有隱患的，必須立即更換，不得使用。（3）調(diào)整吊桿時，必須對每一吊桿的兩個千斤頂同時升降，以保證千斤頂和吊桿受力性能良好，同時注意千斤頂不得超行程使用。（4）移動完成后檢查各部位（螺栓、銷軸、主桁、平聯(lián)）、鋼絲繩、葫蘆及主要受力焊縫，做好記錄，發(fā)現(xiàn)問題要及時通知負責人并及時處理，否則不得開工作業(yè)。（5）必須向所有參加掛籃安裝作業(yè)的人員進行技術(shù)交底、安全交底，使全體作業(yè)人員熟悉掛籃操作性能、操作規(guī)程及安裝程序，嚴格執(zhí)行施工工藝要求和技術(shù)要求。6.6掛籃拆除最后一個懸澆段澆筑并張拉完成后，掛籃前移至合攏段，拆除主桁架，利用其底籃、外側(cè)模進行合攏段施工，合攏段施工完成后再拆除底籃。掛籃拆除步驟為：拆除防護平臺—拆除內(nèi)?！鸪谆@及外側(cè)?！鸪麒旒靶凶呦到y(tǒng)。掛籃退至0號塊根部，考慮利用2臺卷揚機下放掛籃底籃，主桁部分可使用塔吊進行拆除。1.操作平臺拆除后下橫梁平臺拆除之前先將底籃下放1.5m，人員站在底模上拆除平臺；底籃側(cè)面平臺由于在底籃下放過程中，還需做臨時通道用，在底籃下放到位后再拆除。拆除時，將連接下橫梁與平臺縱梁及護欄、下橫梁之間連接螺栓全部拆除后，將構(gòu)件分解并歸類。待底籃及滑梁結(jié)構(gòu)完全拆除完成后，進行前上橫梁拆除。先拆除護欄橫桿，通過主桁通道運至箱梁頂面，再從橫梁端頭和橫梁中間依次向主桁方向拆除護欄立桿，底橫梁。2.主桁通道拆除在前上橫梁拆除后，將其與主桁之間連接螺栓解除，整體吊裝拆除。3.底籃及外側(cè)模拆除將掛籃外側(cè)模下放至底籃橫梁上，使用滑梁和導梁作為支撐，在箱梁上部對應掛籃兩側(cè)下橫梁各放置兩臺卷揚機，后下橫梁上方卷揚機鋼繩通過導梁后端預埋孔下放至后下橫梁，將后下橫梁捆住，根據(jù)實際情況在鋼繩轉(zhuǎn)角處安裝導向輪，前下橫梁上方卷揚機鋼繩可通過前上橫梁安裝導向輪轉(zhuǎn)向吊住前下橫梁。卷揚機安裝好后，將橫梁及滑梁吊桿拆除。2臺卷揚機操作由專人統(tǒng)一指揮，同步下放至駁船上。下放時，應派專人使用對講機指揮，控制掛籃四角保持水平。4.主桁及行走系統(tǒng)拆除在橋面上拆除主桁及行走系統(tǒng)。將安裝在前上橫梁的吊桿及墊梁拆除，拆除后割除主桁架與前上橫梁之間連接。拆除主桁平聯(lián)桁架，平聯(lián)桁架拆除前，先使用手拉葫蘆將主桁架對拉固定，再割去平聯(lián)桁架與主桁架連接的定位角鋼，將平聯(lián)桁架吊出主桁架。主桁拆除時，塔吊吊住主桁，松開前支座與主桁連接螺栓，拆除后錨壓梁并緩緩松開對拉手拉葫蘆，待主桁在吊車吊裝平穩(wěn)后，完全松開手拉葫蘆。主桁放于地面上打掉銷軸，分解各個構(gòu)件。主桁拆解后，將反扣輪從軌道梁中抽出分解。7邊跨現(xiàn)澆梁段施工7.1概述—蛇頭特大橋蛇頭特大橋連續(xù)箱梁主橋為P0墩～1#橋臺，P1、P2墩為主墩，P0墩、1#臺為邊墩。主墩墩柱為雙肢薄壁空心墩。邊跨現(xiàn)澆段位于P0墩、1#臺側(cè)，長5.64m，為單箱單室等高度截面，頂板寬12.25m，懸臂長2.875m，梁高為3.6m；箱梁根部頂板厚為1m，腹板厚為1.2m，底板厚為0.7m；合攏端頂板厚為0.3m，腹板厚為0.65m，底板厚為0.3m，P0墩高度19m，可采用鋼管支架法施工。7.1.1鋼管支架設(shè)計1.鋼管支架概述邊跨現(xiàn)澆梁段施工采用鋼管支架，鋼管支架由厚壁鋼管、卸落支座、主縱梁、主橫梁等部分組成。鋼管支架布置圖如下圖所示。圖7.1.1-1鋼管支架布置圖2.鋼管支架結(jié)構(gòu)（1）鋼立柱：采用φ630×8mm鋼管，全法蘭盤連接；（2）平聯(lián)：采用雙拼槽25，通過節(jié)點板與鋼立柱連接；（3）支座：采用成品卸落支座，單個支座承載力不小于150噸；（4）上部結(jié)構(gòu)：主縱梁采用I40b工字鋼，主橫梁采用I40b工字鋼，上擱置,10×10cm方木，方木上為模板。7.1.2鋼管支架搭設(shè)1.鋼管支架搭設(shè)用塔吊吊裝鋼管柱，鋼管柱安裝在承臺上，將主梁安裝在蓋梁預埋盒內(nèi)，調(diào)整鋼管柱垂直度，在墩身預2cm厚鋼板預埋固定主梁防止偏移，并將鋼板與主梁焊接。2.安裝平聯(lián)主縱梁之間設(shè)置平聯(lián)，平聯(lián)采用槽25與鋼管柱采用節(jié)點板連接。平聯(lián)根據(jù)縱梁間距在后場下料加工，吊裝就位后與縱梁焊接。3.安裝砂筒主縱梁上設(shè)置卸落砂筒，根據(jù)縱梁頂標高和箱梁底標高計算砂筒高度。砂筒根據(jù)計算高度在后場統(tǒng)一加工并進行編號，以避免安裝錯誤。制作砂筒時，采用風干后的河砂，砂筒安裝后，在砂筒頂部放置一層塑料薄膜，防止雨水進入砂筒。4.安裝型鋼及工字鋼砂筒頂設(shè)置I40b工字鋼橫梁。橫梁頂設(shè)置縱向分配梁桁架，分配梁橫橋向在箱梁底位置嚴格按照施工圖間距布置。5.底?？v向分配梁桁架頂鋪設(shè)現(xiàn)澆段的底模，模板標高嚴格按照監(jiān)控單位提供的數(shù)據(jù)控制。6.鋪設(shè)人工操作平臺及臨邊防護護欄。7.1.3鋼管支架預壓1.預壓目的（1）檢驗鋼管支架承載力是否滿足受力要求。（2）減少和消除鋼管支架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙等。（3）獲取鋼管支架預壓彈性變形值用來設(shè)置預拱值的參考數(shù)據(jù)。2.預壓方法鋼管支架在安裝完成后先進行預壓，以消除鋼管支架的非彈性變形產(chǎn)生的影響，并測算出鋼管支架的彈性變形，便于設(shè)置預拱度。預壓采用承臺預埋反向張拉預壓的方法，模擬混凝土施工工況時荷載加壓，預壓時加載順序為0、20%、50%、80%、100%、110%荷載進行，每級加載、卸載間隔10min測讀一次水準測點的數(shù)據(jù)，每隔30min的變形不超過1mm時認為變形穩(wěn)定，進行下一級加/卸載，加載過程中應同時觀察結(jié)構(gòu)變化的情況,測定各工況下鋼管支架的彈性變形量。預壓時，張拉荷載為梁體自重的1.1倍。邊跨現(xiàn)澆梁段混凝土方量為107m3，故1.1倍荷載為278.2t，具體加載步驟如下所示。第一級加載：0%→20%，0→55.64t；第二級加載：20%→50%，55.64t→139.1t；第三級加載：50%→80%，139.1t→222.56t；第四級加載：80%→100%，222.56t→278.2t；第五級加載：100%→110%，278.2t→306.02t；第一級卸載：120%→80%，306.02t→222.56t；第二級卸載：80%→50%，222.56t→139.1t；第三級卸載：50%→0%，139.1t→0t。3.布點及觀測（1）加載前布設(shè)觀測點，在地基和底模上沿支點、跨徑的L/4、L/2等截面處橫橋向各布設(shè)一組觀測點，每組觀測點在箱梁腹板、翼板、底板各一個點，觀測點的布設(shè)要上下對應，目的是既要觀測地基的沉降量，又要觀測鋼管支架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標識或預埋鋼筋的方法，保護觀測點不被擾動，以便測量預壓前后及卸載后的標高。圖7.1.3-1沉降觀測點布置示意圖（2）加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時千斤頂張拉要均衡平穩(wěn)，不能單點張拉過于集中而損傷鋼管支架。加載時分五次進行，各次加載的重量分別為梁體重量的20%、50%、80%、100%和110%。全部加載完成后觀測一次，加載12小時后、加載24小時后、加載48小時后和加載５天各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，沉降穩(wěn)定48小時且總預壓時間不小于5天后，即可進行卸載，卸載時要保證均勻，防止鋼管支架單點偏壓而變形。（3）鋼管支架預壓時加強穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。（4）卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預壓沉降結(jié)果，計算鋼管支架、地基綜合非彈性變形值