設備選型反應器設計與校核

1反應器設計說明1反應器設計說明見圖223233應溫度失去控制，急劇上升，超過允許范圍3應溫度失去控制，急劇上升，超過允許范圍44556Du6DuPont77生VAC（主反應8r??2??8r??2??2=CH=CH+Zn(??????????3)2→HC+=CH?HC+=??????????(??????????3)2→(??????????3)?????=(OCOCH3)?CH=CH?Zn(OCOCH3)+CH3COOH→=CH?OCOCH3+2、PeterKripylo等人的研究表明，合成醋酸乙烯的反應很可能是乙炔吸附控制，但反應過程不同于Cornelissen等提出的。它基于以下事實：（1）醋酸鋅活性炭催化劑對醋酸的化學吸附速率高，吸附量大，活性炭附活化能為69.34kJ/mol。69.26～72.66kJ/mol69.34kJ/mol9ICH3COOH+Zn(CH3COO)2?+ ()CHCOOH9ICH3COOH+Zn(CH3COO)2?+ ()CHCOOH→CHCHCH233快C2H2Zn(CH3COO)2CH3COOH→????3??????????????2+CH3COOH+Zn(CH3COOH)2CHCOOH?????(??????????)2????33 ??1??2????2??2r1+??1????????+其中k1、k3是醋酸吸附平衡常數(shù)，吸附是放熱過程，k1、k3都隨溫升高而減?。椅降诙肿拥拇姿岣y，所以同一溫度下k1??3。1+k?1,k?1,r11 ?1,k1P???????k1k3P2??????,r=k3P??2?1,r=k1k2P??2??2?1,C2H2+H2O→2CH3COOHC2H2+H2O→2CH3COOH→CH3COCH3+CO2+C2H2+CH3CHO→TRANS?01(巴豆醛催化劑的選醋酸鋅-活性炭催化-醋酸鋅系變形催化醋酸鋅系變形催化國內近年來吉林化學纖維研究所研究過ZnO?ZnCl2?活性炭催化劑，并進行了中試，得到了較好的結果，但催化劑制備過程中產生NO??污染環(huán)境，且催化劑加入了ZnCl2，Cl?對設備的腐蝕性還不清楚，從而限制了該催化劑的推廣醋酸鋅系以外的催化物催化劑如18Zn0?V2O5、ZnO?2Fe2O3、4ZnO?SiO2、3ZnOCr2O2物催化劑如18Zn0?V2O5、ZnO?2Fe2O3、4ZnO?SiO2、3ZnOCr2O2、2ZnO?MoO3、2ZnO?B2O316ZnO?32Fe2O3?V2O5、24ZnO8Cr2O3?V2O5250℃下反應，具有很高的活性，但因反應溫此處所用的γ-氧化鋁為載體的新型催化150~℃以上。而使用醋酸鋅-活性炭催化劑,固定床的醋酸的單程轉化率只有50%-根據(jù)所查文獻，γ400氧化鈉根據(jù)所查文獻，γ400氧化鈉氧化鋁孔容動力學實驗條動力學實驗條原料氣摩爾比2催化劑床層及反應器體積的計反應器的計原料的體積流量為39692.1?,反應的空速為280??1???? =1反應器的計原料的體積流量為39692.1?,反應的空速為280??1???? =1 ??1=√3600????=元整取??1==內徑????=由：????L==42× 16×催化劑的床層空隙率為ε=0.4252mm，比表面積為????=堆積密度為700kg/m3,則反應器的催化劑總量為??總=????????=700141.7575=堆積密度為700kg/m3,則反應器的催化劑總量為??總=????????=700141.7575=5、反應器的管給定管子?54×3mm，故管內徑為48mm，即為0.048mm，催化劑管長為催化劑填裝高度為故n≈0.785×0.0482×取反應器管子根數(shù)為6816根，呈正三6、反應器殼體直反應器管數(shù)為3991根，且呈正三角形排列。采用焊接法，則管心距為t==1.25×48=管束排列方式如下圖所示管束的排列方橫過中心線的管數(shù)為????=1.1√??=1.1√6816≈91則殼體直徑為D=t×(?????1)+2??=60×(91?1)+2×54=折流板設h=0.25D=0.25×5600=B=0.3D=列管1=120001≈7??折流板間7流體力學計.h=0.25D=0.25×5600=B=0.3D=列管1=120001≈7??折流板間7流體力學計.....13....120.1×F??0=??0×????×????=????×????×????=483.15×8.314×0.0208×=M=26.04×0.829466+60.05×0.165992+18.01542×+44.05×0.000113366=F??0×0.0403×G==0.704kg/(??2?A1換熱面積校核u== 0.785×0.0482×Re=??????=0.048×0.895×0.798031=1.5722× 1.868825×103×1.5722× =λ則α1=0.023λ????0.8??0.4=0.023u== 0.785×0.0482×Re=??????=0.048×0.895×0.798031=1.5722× 1.868825×103×1.5722× =λ則α1=0.023λ????0.8??0.4=0.023×0.03862182.890.80.76120.4= 1×2047.7×103×0.048×(210?α2=2.7×) =2.7×]=???2?(????????(??2??)R1=0.00008???(??2??)總傳熱系數(shù)表達式為：1 ×??2+??1 1×0.054+0.006×0.054 =0.09476所以：K=???2210℃，則傳熱推動力為?t??=AspenQ=8.154A=Q?(?t?k)=8.154×106/(190×6.89)==????????=6816×3.14×0.048×12=?P=f×????02??(10?f=150+ ??????=≈== ?????床層空隙率，????=???物料的密度，??=(3)???粘度，??f=150+ ??????=≈== ?????床層空隙率，????=???物料的密度，??=(3)???粘度，??=1.5722(4)??床層高度(5)???物料的總質量通量，??=?? ??0?空床平均流速，??0= ?????面積當量直徑，????f=150+1.75=????02??(1?11.5×0.882172×0.798031×(1?0.048×?P=f=1.81=反應器熱量衡取熱介質的選擇及用稱導熱系數(shù)粘度×=??=8.154×=3982.032047.7冷反應器計熱管采用×=??=8.154×=3982.032047.7冷反應器計熱管采用20，上下管板采用Q345R，下部床層采用S31608。項 殼 管設計壓力 工作壓力 設計溫度 操作溫度（入口/出口 ℃Pa?料×/料×//////反應溫度為210℃下的許用應力為120MPa 反應溫度為210℃下的許用應力為120MPa δ=2[??]????P??+??2=0.12×5500÷(2×122×1?0.12)+1=δ??=????1??25,其中?為圓整值。δ??=?????(??1+??2)=5?1.2=液壓試驗校核如下：??= =1.25×0.12×126=????=????×(????+????)=0.155×(5000+4.18)<0.9?????=0.85×0.9×2×=反應器支座設化工設備上的支座是支承設備重量和固定設備位置用的一種可缺少的部件。仕某些場合下，支座還可能承受設備操作時的動、地震載荷、風雪載荷等。支座的結構形式和尺寸往往決定于備的型式、載荷情況及構造材料反應器支座選用裙式支座，材質為Q235R,裙座與塔體的連接用對接式焊接。焊縫系數(shù)為1，裙座筒體公稱直徑為5600mm，高5m，筒體厚度為20mm，地腳螺栓座的結構選擇外螺栓座結構型式螺栓材料為20，公稱直徑為12，個數(shù)為24。因為筒體大、高，工作介 乙炔、醋酸、醋酸乙腐蝕裕量 在裙座內部設置梯子，裙座上開設2個人孔方便檢查在裙座內部設置梯子，裙座上開設2個人孔方便檢查，人孔公稱徑選擇450mm。設置保溫圈以免引起不均勻熱膨脹。?？紤]裙座的火問題，在裙座的內外側均敷設防火層法蘭選考慮到生產工藝上的要求和制造、運輸和安裝檢修時的需要,工設備和管道、零部件間常采用可拆卸的法蘭聯(lián)結方法。法蘭聯(lián)有如下特點1)密封可量在規(guī)定的工作壓力溫度下村個質的腐蝕責況下能保證密不漏2)強度足夠附加法蘭等結構后不致削弱整體的強3)適用面廣在設備和管道上都能應用,尺寸范圍4)結構可拆可多次重復裝拆,但較費事5)經濟合理小型法蘭大批生產,成本較低,大型法蘭則成本較高。法蘭的結構型式和密封面形式可根據(jù)使用介質、設計壓力、設計度和公稱直徑等因素確定。據(jù)行業(yè)標準NB/T47023-2012，本設計法蘭可選用長頸對焊法蘭,采用凹凸面密封連接，具體尺寸可根據(jù)準選用裙采用應采用圓筒形裙座，裙座高度為2m,厚度與筒體保持一致，用對接焊接，局部無損檢測.焊縫系數(shù)為1.0反應器接管設反應物進料反應器進料氣體體積流量為2.66899??3???,進反應器之前和反應器料得管口速度選擇15m/s,則反應器進料管的管徑=√4??=√4×2.66899=0.476=d反應器進料氣體體積流量為2.66899??3???,進反應器之前和反應器料得管口速度選擇15m/s,則反應器進料管的管徑=√4??=√4×2.66899=0.476=d13.14×元整后，選擇尺寸為?508×16mm的鋼管反應物出料反應器出口氣體體積流量為2.41929??3???，反應器出口和出料管的速度為15m/s，則反映去出料管的接管管徑為=√4??=√4×2.41929=0.4533=d23.14×元整后，選擇尺寸為?500×25mm的鋼管殼程低壓水進口 3982.03kg/h，選擇進口接管的流速為1.5m/s,則進口接管的管徑??3===0.03344=元整后，選擇尺寸為?38×2mm的管子殼程蒸汽出口接取熱介質出料條件下的密度為4.0118kg/m3，出口的蒸汽流速選為20m/s，則出口蒸汽管管徑=4×==43.14×20×4.0118×=元整后，選擇尺寸為?150×10mm的管子保溫由于該反應放出熱量，且導熱介質需元整后，選擇尺寸為?150×10mm的管子保溫由于該反應放出熱量，且導熱介質需要將反應器溫度維持在故反應器保溫效果需要達到一定指標。因此反應器內部需要襯隔熱料及耐火磚，其余內件也多非金屬材料制成、或者被耐火磚或高溫維包覆耐高溫、熱穩(wěn)定性好，熱傳導率低、熱容小、抗機械振動好、受熱脹小、隔熱性能好等優(yōu)點。保溫層厚度20mm。具體數(shù)值見下表反應器類列管式固定床反應反應器位反應溫度反應壓力管程設計溫度殼程設計溫度管程設計壓力殼程設計壓力反應器內徑反應器筒體長度反應器總高催化γ?用SW6校核強度如下 設計壓力p tt管箱圓筒內徑用SW6校核強度如下 設計壓力p tt管箱圓筒內徑 計算內容催化劑填充量反應列管/排列方正三角形排封頭高度支座高度計算壓力設計溫度C內徑 (板材試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =2[]t =計算壓力設計溫度C內徑 (板材試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[]= [TT0.90ReL T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=pc(Diet =et計算壓力設計溫度C內徑曲面深度 負偏差腐蝕裕量 [壓力試驗允許通過的應力T計算壓力設計溫度C內徑曲面深度 負偏差腐蝕裕量 [壓力試驗允許通過的應力T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=T1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t KD = 計算壓力設計溫度C內徑曲面深度計算壓力設計溫度C內徑 (板材試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =2[]t =計算壓力設計溫度C內徑曲面深度計算壓力設計溫度C內徑 (板材試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[]= [TT0.90ReL T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=pc(Diet =et計算壓力設計溫度C內徑 (板材 負偏差腐蝕裕量pT=1.25p[= [壓力試驗允許通過的應力計算壓力設計溫度C內徑 (板材 負偏差腐蝕裕量pT=1.25p[= [壓力試驗允許通過的應力T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=T1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t KD = 接管 N1, 計算壓力℃1殼體內直徑殼體厚度負偏差試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =接管 N1, 計算壓力℃1殼體內直徑殼體厚度負偏差試驗溫度下屈服點負偏差腐蝕裕量 pc =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[]= [TT0.90ReL T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=pc(Diet =et不帶法蘭固定式管板(c)腐蝕后設計單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 設計壓力設計溫度平均金屬溫度裝配溫度材料名殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應接管軸線與筒體表面法線的夾角0接管實際外伸長接管連接型插入式接管實際內伸長管不帶法蘭固定式管板(c)腐蝕后設計單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 設計壓力設計溫度平均金屬溫度裝配溫度材料名殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應接管軸線與筒體表面法線的夾角0接管實際外伸長接管連接型插入式接管實際內伸長管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕2補強圈材料補強圈補強圈接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應補強圈許用應力 非圓形開孔長直開孔長徑與短徑之1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系 接管材料強度削弱系 開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內伸長度開孔削弱所需的補強面A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內的焊縫面積2 補強圈面積A-結論:根據(jù)GB150第6.1.3節(jié)的規(guī)定,本開孔可不另行補強筒設計溫度下許用應力c平均金屬溫度下彈性模量5平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)℃殼程圓筒內徑殼程圓筒名義厚度殼程圓筒有效厚度.2殼程圓筒金屬橫截面積As=s筒設計溫度下許用應力c平均金屬溫度下彈性模量5平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)℃殼程圓筒內徑殼程圓筒名義厚度殼程圓筒有效厚度.2殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+s端部圓筒平均金屬溫度下彈性模量端部圓筒金屬橫截面積As=sDi+s設計溫度管箱圓筒名義厚度管箱圓筒有效厚度注管子平均溫度設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力s設計溫度下管子材料彈性模量Et平均金屬溫度下管子材料彈性模量mC管子外徑注管子平均溫度設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力s設計溫度下管子材料彈性模量Et平均金屬溫度下管子材料彈性模量mC管子外徑管子壁厚6管子根數(shù)換熱管中心一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管束模數(shù)KtEtna/i0.25d2d2t C2E 比值lcr 2管子穩(wěn)定許用壓應力(C Rt i (Ccr teL1cr 1.5 2Cr管板設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計算厚度管板分程處面積0管板強度削弱系數(shù) K21.32 Ena/管板設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計算厚度管板分程處面積0管板強度削弱系數(shù) K21.32 Ena/EtL K 管板和管子脹接(焊接)高度4管箱法蘭厚度fh比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 系數(shù)C2(1kkDh h系數(shù)4.4kD[11k)2hh h i 2E"b2"K" fffEh" 12DibfDi 殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)C2(1kkDs s系數(shù)4.4kD[11k)2D殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)C2(1kkDs s系數(shù)4.4kD[11k)2Ds s 312E'b2'殼體法蘭與圓筒的旋轉剛度參數(shù)K' [ ff fE 12DibfDi -旋轉剛度(c型結構K" KK' - Kf 4-膨脹節(jié)波峰處內直徑系數(shù)Dex)2 i ~管板第一彎矩系數(shù)m1(按KKf查<<GB/T151-2014>>圖7--系數(shù)~KK~系數(shù)G2(按KKf查<<GB/T151－2014>>圖7-換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEsEtna(EsAsKex換熱管束與殼體剛度之比Q EAK ss >>圖管AA0.25ndl管板延長部分凸緣寬度bf(DfDi-管板延長部分凸緣外直徑0比值s/比值'/ Ps作用下的危險組合工況(Pt=t(tt-t0)-s(ts-t0 PcPasPs Ps作用下的危險組合工況(Pt=t(tt-t0)-s(ts-t0 PcPasPs PPnKb2 s 1--PbC' PbMb MM~--管板mm11--f----(正方形布管)AtnS2管板布管區(qū)當量直徑Dt4At系數(shù)Alna0.40.6(1Q)/ex(Q系 -系數(shù)t0.4(1(0.6QextDt管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1t管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex 1 p=4 D2P i a1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應Pa~Dt p-0.5r-1.5r換熱管軸向應力1PG2QexP Q a tt3tt換熱管軸向應力1PG2QexP Q a tt3tt殼體軸向應力A(1) As(QexG2)-c-3tct q[q]44Pt作用下的危險組合工況(Ps=t(tt-t0)-s(ts-t0PcPt(1--PatPt PPnKb2 t 1-- P邊界效應壓力組合系數(shù)Mb 管板邊緣力矩系數(shù)MM~mm1--f----管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex~ 1 4Q D 1(1r4Qex~ 1 4Q D r i a1.5r3trPa~Dt p-0.5r-1.5tr 1 G2QexP Q a tt3tt A[P(1)P (QexG2)tc3tct q[q]44考慮殼程Ps和管程壓力Pt同時作用下的危險組合工=t(tt-t0)-s(ts-t0當量壓力PcPsPt(1PasPstPt PPPnKb2 s t 1-- PbC(Ps0.15Pt) PbMb 管板邊緣力矩系數(shù)MM~管板邊緣剪--管板mm11-- PbMb 管板邊緣力矩系數(shù)MM~管板邊緣剪--管板mm11--f----管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex~= 1 4Q D i a1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應Pa~ p-0.5r-1.5r1 G2QexP Q a tt3t A (1[P P -c-3c計算壓力-設計溫度C外徑 負偏差腐蝕裕量計算壓力設計溫度C外徑 (管材負偏差腐蝕裕量 =計算壓力-設計溫度C外徑 負偏差腐蝕裕量計算壓力設計溫度C外徑 (管材負偏差腐蝕裕量 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t =Pc(Doet =ett換熱管與管板連接拉脫應力q44管板名義厚度計算壓力-設計溫度C外徑 負偏差腐蝕裕量=e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 外徑Do=計算壓力-設計溫度C外徑 負偏差腐蝕裕量=e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 外徑Do=A B =e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 外徑Do=A B D20時，pB Do/Doe20時[p]min{(2.250.0625)B,2o(1 Do/ Do/ Do/設計單位 設計溫度平均金屬溫度裝配溫度設計溫度下許用應力c平均金屬溫度下彈性模量5平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)℃殼程圓筒內徑殼程圓筒名義厚度設計單位 設計溫度平均金屬溫度裝配溫度設計溫度下許用應力c平均金屬溫度下彈性模量5平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)℃殼程圓筒內徑殼程圓筒名義厚度殼程圓筒有效厚度.2殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+s端部圓筒平均金屬溫度下彈性模量端部圓筒金屬橫截面積As=sDi+s管D20時，pB Do/Doe20時[p]min{(2.250.0625)B,2o(1 Do/ Do/ Do/設計溫度管箱圓筒名義厚度管箱圓筒有效厚度管子平均溫度設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力s設計溫度下管子材料彈性模量E設計溫度管箱圓筒名義厚度管箱圓筒有效厚度管子平均溫度設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力s設計溫度下管子材料彈性模量Et平均金屬溫度下管子材料彈性模量mC管子外徑管子壁厚6管子根數(shù)換熱管中心一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管束模數(shù)KtEtna/i0.25d2d2t C2E 比值lcr注管板設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計算厚度管板分程處面積0管板強度削弱系數(shù) K21.32注管板設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計算厚度管板分程處面積0管板強度削弱系數(shù) K21.32 Ena/EtL K 管板和管子脹接(焊接)高度4管箱法蘭厚度fh比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 2管子穩(wěn)定許用壓應力(C Rt i (Ccr teL1cr 1.5 2Cr殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)C2(1kkDs s系數(shù)4.4kD[11k)2Ds殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)C2(1kkDs s系數(shù)4.4kD[11k)2Ds s 312E'b2'殼體法蘭與圓筒的旋轉剛度參數(shù)K' [ ff fE 12DibfDi -旋轉剛度(c型結構K" KK' - Kf 4-膨脹節(jié)波峰處內直徑系數(shù)Dex)2 i ~管板第一彎矩系數(shù)m1(按KKf查<<GB/T151-2014>>圖7--系數(shù)~KK系數(shù)C2(1kkDh h系數(shù)4.4kD[11k)2hh h i 2E"b2"K" fffEh" 12DibfDi 管板延長部分凸緣寬度bf(DfDi-管板延長部分凸緣外直徑0比值s/比值'/ Ps作用下的危險組合工況(Pt=t(tt-t0)-s(ts-t0 PcPasPsPs作用下的危險組合工況(Pt=t(tt-t0)-s(ts-t0 PcPasPs PPnKb2 s 1--PbC' PbMb~系數(shù)G2(按KKf查<<GB/T151－2014>>圖7-換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEsEtna(EsAsKex換熱管束與殼體剛度之比Q EAK ss >>圖AA0.25ndl(正方形布管)AtnS2管板布管區(qū)當量直徑Dt4At系數(shù)Alna0.40.6(1Q)/ex(Q系 -系數(shù)t0.4(1(0.6QextDt管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1t MM~--管板mm11--f MM~--管板mm11--f----管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex-~= 1 4 D2P i a1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應Pa~Dt p-0.5r-1.5r換熱管軸向應力1PG2QexP Q a tt3tt換熱管軸向應力1PG2QexP Q a tt3tt殼體軸向應力A(1) As(QexG2)-c-3tct q[q]44Pt作用下的危險組合工況(Ps=t(tt-t0)-s(ts-t0PcPt(1--PatPt PPnKb2 t 1-- P邊界效應壓力組合系數(shù)Mb 管板邊緣力矩系數(shù)MM~mm1--f----管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex~ 1 4Q D 1(1r4Qex~ 1 4Q D r i a1.5r3trPa~Dt p-0.5r-1.5tr 1 G2QexP Q a tt3tt A[P(1)P (QexG2)tc3tct q[q]44考慮殼程Ps和管程壓力Pt同時作用下的危險組合工=t(tt-t0)-s(ts-t0當量壓力PcPsPt(1PasPstPt PPPnKb2 s t 1-- PbC(Ps0.15Pt) PbMb 管板邊緣力矩系數(shù) PbMb 管板邊緣力矩系數(shù)MM~管板邊緣剪--管板mm11--f----管板徑向彎矩系數(shù)f--系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex~= 1 4Q系數(shù)G3f -- 1(1r4Qex~= 1 4Q D i a1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應Pa~ p-0.5r-1.5r1 G2QexP Q a tt3t A (1[P P -c-3ct換熱管與管板連接拉脫應力q44管板名義厚度GB/T151-分程隔板兩側壓力差a1)三邊固定一邊簡 2)長邊固定短邊簡3)短邊固定,分程隔板設計溫度CGB/T151-分程隔板兩側壓力差a1)三邊固定一邊簡 2)長邊固定短邊簡3)短邊固定,分程隔板設計溫度Ca邊長邊長腐蝕裕量21尺寸系數(shù)bpB設計條件 設計壓力計算壓力設計溫度C軸向外載荷N外力矩法蘭[f螺栓[b公稱直徑d螺栓根徑d數(shù)量個墊片DD-hm設計條件 設計壓力計算壓力設計溫度C軸向外載荷N外力矩法蘭[f螺栓[b公稱直徑d螺栓根徑d數(shù)量個墊片DD-hmb墊片厚度( b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外 Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=N所需螺栓總截面積Am=max(Ap,Aa)=實際使用螺栓總截面積Ab nd2=4