上汽660MW超超臨界汽機(jī)培訓(xùn)教材(上)

XXXXX有限公司培訓(xùn)教材汽機(jī)分冊PAGE124-國電XX煤電開發(fā)有限公司培訓(xùn)教材汽機(jī)分冊國電XX煤電開發(fā)有限公司Ⅰ期2×660MW超超臨界機(jī)組培訓(xùn)教材系列汽機(jī)分冊編寫：審核：二零一四年十一月

目錄第一章汽輪機(jī)概述 -1-1.1汽輪機(jī)設(shè)備的工作原理 -1-1.2汽輪機(jī)的主要技術(shù)參數(shù) -2-1.3電廠主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo) -13-1.4汽輪機(jī)循環(huán)蒸汽參數(shù)及熱平衡 -16-1.5汽輪發(fā)電機(jī)組的性能試驗(yàn) -22-1.6660MW超臨界與超超臨界汽輪機(jī)淺析 -26-1.7我公司汽輪機(jī)技術(shù)規(guī)范介紹 -35-第二章汽輪機(jī)本體設(shè)備及配汽系統(tǒng) -38-2.1汽缸 -38-2.2轉(zhuǎn)子、葉片及聯(lián)軸器 -51-2.3汽封 -54-2.4滑銷系統(tǒng) -59-2.5汽輪機(jī)軸承 -60-2.6盤車裝置 -62-2.7汽輪機(jī)配汽系統(tǒng) -63-第三章汽輪機(jī)油系統(tǒng) -68-3.1潤滑油系統(tǒng) -68-3.2汽輪機(jī)頂軸系統(tǒng) -78-3.3潤滑油凈化系統(tǒng) -80-第四章汽輪機(jī)疏放水系統(tǒng) -84-4.1疏放水系統(tǒng)概述 -84-4.2疏放水系統(tǒng)組成 -85-4.3疏放水系統(tǒng)運(yùn)行方式 -87-第五章旁路系統(tǒng) -90-5.1概述 -90-5.2高、低壓旁路系統(tǒng) -92-5.3旁路系統(tǒng)的運(yùn)行 -101-第六章調(diào)節(jié)保安及TSI安全監(jiān)視系統(tǒng) -104-6.1調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)概述 -104-6.2液壓伺服系統(tǒng) -105-6.3聯(lián)鎖及保護(hù) -112-6.4調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)試驗(yàn) -113-6.5高壓抗燃油系統(tǒng) -117-第七章輔助蒸汽系統(tǒng) -126-7.1概述 -126-7.2系統(tǒng)運(yùn)行與調(diào)整 -126-第八章凝結(jié)水系統(tǒng) -129-8.1概述 -129-8.2系統(tǒng)設(shè)備 -130-8.3凝結(jié)水系統(tǒng)運(yùn)行 -139-第九章抽汽回?zé)嵯到y(tǒng) -141-9.1抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)概述 -141-9.2抽汽回?zé)嵩O(shè)備 -144-第十章除氧器系統(tǒng)及設(shè)備 -150-10.1概述 -150-10.2除氧器 -152-10.3設(shè)備結(jié)構(gòu)及其作用 -156-10.4除氧器運(yùn)行 -158-第十一章給水系統(tǒng) -160-11.1概述 -160-11.2汽動給水泵組 -161-11.3電動給水泵組 -169-11.4給水泵用變轉(zhuǎn)速凝汽式汽輪機(jī) -177-第十二章機(jī)組真空系統(tǒng) -193-12.1真空系統(tǒng)概述 -193-12.2真空泵結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及工作原理 -195-12.3真空系統(tǒng)運(yùn)行 -200-第十三章循環(huán)水系統(tǒng) -201-13.1系統(tǒng)概述 -201-13.2循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備 -202-13.3循環(huán)水泵的運(yùn)行 -215-13.4凝汽器反沖洗 -218-第十四章開式、閉式冷卻水系統(tǒng) -222-14.1開式水系統(tǒng)概述 -222-14.2開式水系統(tǒng)設(shè)備 -223-14.3開式水系統(tǒng)運(yùn)行監(jiān)視及調(diào)整 -225-14.4閉式冷卻水系統(tǒng) -226-14.5閉式水系統(tǒng)運(yùn)行 -231-第十五章汽輪機(jī)的啟動和停運(yùn) -233-15.1啟動狀態(tài)的劃分及中壓缸啟動特點(diǎn) -233-15.2冷態(tài)中壓缸啟動 -235-15.3其它狀態(tài)啟動及啟動方式 -238-15.4汽輪機(jī)停運(yùn) -240-國電XX煤電開發(fā)有限公司培訓(xùn)教材汽機(jī)分冊第一章汽輪機(jī)概述1.1汽輪機(jī)設(shè)備的工作原理汽輪機(jī)是將蒸汽的熱力勢能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能的動力設(shè)備，為保證汽輪機(jī)安全經(jīng)濟(jì)的進(jìn)行能量轉(zhuǎn)換，需配置若干附屬設(shè)備，汽輪機(jī)及其附屬設(shè)備由管道和閥門連成的整體，稱汽輪機(jī)系統(tǒng)。在火電廠中汽輪機(jī)用于帶動發(fā)電機(jī)，將機(jī)械能轉(zhuǎn)換成電能，此汽輪機(jī)與發(fā)電機(jī)的組合稱汽輪發(fā)電機(jī)組。具有較高壓力和溫度的蒸汽經(jīng)過主汽門、調(diào)節(jié)閥進(jìn)入汽輪機(jī)。由于汽輪機(jī)排汽口處的壓力低于進(jìn)汽壓力，在這個(gè)壓力差的作用下蒸汽向排汽口流動，逐漸降低，將一部分熱力勢能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，最后從排汽口排出。汽輪機(jī)的排汽仍具有一定的壓力和溫度，因此仍具有一定的勢能，這一部分能量沒有轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，稱為冷源損失。排汽的壓力和溫度越高，它所具有的能量就越大，冷源損失所占比例也就越大。為了減少冷源損失，提高蒸汽動力循環(huán)的效率，常采用凝汽設(shè)備來降低排汽的壓力和溫度，此時(shí)汽輪機(jī)的排汽排入凝汽器，在較低的溫度下凝結(jié)成水，由凝結(jié)水泵抽出供鍋爐繼續(xù)使用。為了吸收排汽在凝汽器內(nèi)凝結(jié)所放出的熱量，保持較低的凝結(jié)溫度，必須用循環(huán)水不斷地向凝汽器供應(yīng)低溫冷卻水。在正常情況下凝汽器內(nèi)的壓力等于凝結(jié)水溫度所對應(yīng)的飽和壓力，若冷卻水溫度為20℃，凝汽器內(nèi)的壓力約等于500Pa即使這樣，機(jī)組的冷凝損失仍占總能源的60％以上。為了進(jìn)一步減少冷源損失，火電廠所采用的汽輪機(jī)都配置有除氧器和若干臺表面式回?zé)峒訜崞魉M成的回?zé)峒訜嵩O(shè)備。凝結(jié)水泵出口的主凝結(jié)水經(jīng)過幾臺低壓加熱器（因主凝結(jié)水的壓力較低，故稱低壓加熱器）送往除氧器（除氧器是一臺混合式加熱器，同時(shí)承擔(dān)除去給水中溶解氧的任務(wù)），再由給水泵升壓后經(jīng)過幾臺高壓加熱器（因給水的壓力較高，故稱高壓加熱器）送往鍋爐的省煤器。從汽輪機(jī)內(nèi)抽出幾股不同壓力的蒸汽分別送入各加熱器和除氧器，加熱主凝結(jié)水和鍋爐的給水，此時(shí)可使汽輪機(jī)的排汽量相應(yīng)減少20％～30％，冷源損失也相應(yīng)減少。為了保證供電的數(shù)量和質(zhì)量，汽輪機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速都要根據(jù)用戶的要求經(jīng)常進(jìn)行調(diào)整，所以每臺汽輪機(jī)都必須有一套由調(diào)節(jié)裝置所組成的調(diào)節(jié)系統(tǒng)。另外汽輪機(jī)的工作轉(zhuǎn)速很高，動靜部分間隙較小，又是火電廠的核心設(shè)備，為保證其安全，必須有一套自動保護(hù)裝置，在異常情況下，能自動發(fā)出聲光報(bào)警提醒運(yùn)行人員注意，在危急情況下能自動關(guān)閉主汽門切斷汽輪機(jī)的進(jìn)汽，緊急停機(jī)，或自動啟動備用的附屬設(shè)備。調(diào)節(jié)系統(tǒng)和保護(hù)裝置常用壓力油來傳遞信號和操縱有關(guān)部件，汽輪機(jī)的各軸承也需要不斷地油來潤滑和冷卻，故每臺汽輪機(jī)都配置一套供油系統(tǒng)向調(diào)節(jié)，保護(hù)裝置及各軸承供油。綜上所述，汽輪機(jī)設(shè)備是以汽輪機(jī)為主體的一種動力設(shè)備，它的附屬設(shè)備一般包括：汽輪機(jī)本體、調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)、輔助設(shè)備及熱力系統(tǒng)等。汽輪機(jī)本體是由汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)動部分(轉(zhuǎn)子)和固定部分(靜體或靜子)組成；調(diào)節(jié)保安油系統(tǒng)主要包括調(diào)節(jié)汽閥、調(diào)速器、調(diào)速傳動機(jī)構(gòu)、主油泵、油箱、安全保護(hù)裝置等；輔助設(shè)備主要包括凝汽器、抽氣器(或水環(huán)真空泵)、高低壓加熱器、除氧器、給水泵、凝結(jié)水泵、凝升泵、循環(huán)水泵等；熱力系統(tǒng)主要指主蒸汽系統(tǒng)、再熱蒸汽系統(tǒng)、凝汽系統(tǒng)、給水回?zé)嵯到y(tǒng)、給水除氧系統(tǒng)等。1.2汽輪機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)汽輪機(jī)組的技術(shù)參數(shù)歸結(jié)為兩大類：影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的技術(shù)參數(shù)稱為經(jīng)濟(jì)技術(shù)參數(shù)；影響機(jī)組安全的技術(shù)參數(shù)稱為安全技術(shù)參數(shù)。1.2.1汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)技術(shù)參數(shù)汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性主要由工質(zhì)參數(shù)、設(shè)備的結(jié)構(gòu)性能、各輔助工作系統(tǒng)的配置狀況所決定。為了提高汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性能，必須從這三方面下功夫，使其盡量符合人們的愿望。1.2.1.1蒸汽參數(shù)對機(jī)組效率的影響這里指的蒸汽參數(shù)是蒸汽的壓力和溫度。用來驅(qū)動汽輪機(jī)的單位流量蒸汽壓力和溫度越高，攜帶的能量越大，而作功后的壓力和溫度越低，則帶走的無用能量（焓）就越小，這樣蒸汽可能的作功能量（理想焓降）就越大；在能量相同的情況下，壓力和溫度越高，可能用來作功的能量比例越大，無法作功而不得不被放棄的能量比例就越?。凹挫刂翟叫。?。這就是蒸汽的基本熱力性質(zhì)。因此，為了提高單位蒸汽的作功能力和作功效率，應(yīng)當(dāng)盡可能地提高將要進(jìn)入汽輪機(jī)的新蒸汽的壓力和溫度，同時(shí)盡量降低作功后“廢蒸汽”的壓力和溫度。從焓熵圖上蒸汽的熱循環(huán)過程線可以明顯地看到這種效果。亞臨界壓力汽輪機(jī)組均采用一次中間再熱，超臨界壓力機(jī)組及超超臨界機(jī)組大多數(shù)也只采用一次中間再熱。蒸汽參數(shù)的提高受到材料性能的限制。亞臨界壓力機(jī)組的初參數(shù)，壓力約為16～17.5MPa，溫度約為535～570℃；超臨界壓力機(jī)組的初參數(shù)，壓力約為24～26MPa，溫度約為550～570℃，直至目前的超超臨界參數(shù)，其主汽壓力超過30.0MPa或主汽和再熱蒸汽溫度為580oC及以上。如果想采用更高的初溫，鍋爐和汽輪機(jī)本體都要采用十分昂貴的材料，制造成本將大大提高，從經(jīng)濟(jì)技術(shù)角度考慮也是不合理的。壓力的提高固然不受材料性能的限制，但對于超臨界壓力機(jī)組，是由直流鍋爐供汽，“水”在鍋爐中已沒有液態(tài)和汽態(tài)之分，壓力越高，可能溶解于“水”中的其它物質(zhì)就越多。蒸汽在汽輪機(jī)的通流部分作功后壓力將降低下來，原來在高壓狀態(tài)下溶解于“水由焓熵圖上可以看出，降低背參數(shù)對提高機(jī)組熱效率有顯著的效果。背參數(shù)的降低，受兩方面的限制：一方面受末級排汽面積的限制；另一方面還受大氣溫度的限制。在我國的地理?xiàng)l件下，背壓大約為0.0035～0.006MPa。由焓熵圖上還可以看出，不論提高背參數(shù)，還是采用中間再熱，在增加理想焓降的同時(shí)，蒸汽的熵也增加了。也就是說，用提高初參數(shù)的辦法，特別是用中間再熱的辦法來增加機(jī)組出力，在增加出力的同時(shí)，總是伴隨著無用能量的增加。為了盡量減少無用能量的增加，必須采用別的辦法，這就是回?zé)岢槠?.2.1.2回?zé)岢槠到y(tǒng)的作用在汽輪機(jī)組中設(shè)置回?zé)岢槠到y(tǒng)的目的，就是為了盡量減少進(jìn)入凝汽器的無用能量。由焓熵圖可見，回?zé)岢槠麑p少進(jìn)入凝汽器的無用能量（也即提高熱循環(huán)的效率）有十分明顯的效果。焓熵圖上可以在理想條件下（即循環(huán)過程中，蒸汽釋放的內(nèi)能完全用于作功），簡單地比較了無回?zé)岢槠c有回?zé)岢槠麅烧咧g的差別。實(shí)際上，在同樣有回?zé)岢槠难h(huán)中，回?zé)嵯到y(tǒng)抽汽點(diǎn)的不同，以及各抽汽點(diǎn)抽汽量的不同，都會造成循環(huán)效率的不同。回?zé)岢槠陌才艖?yīng)當(dāng)是：高品味（即處于高熱焓、低熵值蒸汽狀態(tài)）處不抽汽或少抽汽，低品味處則盡可能地多抽汽。這是提高回?zé)岢槠到y(tǒng)節(jié)能效果的重要原則。此外，抽出的蒸汽在把熱能傳給鍋爐給水（凝結(jié)水）之后，它本身也冷卻下來變成凝結(jié)水，這些凝結(jié)水通常稱為加熱器的疏水。這些疏水的不同導(dǎo)向，也會造成不同的結(jié)果。因此，這些疏水的導(dǎo)向，應(yīng)經(jīng)過對整個(gè)熱循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行詳細(xì)的熱平衡計(jì)算后予以確定。1.2.1.3真空系統(tǒng)由抽真空系統(tǒng)和密封系統(tǒng)兩部分組成。它的作用是用來建立汽輪機(jī)組的低背壓，也即用來建立凝汽器的高真空，使蒸汽能夠最大限度地把熱焓轉(zhuǎn)變?yōu)槠啓C(jī)的動能。對于凝汽式汽輪機(jī)，蒸汽到了最后幾級，已進(jìn)入飽和區(qū)，蒸汽的飽和壓力和飽和溫度一一對應(yīng)；壓力越低，溫度也就越低。凝汽器中的高真空，使蒸汽能夠工作到很低的壓力和溫度，最后被冷卻水帶走的能量也就減少了，汽輪機(jī)效率提高了。應(yīng)當(dāng)注意，抽真空系統(tǒng)所建立的真空，這是建立凝汽器真空的一個(gè)必要條件。在汽輪機(jī)組尚未投入運(yùn)行時(shí)，凝汽器中的真空取決于抽真空系統(tǒng)所建立的真空；在汽輪機(jī)組投入運(yùn)行后，抽真空系統(tǒng)的作用只是把泄漏到汽輪機(jī)內(nèi)部的空氣及時(shí)地抽走，是確保凝汽器真空的一個(gè)必要條件。在汽輪機(jī)組投入后，凝汽器內(nèi)的真空還（甚至是主要）取決于進(jìn)入凝汽器內(nèi)的蒸汽與循環(huán)冷卻水的熱交換狀況。蒸汽與循環(huán)冷卻水的熱交換狀況主要取決于凝汽器的換熱面積和循環(huán)冷卻水的溫度tw（tw取決于環(huán)境溫度）、水量。由此可見，在具體的電廠環(huán)境條件下（也就是說，在具體的環(huán)境溫度條件下），要確保凝汽器內(nèi)具有良好的真空，必須保證抽真空系統(tǒng)性能良好，有足夠大的凝汽器換熱面積和足夠的循環(huán)冷卻水量。通常，要求循環(huán)水冷卻倍率（在相同的單位時(shí)間內(nèi)，進(jìn)入凝汽器的循環(huán)水與蒸汽的質(zhì)量比）不小于60。在某些特殊的運(yùn)行工況下，如低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，蒸汽到了末幾級已不能夠繼續(xù)膨脹作功，汽輪機(jī)的這幾級變成了鼓風(fēng)機(jī)，蒸汽可能被加熱、升溫，導(dǎo)致凝汽器內(nèi)的真空變壞。此時(shí)，應(yīng)當(dāng)調(diào)整運(yùn)行方式，使汽輪機(jī)末幾級有足夠的冷卻流量。如果無法調(diào)整運(yùn)行方式，則必須向凝汽器內(nèi)噴注冷卻水，以確保凝汽器和汽輪機(jī)末幾級的安全。凝汽器的噴水冷卻裝置是保證凝汽器真空的后備設(shè)施。1.2.1.4軸封系統(tǒng)的作用軸端汽封系統(tǒng)的功能有兩個(gè)方面。在汽輪機(jī)組的壓力區(qū)段，它防止蒸汽向汽輪機(jī)外泄漏，確保進(jìn)入汽輪機(jī)的全部蒸汽量都沿著汽輪機(jī)的葉柵通道前進(jìn)、作功。它是保證汽輪機(jī)效率的重要手段之一。在真空區(qū)段，它防止汽輪機(jī)外側(cè)的空氣向汽輪機(jī)內(nèi)泄漏，保證汽輪機(jī)真空系統(tǒng)有良好的真空，從而保證汽輪機(jī)組有盡可能低的背參數(shù)，即保證了汽輪機(jī)效率。汽封和轉(zhuǎn)子之間的徑向間隙通常為0.4～0.6mm。目前，已發(fā)明了“自動調(diào)整汽封”1.2.1.5汽封系統(tǒng)的作用這里是指汽輪機(jī)通流部分的汽封。設(shè)置它的目的是盡量減少蒸汽從高壓區(qū)段通過非作功通道泄漏到低壓區(qū)段，以保證盡可能的蒸汽在作功通道作功，這樣才能保證汽輪機(jī)通流部分有較高的效率。汽輪機(jī)通流部分的汽封分徑向汽封和軸向汽封。對于沖動式汽輪機(jī)，隔板汽封起主要作用；隔板汽封只用于有隔板的通流部分。對于反動式汽輪機(jī)，如果靜葉葉柵做成隔板式，那么隔板汽封和葉頂汽封同樣重要。對于轉(zhuǎn)鼓反動式汽輪機(jī)，靜葉頂部和動葉頂部汽封同樣重要。軸向汽封只起輔助作用。660MW等級汽輪機(jī)組的軸向總長度較大，運(yùn)行時(shí)汽缸、轉(zhuǎn)子的相對膨脹較大，設(shè)置動靜葉葉根軸向汽封已失去實(shí)際意義，有的制造廠將沖動式汽輪機(jī)的動靜葉葉根軸向汽封改為徑向汽封，這樣既保證了軸向的膨脹不受影響，又起到了汽封的作用。隔板汽封和靜葉柵頂部汽封的徑向間隙約為0.4～0.6mm以上只是簡要說明了汽輪機(jī)組主要工作系統(tǒng)對機(jī)組效率的影響，以及如何改進(jìn)系統(tǒng)的性能，確保汽輪機(jī)組的效率如愿以償。對汽輪機(jī)組的效率影響最大的是蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)通流部分的工作效率，以及相應(yīng)的管道、閥門內(nèi)的工作效率。1.2.1.6通流部分的性能汽輪機(jī)有成千上萬的零件，對每一個(gè)零部件的結(jié)構(gòu)、材料、工藝性能要求都很高，目的是使蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)安全地、高效率地把內(nèi)能轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)子的動能。是在許多級（靜葉柵和動葉柵構(gòu)成了汽輪機(jī)通流部分的“級”）的靜葉柵和動葉柵所構(gòu)成的通道內(nèi)進(jìn)行的。確保蒸汽在每一級內(nèi)高效率地把內(nèi)能轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)子的動能，也就是保證了通流部分的高效率。先來簡單了解通流部分單獨(dú)一級的工作情況。蒸汽在進(jìn)入靜葉柵通道時(shí)，其h－s圖上的狀態(tài)點(diǎn)是O（po，to），從O點(diǎn)開始，由p0膨脹至p2。但實(shí)際上，蒸汽在膨脹和流動過程中，由于葉片型面和葉片端部的渦流損失，消耗了一部分能量。這一部分消耗了的能量，又變成熱能，使蒸汽的溫度升高了一些，在p1和p2情況下等壓加熱，即在不作功的情況下，使蒸汽的熵值由s0增大到s2。由于上述汽流通道內(nèi)的損失，實(shí)際過程比理論過程少作功（Δh）。為了盡量減少這種損失，葉片不僅要求做得很光滑，而且型線要求也很嚴(yán)格。其中按三元流動原理設(shè)計(jì)的可控渦流型的級效率較為理想。蒸汽在靜葉通道內(nèi)膨脹，壓力從p0降到p1的同時(shí)，其速度也從靜葉進(jìn)口處的c0增加到出口處的c1，然后進(jìn)入動葉。從動葉出口速度三角形可以看出，c1越大，c2u也即余速c2就越大。這就是說，對于一定的u值，加大c1的結(jié)果，蒸汽所作的功并沒有增大，而是增大了動葉出口處的余速。能夠作功的是u所代表的動能，即單位流量蒸汽作功的能力為w=u2/2其中：u是葉片在蒸汽沿圓周方向（也稱切向）動能推動下形成的圓周速度，u=c1u-c2u，m/s。從動葉出口速度三角形還可以看出，汽流速度的軸向分量c1a=c2a，它們代表汽流在單位面積的通流能力。人們的目的是蒸汽要能夠盡可能多作功，又不會形成太大的余速。這就要選擇最佳速比u/c。在通流部分靜動葉平均直徑上，通常選擇u/c＝0.5。在這種條件下，余數(shù)c2最小，c1u=u，c2u=0。此時(shí)余速c2的方向近似垂直于u，與汽輪機(jī)的軸向基本相同。這就是說，蒸汽由初參數(shù)膨脹到背參數(shù)，其總焓降應(yīng)當(dāng)合理分配。在高壓缸，蒸汽的體積流量變化不很大。其目的就是為了使流通部分有合理的焓降分配，提高通流部分的效率。此外，還應(yīng)注意，圓周速度u是沿著葉片高度變化的，靜動葉片的截面型線要相應(yīng)地變化，以適應(yīng)汽流流線的變化。正如上面所說的，用三元流動的理論來設(shè)計(jì)和選用葉片。660MW等級汽輪機(jī)的通流部分是由許多級組成的，而且還分為高壓、中壓、低壓汽缸。在高壓缸的調(diào)節(jié)級后和每個(gè)汽缸的最后一級，余速c2無法利用或無法大部分利用來作為下一級的c0；在有抽汽口處，余速c2也無法大部分利用來作為下一級的c0；其它中間各級的余速，如果動靜葉的型線匹配得當(dāng)，余速能夠大部分利用來作為下一級的c0。根據(jù)各級焓降應(yīng)合理分配和盡可能利用余速c2的要求，同一個(gè)汽缸內(nèi)的通流部分應(yīng)當(dāng)是一個(gè)平滑完整的汽流通道。它從高壓缸第2級至高壓缸最后一級、中低壓缸各自的第一級到最后一級，其汽流通道應(yīng)當(dāng)是平滑地逐漸擴(kuò)展的流線型通道。在汽輪機(jī)的通流部分中，第一級（即調(diào)節(jié)級）和最后一級（末級）的性能對通流部分的影響最大。先來看看調(diào)節(jié)級，如果調(diào)節(jié)級的性能不好，則蒸汽的品位降低了，蒸汽在整個(gè)高壓缸中的作功能力也降低了。當(dāng)然，整個(gè)高壓缸的效率也降低了。通常調(diào)節(jié)級的焓降比高壓缸中壓力級的焓降大，尤其是在部分負(fù)荷，影響更大。為了使調(diào)節(jié)級有良好的性能，應(yīng)當(dāng)選用最佳的u/c，盡量完善動葉和靜葉（噴嘴）的型線；調(diào)節(jié)級的性能還與噴嘴組的布置方式及運(yùn)行方式有關(guān)。因此，無論是在設(shè)計(jì)時(shí)，還是在選用和運(yùn)行時(shí)，都要經(jīng)過詳細(xì)分析、綜合比較之后，作出最佳選擇。通流部分最后一級即末級的性能，對汽輪機(jī)的效率影響也很大。對于正常設(shè)計(jì)的末級，如果末級的性能不好，不僅末級的效率降低了，而且整個(gè)蒸汽熱循環(huán)過程的背參數(shù)也被提高了。這不僅影響機(jī)組效率，嚴(yán)重時(shí)還可能影響汽輪機(jī)通流部分的通流能力，從而影響機(jī)組的總功率。影響末級性能的主要因素有四方面，即蒸汽的參數(shù)、動靜葉片的結(jié)構(gòu)型線、凝汽器的真空和排汽部分的結(jié)構(gòu)型線。這里蒸汽參數(shù)主要指蒸汽的濕度，也即水在蒸汽中的比率。末級中蒸汽所含的水，不但不能作功，而且對末級葉片還產(chǎn)生沖刷腐蝕作用。水的比率越大，影響就越嚴(yán)重。為了盡量減少末級蒸汽中水的比率，通常從兩方面著手。首先，盡可能地提高進(jìn)入低壓缸蒸汽的過熱度。這就意味著要盡可能地提高蒸汽的再熱溫度。在相同的再熱溫度條件下，初參數(shù)為超臨界壓力的蒸汽到末級的濕度，大于亞臨界壓力參數(shù)的蒸汽濕度。無論是超臨界還是亞臨界壓力機(jī)組，在次末級和末級安裝除濕結(jié)構(gòu)，是排除蒸汽中所含水分的另一手段。優(yōu)良的末級葉片結(jié)構(gòu)、型線是提高末級效率的重要因素。提供足夠大的末級通流面積，是保證末級有較高效率的主要條件。這就意味著采用盡可能長的葉片?，F(xiàn)在，成功應(yīng)用的末級葉片已達(dá)到1000mm以上；已設(shè)計(jì)并試驗(yàn)成功的鈦合金葉片，長度已達(dá)到1300mm以上。與此同時(shí)，末級葉片的型線也作了精密細(xì)致的改進(jìn)，使其完全適應(yīng)末級汽流三元流動的流線特性。蒸汽從末級排出，要設(shè)置良好的導(dǎo)流結(jié)構(gòu)，將蒸汽導(dǎo)入凝汽器。這樣，可以保證末級有暢通無阻的“后路“，蒸汽可以充分地作功，對提高末級效率很有好處。1.2.1.7配汽機(jī)構(gòu)對汽輪機(jī)組效率的影響這里是指管道、閥門的結(jié)構(gòu)以及配汽方式對機(jī)組效率的影響。蒸汽在管道內(nèi)流動，其速度越大，損失的能量也就越大。為了減少沿管道的能量損失，應(yīng)當(dāng)合理地限制蒸汽的管內(nèi)速度。如要求沿管道的壓力損失<=1％，那么，利用流體的能量損方程和連續(xù)方程，就可以確定汽流的管內(nèi)速度和相應(yīng)的管徑。管道應(yīng)當(dāng)避免直角急轉(zhuǎn)彎，管內(nèi)表面粗糙也是必須避免的。而良好的保溫，可以減少熱量損失。主汽閥和配汽閥門的壓力損耗應(yīng)當(dāng)盡量減少。閥門應(yīng)當(dāng)有足夠的流通直徑，閥門喉部后面要有足夠有效的擴(kuò)壓段；汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)主汽閥全開；配汽閥門的功率分配應(yīng)當(dāng)注意到在幾個(gè)主要工況下（如50％、70％、85％、100％負(fù)荷）不發(fā)生節(jié)流現(xiàn)象；配汽閥門后面的導(dǎo)汽管和配汽室的結(jié)構(gòu)型線要盡可能符合蒸汽的流線，盡量避免撞擊和渦流區(qū)。一般來說，660MW等級汽輪機(jī)組在電網(wǎng)中應(yīng)多處于承擔(dān)基本負(fù)荷的運(yùn)行狀態(tài)，這樣其效率可以得到基本保證。處于部分負(fù)荷運(yùn)行，特別是處于<＝70%負(fù)荷情況下運(yùn)行，其效率是不能令人滿意的。1.2.2汽輪機(jī)組的安全技術(shù)參數(shù)汽輪機(jī)組的安全技術(shù)參數(shù)主要體現(xiàn)在設(shè)備的結(jié)構(gòu)、材料性能，各個(gè)工作配置的完善性和科學(xué)的運(yùn)行管理。本節(jié)將對這三方面分別加以具體的討論。汽輪機(jī)本體能否安全地承擔(dān)任務(wù)，是電廠安全生產(chǎn)至關(guān)重要的因素。保證構(gòu)成汽輪機(jī)本體各自零部件能夠安全地承擔(dān)各自的任務(wù)，是汽輪機(jī)本體能夠安全運(yùn)行的基本物質(zhì)條件。下面具體地了解構(gòu)成汽輪機(jī)本體各個(gè)零部件的安全技術(shù)參數(shù)。1.2.2.1轉(zhuǎn)子是汽輪機(jī)組最重要的部件。它承擔(dān)最重要的任務(wù)，其工作狀態(tài)比較復(fù)雜，在高溫、高轉(zhuǎn)速情況下，既承擔(dān)著巨大的離心應(yīng)力及傳遞功率所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，又承擔(dān)著熱應(yīng)力、蠕變，還可能產(chǎn)生彎曲、振動等。因此，對轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)、材料性能要求特別苛刻。（1）離心力是由于轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)引起的。它由兩部分組成，即轉(zhuǎn)子本身的離心應(yīng)力和安裝轉(zhuǎn)子上面的葉片離心應(yīng)力。離心應(yīng)力與轉(zhuǎn)子的材料密度、直徑成正比，與轉(zhuǎn)速的平方成正比。轉(zhuǎn)子的不同結(jié)構(gòu)對離心應(yīng)力的大小影響也很大。如在相同的轉(zhuǎn)速、材料、直徑條件下，有中心孔的轉(zhuǎn)子心部應(yīng)力是無中心孔轉(zhuǎn)子心部應(yīng)力的2倍。就離心應(yīng)力而言，最高應(yīng)力區(qū)分布在轉(zhuǎn)子三個(gè)區(qū)域內(nèi)，即末級處的中心、轉(zhuǎn)子（葉輪）與葉片連接處和結(jié)構(gòu)突變處。這種離心應(yīng)力在整個(gè)運(yùn)行期間內(nèi)，總是使構(gòu)件處于開裂的趨勢，因此必須加以嚴(yán)格地限制。轉(zhuǎn)子材料的屈服極限與離心應(yīng)力之比，即安全系數(shù)，應(yīng)不小于1.8。此外，還要注意轉(zhuǎn)子材料在其工作溫度狀況下有足夠的抗斷裂韌性，即K1c的數(shù)值足夠大。轉(zhuǎn)子材料的K1c越大，材料抵抗斷裂破壞的能力就越強(qiáng)。對于同一種材料而言，在固態(tài)狀況下，溫度越高，K1c就越大，材料抵抗斷裂破壞的能力也就越強(qiáng)；當(dāng)溫度低到某一數(shù)值時(shí)，材料的抗斷裂破壞的能力急劇下降，變得非常容易斷裂。材料的抗斷裂韌性急劇下降所對應(yīng)的這一溫度，稱為材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度，通常記作Tfatt。顯然，對于同樣的材料，脆性轉(zhuǎn)變溫度越低，材料抵抗斷裂破壞的能力也就越強(qiáng)。試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)證明，只有當(dāng)材料的工作溫度Tg高于Tfatt50℃以上，即Tg－Tfatt>＝50℃時(shí)，材料抵抗斷裂破壞的能力才是正常的。也就是說，要求轉(zhuǎn)子材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度低于工作溫度(2）扭轉(zhuǎn)應(yīng)力是由于轉(zhuǎn)子傳遞力矩而產(chǎn)生的。低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子連接端的軸頸處扭轉(zhuǎn)應(yīng)力最大。此處的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，應(yīng)考慮在發(fā)電機(jī)可能發(fā)生短路時(shí)，沖擊力矩所產(chǎn)生的最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。此時(shí)，汽輪機(jī)軸系可能發(fā)生瞬間的扭轉(zhuǎn)振動。但只要負(fù)荷不發(fā)生與軸系振動頻率同步的變化，瞬間的扭轉(zhuǎn)振動即很快衰減、消失。(3）熱應(yīng)力主要發(fā)生在高壓轉(zhuǎn)子的前幾級和中壓轉(zhuǎn)子的前幾級。它是由于轉(zhuǎn)子各部分溫度不均勻，各部分材料之間膨脹或收縮互相限制而引起的。一部分材料受拉的同時(shí)，則另一部分材料必然受壓。溫度如果反復(fù)變化，則材料受到反復(fù)變化的拉－壓交變應(yīng)力。溫差越大，交變應(yīng)力就越大。材料經(jīng)過反復(fù)多次交變應(yīng)力的作用之后，可能產(chǎn)生疲勞裂紋。溫差越大，產(chǎn)生疲勞裂紋的期間就越短。詳細(xì)計(jì)算表明，如果蒸汽與轉(zhuǎn)子的溫差達(dá)到150℃計(jì)算表明，像660MW等級這樣的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子，在蒸汽溫度不變的情況下，轉(zhuǎn)子表面溫度和轉(zhuǎn)子內(nèi)部溫度趨于基本均勻所需要的時(shí)間約為4－5h。由此可見，汽輪機(jī)在冷態(tài)啟動時(shí)，事先送汽預(yù)熱的時(shí)間應(yīng)當(dāng)不少于4－5h。此外，蒸汽與轉(zhuǎn)子的溫差以不大于100℃為宜，蒸汽的升溫速度以不大于2.5為了有效地控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的熱應(yīng)力，現(xiàn)在已根據(jù)“轉(zhuǎn)子的壽命計(jì)算和壽命管理”理論，組成了按壽命管理的“機(jī)組自動啟、?？刂葡到y(tǒng)”，運(yùn)行人員只要向控制電腦鍵入升溫（降溫）速度，機(jī)組就能夠在保證熱應(yīng)力處在安全范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)機(jī)組的自動啟停。熱變形也是一個(gè)應(yīng)當(dāng)注意的問題。在汽輪機(jī)啟動、停機(jī)或汽缸疏水不暢時(shí)可能出現(xiàn)這種情況。熱變形將會引起轉(zhuǎn)子的彎曲，而發(fā)生彎曲的轉(zhuǎn)子投入運(yùn)行是很危險(xiǎn)的。因此，必須對轉(zhuǎn)子的彎曲度加以監(jiān)測，嚴(yán)格限制彎曲度。在轉(zhuǎn)子軸端外圓的晃度應(yīng)不大于30um。蠕變現(xiàn)象是高中壓轉(zhuǎn)子前幾級的另一個(gè)應(yīng)當(dāng)注意的問題。這是高溫區(qū)段的材料在離心應(yīng)力的作用下，緩慢地發(fā)生塑性變形的現(xiàn)象，嚴(yán)重的蠕變將導(dǎo)致材料的斷裂。對于經(jīng)歷長期運(yùn)行的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子，應(yīng)當(dāng)檢查葉輪外徑的增大是否在允許的范圍內(nèi)。(4）振動特性是汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的重要安全參數(shù)。汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的振動主要有三種類型，即質(zhì)量不平衡、油膜振蕩和蒸汽振蕩。對于質(zhì)量不平衡振動，在轉(zhuǎn)子的材料、結(jié)構(gòu)確定之后，轉(zhuǎn)子的固有頻率就確定了。如果把轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速（固有頻率）記作nc，把汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在正常運(yùn)行時(shí)的工作轉(zhuǎn)速記作nn，為了避免在工作轉(zhuǎn)速下發(fā)生共振，要求nc與nn的差值足夠大，即要求∣nc－nn∣≥15%nn。轉(zhuǎn)子在制造廠應(yīng)做高速動平衡試驗(yàn)。要求在額定轉(zhuǎn)速下，轉(zhuǎn)子的軸振動全幅值小于20um，在未達(dá)額定轉(zhuǎn)速時(shí)，轉(zhuǎn)子的軸振動全幅值小于40um。經(jīng)過平衡試驗(yàn)合格的轉(zhuǎn)子，應(yīng)禁止在其上面再作任何零部件的裝拆或位置的改動。投入運(yùn)行后，汽輪機(jī)－發(fā)電機(jī)軸系任何軸頸處允許的振動（雙幅）值不大于50um，連軸器處不大于80um。實(shí)際運(yùn)行中的轉(zhuǎn)子，與支持它的軸承支座構(gòu)成了一個(gè)振動系統(tǒng)。要了解轉(zhuǎn)子的振動特性，除轉(zhuǎn)子本身外，還要了解與其相關(guān)的軸承支座的基本特性對振動系統(tǒng)的影響。運(yùn)行著的轉(zhuǎn)子，被油膜所托起，而油膜由運(yùn)轉(zhuǎn)著的轉(zhuǎn)子和軸承的軸瓦（下文將把軸承的軸瓦及其支托它的支座通稱為支座）共同維持著。這樣，轉(zhuǎn)子、油膜、支座組成了一個(gè)振動系統(tǒng)。其中，轉(zhuǎn)子有自己的質(zhì)量、剛度和固有振動頻率；但質(zhì)量相對地可以忽略不計(jì)，其固有振動頻率可以理解為相對地?zé)o窮大（即油膜的固有振動頻率對振動系統(tǒng)無影響）。這就說明，由轉(zhuǎn)子油膜、支座組成的振動系統(tǒng)，其振動特性與轉(zhuǎn)子、油膜、支座的剛度有關(guān)，與轉(zhuǎn)子、支座的固有振動頻率也有關(guān)。它們的具體關(guān)系可以概述如下：在已確定的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)角速度w條件下，如果支座的固有振動頻率wz大于2w，以及轉(zhuǎn)子的剛度小于支座剛度的一半，則轉(zhuǎn)子、油膜、支座所組成的振動系統(tǒng)有穩(wěn)定的固有頻率，系統(tǒng)的振動特性是穩(wěn)定的。在變化的w（如驅(qū)動給水泵的小汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子）條件下，當(dāng)w/wz<=0.5和w/wz>＝10（即柔性支座）時(shí)，轉(zhuǎn)子、油膜、支座所組成的振動系統(tǒng)，其振動特性是穩(wěn)定的。在0.5<=w/wz<＝10的情況下，系統(tǒng)的特性不穩(wěn)定，將在很寬的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)容易發(fā)生強(qiáng)烈振動。上述支座的固有振動頻率wz，可以用測振儀實(shí)地測得。這樣，就很容易判斷所得到的轉(zhuǎn)子、支座系統(tǒng)，在相同的w的條件下，其振動特性是否穩(wěn)定。油膜振蕩（又稱自激振蕩）是轉(zhuǎn)子在油膜中旋轉(zhuǎn)而引起的。當(dāng)轉(zhuǎn)子靜子時(shí)，油膜無承載能力和軸頸的載荷相平衡時(shí)，轉(zhuǎn)子處于穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)；當(dāng)油膜的承載能力大于轉(zhuǎn)子軸頸載荷及液力阻尼偏低時(shí)，就有可能發(fā)生油膜振蕩。假如轉(zhuǎn)子在角速度w時(shí)發(fā)生油膜振蕩，那么，再升高轉(zhuǎn)速，油膜振蕩不會消失，而是越來越激烈，而且振蕩頻率約為轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)頻率的一半。只有把轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速盡快降下來，才能使振蕩消失。然后按如下方法進(jìn)行處理：a)增大軸承單位面積的承載數(shù)值，即增大比壓（軸瓦單位軸向長度的載荷）。增大比壓的一項(xiàng)有效辦法是軸瓦的軸向長度車短或者在軸瓦中部開一條周向的溝槽。這樣軸瓦承載面積減少，比壓增大，有利于防止油膜振蕩。但應(yīng)注意，不可因此而導(dǎo)致油溫過高。b)改變軸系各支座的負(fù)荷分配，也能改變比壓，對油膜振蕩也有阻止作用。如將發(fā)生油膜振蕩的支座抬高，增加該軸承的載荷，也有利于轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定。c)改變軸承的間隙比和改變油的黏度，也有明顯的效果。對于660MW等級的汽輪機(jī)組，一旦發(fā)生油膜振蕩，后果可能相當(dāng)嚴(yán)重，必須有首先預(yù)防的辦法。這就是：轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速nc應(yīng)大于0.6倍工作轉(zhuǎn)速nn，即nc>＝0.6nn。如果無法滿足nc>＝0.6nn這一要求，那么，必須要求設(shè)備供應(yīng)方對轉(zhuǎn)子、支座的失穩(wěn)轉(zhuǎn)速進(jìn)行計(jì)算，其失穩(wěn)轉(zhuǎn)速nsw應(yīng)當(dāng)大于1.2倍工作轉(zhuǎn)速nn，即nsw>＝1.2nn。蒸汽振蕩是因沿轉(zhuǎn)子體圓周蒸汽的壓力不均而造成的，正確運(yùn)行不會發(fā)生蒸汽振蕩。上述討論，只是針對單獨(dú)一根轉(zhuǎn)子。實(shí)際上，大型汽輪機(jī)組有數(shù)根轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子連接成轉(zhuǎn)子軸系。處于軸系中的每一根轉(zhuǎn)子，其臨界轉(zhuǎn)速與單獨(dú)狀態(tài)時(shí)相比，有所提高。各軸承的比壓，尤其是相鄰兩個(gè)軸承的比壓，既相互影響，又可以根據(jù)需要適當(dāng)調(diào)整。當(dāng)軸系狀態(tài)確定之后，上述討論仍然適用。1.2.2.2葉片的安全技術(shù)參數(shù)葉片的安全技術(shù)參數(shù)主要是應(yīng)力、頻率和防腐蝕措施，特別是頻率最為重要。在660MW汽輪機(jī)組上使用的葉片，就其長度而言，可大致分為三種，即短葉片、中長葉片和長葉片。短葉片用于高壓缸和中壓缸的前數(shù)級。它們處于高溫區(qū)段工作，承受著離心力和蒸汽加以的彎曲力。相對的說，只要葉片的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)得合理，應(yīng)力還是較低的。但在高壓缸的第一級也即調(diào)節(jié)級，在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于此時(shí)該級的焓降很大，葉片將承受著相當(dāng)強(qiáng)烈的脈沖力。因此，該級的葉片要做得特別強(qiáng)固（葉根強(qiáng)固，葉片的工作部分也強(qiáng)固），葉片的固有振動頻率要很高（也稱“非調(diào)頻葉片”），使得其固有振動頻率遠(yuǎn)遠(yuǎn)地避開可能的蒸汽脈沖頻率。只有這樣，該級的葉片才能保證在可能出現(xiàn)的各種運(yùn)行工況下，能夠安全地承受蒸汽的強(qiáng)大沖擊力，而不會發(fā)生葉片與蒸汽力的共振。在設(shè)計(jì)或選用汽輪機(jī)時(shí)，要充分注意到這一點(diǎn)。用于其它各級的短葉片，也希望是“非調(diào)頻葉片”。中長葉片用于中壓缸最后數(shù)級和低壓缸的前1～3級。這些葉片的應(yīng)力已達(dá)到較大數(shù)值，其最高應(yīng)力區(qū)是葉根處。對葉片進(jìn)行應(yīng)力安全校核時(shí)，其安全系數(shù)k應(yīng)滿足如下要求：對葉片型線部分拉彎合成應(yīng)力k≥1.6對圍帶和拉筋的彎應(yīng)力k≥1.25對齒葉根型彎應(yīng)力k≥1.65對叉型葉根的拉彎合成應(yīng)力k≥1.65對結(jié)構(gòu)、型線突變處k≥3～6葉片的動應(yīng)力（蒸汽加于葉片上的彎應(yīng)力）與汽流的激振力成正比。動應(yīng)力比上列的靜應(yīng)力危險(xiǎn)得多，所以要加以嚴(yán)格限制。有的設(shè)計(jì)，對不同情況分列如下：對噴嘴調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)級σ≤250*0.098MPa在有抽、排汽口的壓力級σ≤250*0.098MPa在普通的壓力級σ≤250*0.098MPa在自由葉片級σ≤250*0.098MPa在有限成組或整圈連接圍帶級σ≤250*0.098MPa中長葉片要設(shè)計(jì)成“非調(diào)頻葉片”比較困難，一般為調(diào)頻葉片。其調(diào)頻的安全要求如下：(1）A0型振動指葉片的固有振動頻率介于Kn和（K－1）n之間時(shí)可能發(fā)生的振動。對于3000r/min的汽輪機(jī)，其葉片的動頻率應(yīng)符合下列兩個(gè)條件：fd1－（K－1）n1≥7.5HZKn2－fd2≥7.5HZ式中：fd1——工作溫度下葉片在轉(zhuǎn)速n1時(shí)的動頻率，HZ；fd2——工作溫度下葉片在轉(zhuǎn)速n2時(shí)的動頻率，HZ；n1——汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速的上限，r/s；n2——汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速的上限，r/s；K——倍率，K＝2，3，4，5，6。也就是說，葉片的動頻率應(yīng)避開相應(yīng)轉(zhuǎn)速下的危險(xiǎn)激振力頻率，避開數(shù)不得小于7.5HZ。(2）B0型振動指葉片的固有振動頻率與頻率為nz的激振力同步或接近時(shí)可能發(fā)生的共振。此時(shí)，葉片的靜頻率應(yīng)滿足如下要求：fd―nz≥0.15nz=15%nznz―fg≥0.12nz=12%nzfg―fd≥0.08f0=8%f0式中：fd——全級葉片組中最低的B0型振動靜頻率，HZ；fg——全級葉片組中最低的B0型振動靜頻率，HZ；f0——全級葉片組的B0型振動計(jì)算靜頻率，HZ；n——汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，r/s；z——全級的靜葉只數(shù)。長葉片的振動頻率安全校核與中長葉片的校核方法基本相同，但對彎應(yīng)力的限制更加嚴(yán)格。1.2.2.3汽缸的安全技術(shù)參數(shù)汽輪機(jī)的汽缸實(shí)際上是一個(gè)結(jié)構(gòu)特殊、工作狀態(tài)特殊的壓力容器。大多數(shù)的汽缸由上下兩半通過連接件組合而成。高中壓汽缸承受著高溫、高壓蒸汽產(chǎn)生的載荷；低壓汽缸的排汽部分由于內(nèi)部的高真空而承受著大氣壓力所產(chǎn)生的載荷。由于載荷性質(zhì)的不同，因此應(yīng)當(dāng)注意的安全技術(shù)參數(shù)也就各不相同。高中壓汽缸的主要問題是保證中分面良好密封、盡可能低的熱應(yīng)力和小的熱變形。為了保證工作狀態(tài)下中分面具有良好的密封性能，首先要求汽缸中分面平整、光潔，上下兩半自由合攏，沿整個(gè)中分面任何區(qū)段的穿透間隙b≤0.05mm；上下兩半自由合攏時(shí)，不允許有內(nèi)張口現(xiàn)象，允許的外張口數(shù)值不得大于0.1mm。運(yùn)行時(shí)，同一區(qū)段上下兩半溫差不得大于30℃；啟動或停機(jī)過程中，蒸汽與汽缸的溫差不得大于100高中壓汽缸上連接的蒸汽管道較多，在汽缸與管道連接處，往往對汽缸產(chǎn)生明顯的管道推力（拉力）。這種附加推力（拉力）將造成汽缸局部變形，甚至造成汽缸整體變位，導(dǎo)致汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與汽缸的對中遭到破壞。又因?yàn)檫\(yùn)行中的轉(zhuǎn)子不可避免地存在著或大或小的振動，也會通過支座將振動傳遞到汽缸，這就使得管道對汽缸的附加推力具有一定程度的動載因素。因此，必須嚴(yán)格限制蒸汽管道對汽缸的推力和力矩。要求：F≤5％W式中：F——管道推力；W——汽缸本體（含隔板等）重量。為此，對于管道的布置和安裝工藝，特別是與高中壓缸連接的主蒸汽管道和再熱蒸汽管道，在設(shè)計(jì)和安裝時(shí)，都要注意滿足上述要求。低壓缸可能出現(xiàn)的主要問題是剛度和穩(wěn)定性問題。如果剛度不足，可能在運(yùn)行時(shí)的高真空狀況下，汽缸發(fā)生意料不到的變形，這種變形可能引起軸承支座的變位，機(jī)組的同心度隨之遭到破壞，導(dǎo)致一系列問題。剛度不足還可能導(dǎo)致低壓缸構(gòu)件的失穩(wěn)，產(chǎn)生缸體的振動。此外，低壓缸還與結(jié)構(gòu)龐大、處于高真空狀態(tài)的凝汽器相連接，當(dāng)汽輪機(jī)的負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，或者當(dāng)凝汽器的水位發(fā)生變化時(shí)，低壓缸的排汽口與凝汽器的進(jìn)汽口（也稱喉部）之間的相互作用力隨之發(fā)生變化，它們也將對低壓缸的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。無論是高中壓缸還是低壓缸，防止汽缸內(nèi)部積水和汽缸進(jìn)水是另一個(gè)注意的重要問題。在各個(gè)蒸汽管道和汽缸本體上，設(shè)置足夠的疏水通道并保證其暢通，就可以防止汽缸內(nèi)部積水；在可能導(dǎo)致汽缸進(jìn)水的管道上設(shè)置性能良好的止回閥，可以有效地防止汽缸進(jìn)水。1.2.2.4本體其它安全技術(shù)參數(shù)軸系對中良好是汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子平穩(wěn)運(yùn)行的重要條件。660MW汽輪發(fā)電機(jī)組的軸系由高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子A、低壓轉(zhuǎn)子B、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子（勵磁機(jī)轉(zhuǎn)子）組成。各轉(zhuǎn)子之間用剛性聯(lián)軸器（通過螺栓）連接在一起時(shí)，要求剛性聯(lián)軸器精確對中，其外圓偏差應(yīng)小于0.02mm。各轉(zhuǎn)子對接前，應(yīng)當(dāng)按設(shè)計(jì)要求調(diào)整好聯(lián)軸器之間的張口和中心線的高度差，以滿足各軸承載荷合理分配的要求。推力軸承的推力瓦塊烏金厚度與推力盤軸向竄動間隙之和，應(yīng)小于通流部分的最小間隙。這樣才能保證一旦推力瓦塊烏金被破壞時(shí)，通流部分不致被損壞。通流部分的最小間隙應(yīng)當(dāng)大于任何工況下汽缸與轉(zhuǎn)子之間的相對膨脹值。1.2.2.5調(diào)節(jié)、保安系統(tǒng)的主要功能為了使汽輪發(fā)電機(jī)組能夠可靠、穩(wěn)定地運(yùn)行，除了使汽輪機(jī)本體的部件能夠在預(yù)計(jì)的狀態(tài)下能夠可靠、穩(wěn)定地工作之外，機(jī)組的各個(gè)系統(tǒng)也必須能夠同步地按預(yù)定要求進(jìn)行工作，才能確保機(jī)組可靠、穩(wěn)定地運(yùn)行。調(diào)節(jié)、保安系統(tǒng)的任務(wù)就是協(xié)調(diào)各個(gè)系統(tǒng)同步地按預(yù)定要求進(jìn)行工作。調(diào)節(jié)系統(tǒng)最重要的安全技術(shù)參數(shù)是危急遮斷器的動作轉(zhuǎn)速、主汽門及調(diào)節(jié)汽門的嚴(yán)密性和汽門完成關(guān)閉的時(shí)間。危急遮斷器的重要任務(wù)之一是當(dāng)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速超過整定值時(shí)，關(guān)閉汽門油動機(jī)的進(jìn)油口同時(shí)打開油動機(jī)的排油口，使汽門迅速關(guān)閉。危急遮斷器的動作轉(zhuǎn)速應(yīng)當(dāng)在110％～112％額定轉(zhuǎn)速之間。在危急遮斷器動作之后，汽輪機(jī)的最高轉(zhuǎn)速應(yīng)在3450r/min以下。達(dá)到這一要求的必要條件之一是汽門要具有良好的密封性。在汽輪機(jī)投入運(yùn)行之前，就要對汽門做嚴(yán)密性試驗(yàn)，并達(dá)到如下要求：主汽門全關(guān)、調(diào)節(jié)汽門全開狀況下，汽輪機(jī)的盤車速度不變；調(diào)節(jié)汽門全關(guān)、主汽門全開狀況下，汽輪機(jī)的盤車速度不變。保安系統(tǒng)在下列情況出現(xiàn)時(shí)，必須及時(shí)完成保護(hù)任務(wù)：汽輪機(jī)振動大；軸承溫度超限；潤滑油及高壓控制油壓力低；汽輪機(jī)膨脹超限；排汽缸溫度超限；低壓缸（及凝汽器）真空低；主蒸汽溫度低；密封蒸汽壓力低；汽輪機(jī)軸向推力超限和推力瓦塊損壞；其它保護(hù)回路中各種設(shè)定值超限。1.2.3啟動、停機(jī)、變負(fù)荷特性汽輪機(jī)總體結(jié)構(gòu)比較龐大，組成汽輪機(jī)的主要部件，如主蒸汽和再熱蒸汽管道、汽缸、轉(zhuǎn)子等，都比較厚大，因此它們的慣性（包括質(zhì)量慣性和溫度慣性）相當(dāng)大。在汽輪機(jī)啟動、停機(jī)和變負(fù)荷時(shí)，要注意厚大部件的慣性大（特別是熱慣性大）這一特點(diǎn)，妥善安排汽輪機(jī)的工作參數(shù)。冷態(tài)啟動是汽輪機(jī)最重要的啟動方式。此時(shí)，整個(gè)機(jī)組將由室溫的靜止?fàn)顟B(tài)開始，逐漸過渡到滿負(fù)荷的工作狀態(tài)，汽輪機(jī)的部件和工作系統(tǒng)狀態(tài)變化很大。注意到汽輪機(jī)部件和系統(tǒng)的慣性特點(diǎn)，這種變化應(yīng)當(dāng)是逐漸的，部件和系統(tǒng)能夠承受的。660MW等級汽輪機(jī)組的主蒸汽管道和再熱蒸汽管道結(jié)構(gòu)尺寸比較大，受熱后的膨脹量很大，要有足夠的時(shí)間送汽暖管，使管道各區(qū)段膨脹均勻，避免膨脹不均引起管道振動和對汽缸產(chǎn)生不正常的推力。同時(shí)注意，及時(shí)、有效地疏水，防止管道內(nèi)因積水而引起水擊，造成管道振動。汽輪機(jī)本體在投入盤車之后，由每個(gè)汽缸的前后軸封送汽（同時(shí)投入抽真空系統(tǒng)）進(jìn)行暖機(jī)，并注意疏水管道處于暢通狀態(tài)。由于此時(shí)轉(zhuǎn)子處于低速轉(zhuǎn)動狀態(tài)，蒸汽與轉(zhuǎn)子的熱交換比較緩慢，蒸汽和轉(zhuǎn)子（及汽缸）的溫差可取150～200℃，蒸汽的過熱度應(yīng)大于50℃，并保證有足夠的暖機(jī)蒸汽流量。汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)之前的暖機(jī)時(shí)間不得少于5h。汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)時(shí)，要求轉(zhuǎn)子的溫度不低于150℃。這是因?yàn)槠啓C(jī)高中壓轉(zhuǎn)子材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度大約在80～120℃之間，轉(zhuǎn)子只有在用于汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)的蒸汽溫度，應(yīng)當(dāng)高于汽輪機(jī)金屬溫度約100℃，過熱度80汽輪機(jī)組啟動時(shí)，為了使內(nèi)、外缸以及轉(zhuǎn)子的熱膨脹能夠協(xié)調(diào)一致，必須注意調(diào)整內(nèi)外缸夾層的送汽溫度和送汽量。汽輪機(jī)組在溫態(tài)啟動、熱態(tài)啟動、工況變動以及停機(jī)過程中，主要問題仍然是控制熱應(yīng)力和熱膨脹（或相對膨脹），而熱應(yīng)力和熱膨脹取決于設(shè)備與蒸汽的溫差、升溫（降溫）幅度、升溫（降溫）速度。計(jì)算表明，在溫態(tài)啟動、熱態(tài)啟動、工況變動以及停機(jī)過程中，在設(shè)備與蒸汽的溫差≤50℃、升溫（降溫）速度≤1.51.3電廠主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)為定量評價(jià)凝汽式電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，世界各國目前均用熱量法制定全廠和汽輪發(fā)電機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。這些指標(biāo)一般可分為三類：直接說明熱經(jīng)濟(jì)性的熱效率和能耗率（單位發(fā)電量的能耗），以及說明與產(chǎn)量（或）和熱經(jīng)濟(jì)性有關(guān)的單位時(shí)間能耗。凝汽式電廠最重要的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)是：全廠熱效率、煤耗率；汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對電效率和熱耗率。1.3.1熱效率1.3.1.1凝汽式汽輪機(jī)的絕對內(nèi)效率對于凝汽式汽輪機(jī)，其能量平衡式為：kJ/h（1-1）（1-2）或（1-3）式中—汽輪機(jī)汽耗時(shí)的熱耗，KJ/h;—汽輪機(jī)汽耗時(shí)，以熱量計(jì)的實(shí)際內(nèi)功率，KJ/h;—汽輪機(jī)汽耗時(shí)，以熱量計(jì)的理想內(nèi)功率，KJ/h;—循環(huán)的理想熱效率，現(xiàn)代蒸汽動力循環(huán)的=0.50~0.54；—汽輪機(jī)相對內(nèi)效率，對于現(xiàn)代大型汽輪機(jī)=0.86~0.90；對于蒸汽動力循環(huán)，稱作循環(huán)的實(shí)際熱效率。對于汽輪機(jī)實(shí)際內(nèi)功率而言，稱作汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率，以有別于汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率。一般簡稱為汽輪機(jī)內(nèi)效率。就其實(shí)質(zhì)而言，不僅是凝汽式汽輪機(jī)的熱量利用率，還是汽輪機(jī)的實(shí)際熱功轉(zhuǎn)換效率，具有一定質(zhì)量利用的意義。對于1kg比熱耗kJ/kg（1-4）汽輪機(jī)內(nèi)效率（1-5）式（1-4）中的比內(nèi)功和冷源熱損失分別為：kJ/kg；kJ/kg。對于再熱式機(jī)組實(shí)際比內(nèi)功的計(jì)算式是：kJ/kg（1-6）式中—第j級抽汽的抽汽系數(shù)；，是第j級抽汽的抽汽量，是汽輪機(jī)進(jìn)汽量，kg/h。—1kg第j級抽汽在汽輪機(jī)中的實(shí)際焓降。對再熱前抽汽，，是新汽焓，kJ/kg；是第j級抽汽焓，kJ/kg；對再熱后抽汽，，，是中壓缸進(jìn)汽焓，kJ/kg，是高壓缸排汽焓，kJ/kg?！牌禂?shù)，，是汽輪機(jī)排汽流量，kg/h。—1kg凝汽汽流在汽輪機(jī)中的實(shí)際焓降，，是排汽焓，kg/h。對再熱機(jī)組比熱耗的計(jì)算式為：（1-7）式中—給水焓，kJ/kg；—再熱蒸汽系數(shù)，，是再熱蒸汽流量，kg/h?？廴ソo水泵消耗的功率（kJ/h）,可得汽輪機(jī)凈內(nèi)效率（1-8）1.3.1.2汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的絕對電效率（1-9）汽輪發(fā)電機(jī)組是火電廠中最主要的的熱力設(shè)備之一，其絕對電效率對電廠的熱經(jīng)濟(jì)性起著決定性的作用。由于、的數(shù)值均在0.99左右，故汽輪機(jī)的內(nèi)效率在中占主導(dǎo)地位。1.3.1.3管道效率（1-10）上式中，是鍋爐熱負(fù)荷，將和的表達(dá)式代入上式，經(jīng)分析可以看出，管道效率不僅包括主蒸汽和再熱蒸汽管道上的散熱損失，還包括工質(zhì)在排放（如排污）和泄露中的熱量損失。1.3.1.4凝汽式電廠熱效率表示了凝汽式電廠熱量轉(zhuǎn)換成電能的熱效率，其表達(dá)式為：（1-11）它等于熱電轉(zhuǎn)換中各過程熱效率的連乘積。對于燃煤電廠，由于既是燃料在鍋爐中的供熱量，在數(shù)值上又近似等于燃料的化學(xué)能。與電能一樣，化學(xué)能本身就是其最大作功能力，因此燃煤電廠的，既是全廠的熱效率，又是全廠的火用效率。換言之，對于燃煤的凝汽式電廠，不僅是能量數(shù)量利用指標(biāo)，也是質(zhì)量利用指標(biāo)。是發(fā)電的熱效率，又稱為電廠的毛熱效率。扣去廠用電容量（KW）的全廠熱效率稱為“供電熱效率”或“凈熱效率”。（1-12）式中—廠用電率，。1.3.2能耗生產(chǎn)電功率的單位時(shí)間能耗有：電廠煤耗B、電廠熱耗、汽輪機(jī)熱耗和汽輪機(jī)汽耗。它們除反映熱經(jīng)濟(jì)外，還與產(chǎn)量（或）有關(guān)。通過電廠或機(jī)組的功率方程式可以有：（1-13）（1-14）KJ/h（1-15）由此可得能耗的如下表達(dá)式：kg/h（1-16）kJ/h（1-17）KJ/h（1-18）kg/h（1-19）可以看出：(1）能耗指標(biāo)因與產(chǎn)量有關(guān)，所以只能表明為一定時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性；(2）與、、不同，它雖與、有關(guān)，但、數(shù)值均在0.99左右。且變化不大，故除決定于外，主要決定于，而不是熱效率。當(dāng)不同時(shí)（如給水溫度不同時(shí)）即使一定，也不能作為熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。能耗率（單位發(fā)電量的能耗）各能耗率的定義式如下：電廠煤耗率kg/(kW.h)（1-20）電廠熱耗率kJ/(kW.h)（1-21）汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率kJ/(kW.h)（1-22）汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率kg/(kW.h)（1-23）各能耗率的表達(dá)式，可以通過全廠或機(jī)組發(fā)1kW.h電的功率方程式得到：煤耗率kg/(kW.h)（1-24）全廠熱耗率kJ/(kW.h)（1-25）機(jī)組熱耗率kJ/(kW.h)（1-26）機(jī)組汽耗率kg/(kW.h)（1-27）煤耗率除與全廠的熱效率有關(guān)外，還受實(shí)際煤的低位發(fā)熱量影響。為消除此影響，使煤耗率只與熱效率有關(guān)，采用了“標(biāo)準(zhǔn)煤耗率”作為通用的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，而則相應(yīng)的稱為“實(shí)際煤耗率”。標(biāo)準(zhǔn)煤的=29270kJ/kg，則標(biāo)準(zhǔn)煤耗率表達(dá)式為：kg標(biāo)煤/（kW.h）（1-28）標(biāo)準(zhǔn)煤耗率與實(shí)際煤耗率的關(guān)系可由下式得到：（1-29）又稱“發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率”，它對應(yīng)電廠發(fā)電熱效率。對應(yīng)電廠供電熱效率的標(biāo)準(zhǔn)煤耗率則稱“供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率”kg標(biāo)煤/（Kw.h）（1-30）kg標(biāo)煤/（Kw.h）（1-31）同理，對應(yīng)的又稱為“全廠發(fā)電熱耗率”，而對應(yīng)的，則稱為“全廠供電熱耗率”。相應(yīng)的，扣去給水泵耗功的機(jī)組熱耗率，稱為機(jī)組凈熱耗率。1.4汽輪機(jī)循環(huán)蒸汽參數(shù)及熱平衡蒸汽動力循環(huán)的循環(huán)參數(shù)是指：進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽壓力、溫度（初參數(shù)），再熱后進(jìn)入中壓缸的再熱蒸汽溫度和進(jìn)入凝汽器的排汽壓力（終參數(shù)）?，F(xiàn)代大型火電機(jī)組均采用具有再熱和回?zé)岬恼羝麆恿ρh(huán)，以提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性、可靠性和安全性。1.4.1蒸汽初參數(shù)與經(jīng)濟(jì)性1.4.1.1蒸汽初參數(shù)與機(jī)組效率由熱力學(xué)理論可知，提高蒸汽初溫總是能夠提高理想循環(huán)的熱效率，同時(shí)初溫提高，一方面使排汽干度提高，減少了低壓缸排汽濕氣損失；另一方面，新汽比容增大，通過汽輪機(jī)的蒸汽容積流量增大，當(dāng)其它條件不變時(shí)，汽輪機(jī)高壓端的葉片高度加大，相對減少了高壓端漏汽損失，因而可提高汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率，從而通過汽輪機(jī)的絕對內(nèi)效率。但提高蒸汽初壓對機(jī)組的絕對內(nèi)效率有有利和不利兩方面的影響。有利的一面，由熱力學(xué)理論和水蒸氣的性質(zhì)知，在工程壓力范圍內(nèi)，提高初壓能夠提高理想循環(huán)的熱效率；不利的一面，提高初壓汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低，因?yàn)樘岣叱鯄骸⒄羝热莺团蛎浗K干度減小。減小，汽輪機(jī)高壓缸通流部分間隙的漏汽損失相對增加，高壓缸降低；減小，濕氣損失增加，低壓缸降低，同時(shí)還會威脅汽輪機(jī)的安全。提高蒸汽初壓使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低的幅度和機(jī)組的容量有關(guān)，機(jī)組容量越大，提高蒸汽初壓使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低的幅度越小，所以在初溫一定，機(jī)組容量一定時(shí)，存在一個(gè)使機(jī)組絕對內(nèi)效率最大的初壓，稱為最有利蒸汽初壓，初壓超過最有利蒸汽初壓后，再提高初壓機(jī)組的效率將降低。1.4.1.2提高蒸汽初參數(shù)影響因素提高蒸汽初參數(shù)對熱經(jīng)濟(jì)性的影響總是有利的（、增大、減?。?，在一定范圍內(nèi)初溫每提高10℃，機(jī)組熱耗下降約0.25～0.3%。但初溫提高受到當(dāng)今冶金技術(shù)所能提供耐高溫材料的性能及價(jià)格的限制。一般廉價(jià)的碳素低合金鋼允許的蒸汽溫度僅在450℃以下，而中合金鋼為510～520℃，高級合金鋼中的珠光體鋼為560～570℃，只有價(jià)格5～7倍于珠光體鋼的奧氏體鋼方可允許＞600℃的高溫。由于提高蒸汽初壓對機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性和安全性均有不利的一面，因此提高初壓受到熱經(jīng)濟(jì)性和安全性兩方面的限制。為抑制其不利影響，工程技術(shù)上采用高參數(shù)配大容量的辦法，實(shí)現(xiàn)了提高時(shí)使降低、提高的目的。采用高參數(shù)配再熱也是保證汽輪機(jī)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的一種辦法。提高初壓時(shí)相應(yīng)增大單機(jī)容量，新汽耗量可增加，使容積流量不因降低而變化太大，從而達(dá)到消弱下降的目的。顯然當(dāng)初溫一定時(shí)，為使提高初壓能提高熱經(jīng)濟(jì)性，對于一個(gè)較高的初壓，必然存在一個(gè)起碼要求的機(jī)組容量與之配合，該容量稱為此參數(shù)下的“最低匹配容量”。如對于初壓為8.83Mpa(90ata)、初溫為535℃的凝汽式機(jī)組，其最低匹配容量為25MW。此外，當(dāng)初溫和機(jī)組容量一定時(shí)，的提高將受到是否提高的限制，稱此限制為最高限初壓。最高限初壓與蒸汽初溫及機(jī)組容量有關(guān)。當(dāng)然，、愈高，對應(yīng)的極限初壓愈高。為保證汽輪機(jī)的安全運(yùn)行，避免蒸汽中水分對末級葉片產(chǎn)生強(qiáng)烈的侵蝕及沖擊作用，對大型凝汽式汽輪機(jī)蒸汽膨脹終點(diǎn)濕度的允許值為9%～10%。為進(jìn)一步提高初壓時(shí)保證終濕度（）在允許范圍內(nèi)，可采用蒸汽中間再過熱來解決。再熱不僅可保證提高初壓時(shí)汽輪機(jī)的安全問題，還可使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率和汽輪機(jī)火用損失的不利變化因終濕度減小而得到改善。此外，還應(yīng)注意到對于超臨界壓力機(jī)組，是由直流鍋爐供汽，“水”在鍋爐中已沒有液態(tài)和汽態(tài)之分，壓力越高，可能溶解入“水”的物質(zhì)就越多。蒸汽在汽輪機(jī)的流通部分做功后壓力降低下來，原來在高壓狀態(tài)下溶解于“水”的物質(zhì)將會釋放出來，聚集于汽輪機(jī)的通流部分。初參數(shù)的壓力越高，在通流部分的積垢就越快，這將使通流部分的效率明顯降低。因此，在選用汽輪機(jī)組的初參數(shù)時(shí)，壓力也不是越高越好。綜上所述，蒸汽初溫、機(jī)組容量和采用再熱，是提高蒸汽初壓時(shí)必須配合解決的三個(gè)關(guān)鍵因素。1.4.1.3蒸汽初參數(shù)的選擇合理的蒸汽初參數(shù)選擇是有復(fù)雜的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較決定的。它隨各國技術(shù)、經(jīng)濟(jì)條件的不同而異?？偟膩碚f，在容量匹配恰當(dāng)、相應(yīng)采用再熱的情況下，提高初參數(shù)會使機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性得到很大的提高。但提高初參數(shù)獲得的熱經(jīng)濟(jì)性提高卻是以投資增加、安全可靠性降低、維修費(fèi)用增加為代價(jià)的，單機(jī)容量的增加，雖然總可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，但隨著機(jī)組容量的進(jìn)一步增大，初壓的最佳值隨容量增大而有所提高，故容量的增大應(yīng)與初參數(shù)的提高相匹配才更為合理。1.4.2蒸汽終參數(shù)與機(jī)組經(jīng)濟(jì)性從熱力學(xué)理論可以知道，降低終參數(shù)能夠提高循環(huán)熱效率，但對汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率卻是不利的。因?yàn)榻K參數(shù)越低排汽比容增大（如由5kPa降至4kPa，將增加23%），在末級余速損失為一定的條件下，就得采用更長的末級葉片或多個(gè)排汽口，從而提高了汽輪機(jī)設(shè)計(jì)制造要求及其成本；若末級排汽面積一定，排汽余速損失則會增大，和其對應(yīng)的汽輪機(jī)相對內(nèi)效率就會降低，故此時(shí)隨著終參數(shù)降低，實(shí)際比內(nèi)功的增加，受影響會逐漸減弱。當(dāng)終參數(shù)降至某一數(shù)值，降低帶來的理想比內(nèi)功增加等于余速損失增量時(shí)，就達(dá)到極限背壓或極限真空。之后再繼續(xù)降低，則不會增加反而減小，也不會增大（不會減小），故排汽的通流面積（末級葉片高度、排汽口數(shù)）是決定極限背壓的主要實(shí)際因素。所以只有在極限背壓以上的條件下才能認(rèn)為，降低汽輪機(jī)終參數(shù)可以增加和。雖然降低蒸汽終參數(shù)是提高機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)極有效的手段，但它的降低卻受到自然和技術(shù)方面的限制。技術(shù)方面受末級排汽面積的限制，自然方面的限制是大氣溫度的限制。在我國的地理?xiàng)l件下，背壓大約為0.0035～0.006MPa。在實(shí)際運(yùn)行中，汽輪機(jī)的排汽面積和凝汽器換熱面積一定，凝汽器的真空除和大氣溫度有關(guān)外，還和冷卻水量（冷卻倍率）有關(guān)，冷卻水量大，真空大，汽輪機(jī)做功多，但循環(huán)水泵耗電也多，因此存在最佳運(yùn)行真空，使汽輪發(fā)電機(jī)組的凈增發(fā)電量最大。1.4.3給水回?zé)嵫h(huán)給水回?zé)崾翘岣邫C(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性最重要的技術(shù)手段，得到廣泛應(yīng)用。給水回?zé)嵯到y(tǒng)是火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的核心，給水回?zé)嵯到y(tǒng)的總體性能對機(jī)組的效率影響甚大。在加熱器數(shù)量相同的情況下，抽汽參數(shù)、抽汽流量的調(diào)整，以及加熱器疏水導(dǎo)向的不同，給水旁路的不同，都會明顯地影響機(jī)組的熱循環(huán)效率?；?zé)嵯到y(tǒng)的三個(gè)重要參數(shù)是回?zé)峒墧?shù)、給水溫度和加熱器焓升分配。它們對熱經(jīng)濟(jì)性的影響的結(jié)論是：（1）理論上，在給水溫度一定時(shí)，回?zé)峒墧?shù)(抽汽級數(shù))越多，熱效率越高，但提高的幅度越來越小。在實(shí)際應(yīng)用中，回?zé)峒墧?shù)增大使系統(tǒng)復(fù)雜，投資增大，綜合考慮實(shí)際機(jī)組的回?zé)峒墧?shù)并不多，大機(jī)組有7～9級。（2）給水溫度存在理論上的最佳值，有多種理論可以計(jì)算理論上的最佳給水溫度。但由于提高給水溫度會增加金屬耗量及其投資，因此實(shí)際的最佳給水溫度，要通過綜合的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定，稱為經(jīng)濟(jì)最佳給水溫度。一般660MW以上機(jī)組的給水溫度在270～280℃之間。（3）加熱器焓升分配也存在理論上和實(shí)際上的最佳值，可通過理論計(jì)算。最常見的最佳分配法有平均分配法，焓降分配法等。回?zé)嵩谔岣哐h(huán)經(jīng)濟(jì)性的同時(shí)，也會產(chǎn)生新的能量損失，稱為附加冷源損失。主要有抽汽管壓降、加熱器端差和散熱損失等。要在設(shè)計(jì)、運(yùn)行中注意采取有效措施減少這些損失。如我國設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，加熱器端差，一般當(dāng)無過熱蒸汽冷卻段時(shí)，℃；有過熱蒸汽冷卻段時(shí)，℃。大容量機(jī)組取小值。1.4.4再熱循環(huán)采用再熱的初始目的是提高蒸汽初壓時(shí)，減少膨脹的終濕度（），以保證汽輪機(jī)安全運(yùn)行。但再熱參數(shù)選擇合適時(shí)，采用再熱還可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，使再熱的作用得到重要的擴(kuò)展。對于火電機(jī)組，當(dāng)前采用再熱的目的。是進(jìn)一步提高高參數(shù)大容量機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。所以采用高參數(shù)大容量再熱機(jī)組，以成為現(xiàn)代化蒸汽發(fā)電廠的主要標(biāo)志之一。采用再熱能不能提高機(jī)組的熱效率取決于再熱參數(shù)；在其它條件一定時(shí)，使機(jī)組熱效率達(dá)最大值的再熱參數(shù)稱為最佳再熱參數(shù)，再熱溫度一般達(dá)到等于或接近于新汽溫度，即℃，而再熱壓力可取為。再熱循環(huán)使汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，增大合金鋼材的消耗，使汽輪機(jī)造價(jià)增加10%～12%,若再熱參數(shù)選擇合理就可提高熱經(jīng)濟(jì)性，具體確定應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，其實(shí)質(zhì)是鋼煤比價(jià)。應(yīng)注意再熱壓損引起的做功能力損失遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于新汽的壓損。因?yàn)樗魵獾奶攸c(diǎn)，低壓蒸汽（如再熱蒸汽）單位壓降的作功能力損失（熵增）比高壓蒸汽（如新汽）大得多。所以再熱蒸汽的壓損成為影響實(shí)際再熱效果的一個(gè)極為重要的因素。還應(yīng)注意再熱削弱了回?zé)岬臒峤?jīng)濟(jì)性，引起再熱后各級抽汽過熱度增大，特別是再熱后第1、2級抽汽的過熱度。在設(shè)計(jì)上可以采用蒸汽冷卻器，適當(dāng)調(diào)整回?zé)岱峙?，加大再熱前抽汽口（高壓缸）對?yīng)的該級回?zé)峒訜崞鞯慕o水焓升等措施來減小再熱的不利影響。1.4.5機(jī)組的熱平衡計(jì)算1.4.5.1計(jì)算目的及基本計(jì)算公式(1)目的a.確定某工況時(shí)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和各部分汽水流量；b.根據(jù)最大工況時(shí)的各項(xiàng)汽水流量，選擇有關(guān)的輔助設(shè)備及汽水管；c.確定某些工況下汽輪機(jī)的功率或新汽耗量；d.新機(jī)組本體熱力系統(tǒng)定型設(shè)計(jì)。機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)（如熱耗率）對于汽輪機(jī)或電廠的設(shè)計(jì)、運(yùn)行都非常重要。設(shè)計(jì)工況的指標(biāo)是所有工況中最具代表性的，因此該工況下回?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)計(jì)算最為普遍。當(dāng)汽輪機(jī)制造廠設(shè)計(jì)新型機(jī)組，設(shè)計(jì)和運(yùn)行部門對廠家給出的回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行局部修改時(shí)，以及運(yùn)行電廠汽輪機(jī)大修前等,，都通過此項(xiàng)計(jì)算來確定機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。在最大和設(shè)計(jì)工況下進(jìn)行機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算所得的各部分汽水流量，是選擇機(jī)組有關(guān)輔助熱力設(shè)備和汽水管道的重要依據(jù)。機(jī)組計(jì)算可分為定功率計(jì)算和定流量計(jì)算，定功率計(jì)算是在給定負(fù)荷的情況下進(jìn)行，而定流量計(jì)算是在汽輪機(jī)進(jìn)汽量給定的情況下，進(jìn)行機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算，以確定汽輪發(fā)電機(jī)組的功率。如汽輪機(jī)在允許進(jìn)汽量下，新汽壓力超壓5％；或高壓加熱器切除需限制汽輪機(jī)10%~15%負(fù)荷時(shí)，求汽輪發(fā)電機(jī)能夠發(fā)出的功率等。無論是定功率或定流量計(jì)算，都應(yīng)滿足能量消耗或能量供應(yīng)相等的原則。若計(jì)算正確，兩種計(jì)算的熱經(jīng)指標(biāo)就應(yīng)該相同。(2)計(jì)算的基本公式機(jī)組的原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算，一般是在汽輪機(jī)類型、容量、參數(shù)(初、終參數(shù)、回?zé)?、再熱參?shù)，等)、機(jī)組相對內(nèi)效率以及回?zé)嵯到y(tǒng)具體組成已知的條件下進(jìn)行的。對于上述計(jì)算目的，主要的計(jì)算公式如下：a.功率方程式（1-32）或（1-33）其中（1-34）b.物質(zhì)平衡方程式（1-35）或c.加熱器能量平衡方程式d.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的表達(dá)式(3)回?zé)幔C(jī)組）原則性熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算主要內(nèi)容為：a.通過加熱器熱平衡式來求各抽汽量；b.通過物質(zhì)平衡式求凝汽量；c.通過汽輪機(jī)功率方程式求Pe（定流量計(jì)算時(shí)）或Do（定功率計(jì)算時(shí)）。1.4.6計(jì)算方法和步驟1.4.6.1計(jì)算方法回?zé)?機(jī)組)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算方法,有傳統(tǒng)的常規(guī)計(jì)算法,以及等效熔降法和循.環(huán)函數(shù)法等。這里只介紹常規(guī)計(jì)算法。由上面所述可歸納得出常規(guī)計(jì)算法的核心，實(shí)際上是對z個(gè)加熱器熱平衡式，和一個(gè)功率方程式或一個(gè)求凝汽流量的物質(zhì)平衡式所組成的（z+1）個(gè)線性方程組求解。其最終求得z個(gè)抽汽量和一個(gè)新汽量(或凝汽量)。當(dāng)然這（z+1）個(gè)方程可用絕對量，也可用相對量來表示。然后根據(jù)本章第二節(jié)有關(guān)公式求得所需的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)或機(jī)組功率，或新汽耗量等。求的計(jì)算可采用正熱平衡（）或反熱平衡（）兩種方式計(jì)算，一般多用正熱平衡計(jì)算。用計(jì)算機(jī)計(jì)算時(shí)，對上述（z+1）個(gè)線性方程組聯(lián)立求解，一次即可獲得全部（z+1）個(gè)未知數(shù)，故又稱并聯(lián)法；用手工計(jì)算時(shí)，則應(yīng)依次計(jì)算每個(gè)方程式，此時(shí)為使計(jì)算的每個(gè)方程式中只出現(xiàn)一個(gè)未知數(shù)，計(jì)算的次序，對于凝汽式機(jī)組是“由高至低”，即先從抽汽壓力最高的加熱器算起，依次逐個(gè)算至抽汽壓力最低的加熱器，故又稱串聯(lián)法。1.4.6.2計(jì)算步驟計(jì)算的過程及步驟如下：（1）整理原始資料：當(dāng)所提供的原始資料不夠直接和完整時(shí)，計(jì)算前必須進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼砗瓦x擇假定，以滿足計(jì)算的需要，包括：a.將原始資料整理成計(jì)算所需的各處汽、水比焓值，如新汽、抽汽、凝汽比焓；加熱器出口水、疏水及凝汽器出口水比焓，再熱蒸汽比焓等。b.合理選擇及假定某些未給出的數(shù)據(jù)，一般未給出的數(shù)據(jù)經(jīng)常是：新蒸汽壓損，一般選擇；再熱壓損，選；抽汽管壓損，選=(3%~8%)。加熱器-出口端差及有疏水冷卻器時(shí)的入口端差，可按上述加熱器端差推薦值選取。當(dāng)加熱器熱效率（或加熱蒸汽焓的利用系數(shù)），機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率未能給出，一般可以在以下數(shù)據(jù)范圍內(nèi)選擇：=0.98~0.99，=0.985~0.995)，=0.99左右，＝0.98~0.990。（2）“由高到低”進(jìn)行各級回?zé)岢槠?或)的計(jì)算。（3）凝汽系數(shù)或新汽耗量的計(jì)算，或汽輪機(jī)功率計(jì)算。（4）對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校核：校核分兩種情況，一種是計(jì)算誤差的校核；一種對計(jì)算中假設(shè)數(shù)據(jù)的校核。前者可利用流量(通過物質(zhì)平衡)或功率(通過功率方程式)來進(jìn)行，一般只用其中之一即可。這種計(jì)算工程上允許的誤差范圍，手工計(jì)算時(shí)為1%~2%以下。對假設(shè)數(shù)據(jù)的校核，則應(yīng)反復(fù)迭代至更準(zhǔn)確的程度。（5）熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)和各處汽水流量計(jì)算。1.4.7熱平衡式的擬定熱平衡式一般有兩種寫法：一是吸熱量=放熱量×；另一種是流入熱量＝流出熱量。其中流入熱量中的蒸汽部分應(yīng)乘以蒸汽焓的利用系數(shù)。為了在同一個(gè)系統(tǒng)計(jì)算中采用相同的標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)統(tǒng)一采用或，故熱平衡式的寫法，在同一熱力系統(tǒng)計(jì)算中也采用同一方式。擬定熱平衡式時(shí)，最好根據(jù)需要與簡便的原則，選擇最合適的熱平衡范圍。熱平衡范圍可以是一個(gè)加熱器或數(shù)個(gè)相鄰加熱器，乃至全部加熱器或包括一個(gè)水流混合點(diǎn)與加熱器組合的整體，以方便計(jì)算為原則。應(yīng)指出，當(dāng)用反平衡求時(shí)，實(shí)際熱力系統(tǒng)的，不僅包括排汽在凝汽器中的損失的汽化潛熱，還包括加熱器的散熱損失，及流入凝汽器中疏水帶來的冷源損失，即此應(yīng)視為“廣義的冷源損失”。在求廣義冷源損失時(shí)，若以凝汽器和加熱器為平衡對象，則有若以整個(gè)回?zé)嵯到y(tǒng)（包括凝汽器和所有的加熱器）為平衡對象，則廣義的冷源損失可簡單地表示為：（1-36）或由于合理地選擇了熱平衡的范圍，這種廣義冷源損失的表達(dá)式既簡單又通用。1.5汽輪發(fā)電機(jī)組的性能試驗(yàn)1.5.1概述火電建設(shè)工程通過招標(biāo)選購主輔熱力設(shè)備，鍋爐、汽輪機(jī)制造廠要提出保證值供買方參考。一般鍋爐廠提供的保證值為：值，不投油的最低穩(wěn)燃負(fù)荷，正常運(yùn)行允許的負(fù)荷變動率，和一、二次蒸汽的溫度偏差，再熱器壓損，空氣預(yù)熱器泄漏率等。汽輪機(jī)廠提供的保證值為：銘牌出力、汽輪機(jī)最大連續(xù)出力(T-MCR)、在T-MCR下的機(jī)組熱耗率、汽輪發(fā)電機(jī)組的振動等?；痣娫O(shè)備安裝后應(yīng)通過有關(guān)熱力試驗(yàn)來考核是否達(dá)到保證值及能否驗(yàn)收。為此，各國都制訂有關(guān)適應(yīng)其本國科技生產(chǎn)水平的熱力試驗(yàn)國家標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)后要計(jì)算機(jī)組熱耗率，即按式（1-12）計(jì)算，但國內(nèi)外各公司不盡統(tǒng)一，有的扣除廠用能率，即提交的是凈熱耗率值，有的卻不是。國外機(jī)組多以機(jī)組熱耗率的計(jì)算值為保證值，即不要求留計(jì)算誤差。國產(chǎn)機(jī)組在這方面還有差距，對熱耗率要修正。另外，除了為驗(yàn)收進(jìn)行的考核試驗(yàn)以外，更多的是為了達(dá)到以下目的而進(jìn)行的其它性能試驗(yàn)。汽輪機(jī)熱力試驗(yàn)的目的和任務(wù)：熱力試驗(yàn)?zāi)康模海?）通過試驗(yàn)求出機(jī)組的熱力特性，借以對發(fā)電的負(fù)荷進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分配，并給制訂生產(chǎn)指標(biāo)提供依據(jù)；（2）通過試驗(yàn)取得汽輪機(jī)組的各種特性資料，據(jù)此對機(jī)組運(yùn)行情況進(jìn)行監(jiān)督和分析；（3）通過試驗(yàn),對大修的效果作出評價(jià)，或找出對機(jī)組或熱力系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)的途徑；（4）將通過試驗(yàn)取得的熱力特性資料與制造廠數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，以驗(yàn)證設(shè)計(jì)和制造數(shù)據(jù)，為制造廠的今后工作提供資料；（5）通過真空變化試驗(yàn)可求出真空變化通用曲線，進(jìn)一步再求出真空變化對功率的修正曲線，供熱力特性試驗(yàn)修正時(shí)使用。熱力試驗(yàn)的任務(wù)：（1）確定在額定條件下、各種運(yùn)行工況下汽輪發(fā)電機(jī)組的熱耗量、汽耗量、相對內(nèi)效率與功率的關(guān)系。（2）確定各調(diào)節(jié)汽閥后壓力、各監(jiān)視段壓力與蒸汽流量的關(guān)系；（3）確定在各種工況下各加熱器的出口水溫與蒸汽流量的關(guān)系；（4）確定排汽壓力與汽輪機(jī)微增出力的關(guān)系。本章第二節(jié)所列舉的各項(xiàng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)值，均系在額定功率或經(jīng)濟(jì)功率時(shí)的數(shù)值。若在非額定功率下運(yùn)行，相應(yīng)的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的數(shù)值均要降低（效率降低，而熱耗率、煤耗率增大），其幅度視變工況的具體情況而定。可以通過汽輪機(jī)性能試驗(yàn)獲得汽輪機(jī)組在非額定工況下的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。標(biāo)準(zhǔn)煤耗率表明一個(gè)電廠范圍內(nèi)的能量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度，也反映其管理水平和運(yùn)行水平，同時(shí)也是廠際、班組間的經(jīng)濟(jì)評比、考核的重要指標(biāo)之一。國外進(jìn)口大機(jī)組在性能試驗(yàn)和考核試驗(yàn)時(shí)，多采用美國機(jī)械工程師協(xié)會的各項(xiàng)試驗(yàn)規(guī)程或國際電工委員會的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，所以在這里重點(diǎn)介紹ASMEPTC6.0-1996、和最新的1996年頒布的ASMEPTC46－1996的特點(diǎn)。1.5.21.5.2.1試驗(yàn)規(guī)程特點(diǎn)美國ASMEPTC6試驗(yàn)規(guī)程,主要用于電廠汽輪機(jī)本體性能一熱耗及功率的測量，但是鍋爐、發(fā)電機(jī)、輔機(jī)及管道系統(tǒng)對汽機(jī)性能又有直接關(guān)系，如汽溫汽壓、鍋爐放汽排污、發(fā)電機(jī)效率、管道壓損、甚至汽機(jī)軸封漏汽等，都對汽機(jī)性能測量有影響。所以。在試驗(yàn)中各設(shè)備的性能要加以區(qū)分，所有影響汽輪機(jī)性能的邊界條件都要進(jìn)行修正。這樣，既增加了試驗(yàn)的復(fù)雜性，還增加了試驗(yàn)結(jié)果的不確定度。ASMEPTC46規(guī)程是測量整個(gè)電廠的性能指標(biāo)，同樣是熱耗(或煤耗)和功率，它包括了鍋爐、汽機(jī)、電機(jī)、輔機(jī)及管道等所有設(shè)備。簡單地說，直接以消耗多少熱量一燃料,上網(wǎng)多少電量為最終經(jīng)濟(jì)性測量結(jié)果，不區(qū)分機(jī)、電、爐、輔機(jī)、管道等，不考慮中間各環(huán)節(jié)的相互影響，其試驗(yàn)的邊界為整個(gè)電廠，能做修正的只有煤的特性及環(huán)境溫度和電網(wǎng)周波等，相對按ASMEPTC6進(jìn)行的汽機(jī)本體性能試驗(yàn)，其邊界條件的修正量要少得多。因此，試驗(yàn)要求相對簡單，而最終精度反而高。這二個(gè)試驗(yàn)規(guī)程從試驗(yàn)?zāi)康?、試?yàn)方法及要求上有一定的差別，對考核電廠的發(fā)電煤耗，尤其是交鑰匙工程建設(shè)項(xiàng)目，ASMEPTC46提供的試驗(yàn)方法更為合適。另外，對燃?xì)廨啓C(jī)和聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠的性能試驗(yàn)，ASMEPTC46規(guī)程也有明顯的優(yōu)越性。但如對汽機(jī)本體的性能研究測測量，當(dāng)然按ASMEPTC6試驗(yàn)規(guī)程合適。根據(jù)國內(nèi)實(shí)際情況，按ASMEPTC6進(jìn)行汽機(jī)熱耗試驗(yàn)，一般很難在滿負(fù)荷試運(yùn)行結(jié)束后立即進(jìn)行，因?yàn)檎麄€(gè)電廠在系統(tǒng)上難免會存在各種不足，輔機(jī)設(shè)備運(yùn)行不正常，管道系統(tǒng)存在內(nèi)外漏等，經(jīng)常在停機(jī)消缺后方能進(jìn)行，甚至進(jìn)行多次消缺。如采取各種臨時(shí)性措施而勉強(qiáng)進(jìn)行試驗(yàn)，則結(jié)果與實(shí)際運(yùn)行性能的差異會更大。而用ASMEPTC46規(guī)程，則與實(shí)際運(yùn)行性能比較一致。1.5.2.2試驗(yàn)方法比較這里主要簡單介紹ASMEPTC46的試驗(yàn)方法，因?yàn)锳SMEPTC6目前比較常用，下表1列出了二者主要內(nèi)容的共同點(diǎn)和差異。按ASMEPTC46測量供電煤耗，原則上講,，只要測量單位時(shí)間內(nèi)燃料的消耗量和上網(wǎng)電量即可，同分別測量鍋爐效率、汽機(jī)熱耗及廠用電率再估以管道損失有本質(zhì)差別。但因?yàn)槊悍蹱t很難直接