某項目塔吊基礎方案全套

某項目塔吊基礎方案全套編制人：審核人：批準人：日期：目錄第1章、編制依據2第2章、工程概況2第3章、塔吊基本性能3第4章、塔吊基礎定位及施工3第5章、計算書45.1、塔機屬性55.2、塔機荷載55.3、基礎驗算85.4、基礎配筋驗算145.5塔吊抗傾覆力驗算165.6、施工圖17第6章、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正19第7章、塔吊井道防護處理19第8章、平面位置圖20第9章、應急救援預案22第1章、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制:1.《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ－T187-20092.《地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）3.《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）4.《建筑安全檢查標準》（JGJ59-2011）5.《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2011）6．《機械使用安全技術規(guī)程》JGJ33-20127．QZT80A(6013)塔式起重機使用說明書；8．XXXX工程圖紙；9.壓板試驗報告、勘探報告。第2章、工程概況XXXX工程由XXX房地產開發(fā)有限公司投資開發(fā)建設，XXX設計研究院設計，XXX質量監(jiān)督站質量監(jiān)督，XXX安全監(jiān)督站安全監(jiān)督，XXX監(jiān)理項目管理有限公司，XXXX有限公司施工的工程。本工程位于XXXX路，交通十分便利。本工程部分采用樁基礎，非主樓位置地下室采用獨立基礎，現(xiàn)澆剪力墻結構?？偨ㄖ娣e約XXX平方米。本工程位置為砂質卵石土，地下水豐富，天然地基基礎其主體及地下室位置要求地基承載力特征值為350kpa。塔吊基礎位置為砂質卵石土地基承載力特征值fak(kPa)取150計算（實際壓板試驗報告為200）。根據工程規(guī)模、結構形式；本工程選用QZT80A(6013)塔吊，負責建筑物主體結構施工期間主要垂直運輸，和水平運輸。塔吊具體布置位置參見《施工現(xiàn)場平面布置圖》。第3章、塔吊基本性能塔吊參數(shù)：自升式塔吊型號為：QZT80A(6013)塔吊自重為：550KN最大起重荷載為：60kN塔吊額定起重力矩為：2000kN·m塔吊起升高度為：130m塔身寬度為：1.65m。第4章、塔吊基礎定位及施工1、塔吊基礎定位詳見施工平面圖；2、塔吊基礎施工工藝流程：土方開挖，墊層混凝土，磚胎膜砌筑，土方回填，鋼筋綁扎，螺桿預埋，混凝土澆筑，塔吊安裝（混凝土達到強度后）基礎施工前應由塔吊安拆裝隊技術負責人進行如下幾方面的技術交底：混凝土強度等級、鋼筋配置圖、基礎與建筑平面圖、基礎剖面圖、基礎表面平整度要求、預埋螺栓誤差及各工序的技術要求等，接底人為工程施工負責人，雙方書面交接?；A施工應由塔機所有部門派專人監(jiān)督整個施工過程，同時做好各個隱蔽驗收紀錄，如壓板試驗報告紀錄、地基隱蔽工程驗收紀錄等。施工完畢及時做好砼的養(yǎng)護，砼強度達到要求后方可安裝塔吊；（塔吊基礎混凝土需派專人養(yǎng)護，且養(yǎng)護到位）。3、確保砼基礎表面平整，砼初凝前用水準儀進行檢查，必須達到使用說明書中規(guī)定的平整度，用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過1/5000；4、機腳螺栓位置、尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過±0.5mm，螺紋位須抹上黃油，并注意保護。5、塔吊基礎混凝土采用天泵輸送。澆筑完成需進行二次收抹，及時遮蓋薄膜，防止收縮裂縫。試塊留置一組。振搗混凝土應使用高頻振動器，振動器的插點間距為1.5倍振動器的作用半徑，防止漏振。振動器插點要均勻排列，不應混振以免造成混亂而產生漏振。每一插點要撐握好振搗時間，過短不易搗實，過長可能引起混凝土產生離析現(xiàn)象。振搗時做到快插慢撥，快插是為了防止先將表面混凝土振實而與下面混凝土產生分層、離析現(xiàn)象；慢拔是為了使混凝土填滿振動棒抽出時所造成的空洞。在振搗過程中，應將振搗棒上下略作抽動，以便上下振動均勻，插點有序，振搗時間要掌握好，不要過長，也不要過短，一般控制在20~30s之間，宜在混凝土表面泛漿，不出現(xiàn)氣泡為止。在振搗過程中，不得觸及鋼筋，以免其發(fā)生移位，出現(xiàn)螺桿及鋼筋移位現(xiàn)象。振搗上層混凝土時，振搗棒插入下層混凝土約50mm，以消除上下層之間冷縫，確保混凝土質量。6、混凝土的養(yǎng)護：混凝土澆筑完畢后，必須及時進行養(yǎng)護。混凝土的養(yǎng)護時間應以不破壞混凝土表面為前提條件并盡早進行，由于夏季施工，氣溫高，一般為混凝土澆灌完畢后6h進行灑水養(yǎng)護，一天澆水次數(shù)不少于三次，養(yǎng)護時間為7天。7、澆筑及完成后基礎處不能積水，有水需及時排除。采用基坑砌體圍護及抽水機降水。8、防雷擊：避雷裝置與建筑物主體連接成整體。塔吊基礎底四角40角鋼2m打入地下，40鍍鋅扁鋼與塔吊基礎焊接一周，基礎頂40角鋼外露150mm,12鍍鋅圓鋼與建筑物主體避雷連接。第5章、計算書品茗計算軟件計算計算依據：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）、《建筑安全檢查標準》（JGJ59-2011）、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2011）等編制。5.1、塔機屬性塔機型號(QZT80)TC6013-6塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.65.2、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)560起重臂自重G1(kN)48起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)29.3小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)13.5最小起重荷載Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)60最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×13.5，13×60]＝810平衡臂自重G3(kN)18平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7.25平衡塊自重G4(kN)162平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10.22、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地XXX市基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)βz工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.63風壓等效高度變化系數(shù)μz1.32風荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.413、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)560+48+3.8+18+162＝791.8起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)791.8+60＝851.8水平荷載標準值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×43＝19.02傾覆力矩標準值Mk(kN·m)48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2+0.9×(810+0.5×19.02×43)＝771.84非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1＝791.8水平荷載標準值Fvk'(kN)1.41×0.35×1.6×43＝33.95傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)48×29.3-18×7.25-162×10.2+0.5×33.95×43＝353.434、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×791.8＝950.16起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84豎向荷載設計值F(kN)950.16+84＝1034.16水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.9×(810+0.5×19.02×43)＝1145.61非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×791.8＝950.16水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×33.95＝47.53傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(48×29.3-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.5×33.95×43＝570.15.3、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)8基礎寬b(m)8基礎高度h(m)1.5基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)2基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb0.3基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd1.6基礎底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)197.5地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=8×8×(1.5×25+2×19)=4832kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×4832=5798.4kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2+0.9×(810+0.5×19.02×43/1.2)=710.5kN·mFvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.9×(810+0.5×19.02×43/1.2)=1059.74kN·mFv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN基礎長寬比：l/b=8/8=1≤1.1，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=8×82/6=85.33m3Wy=bl2/6=8×82/6=85.33m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=771.84×8/(82+82)0.5=545.77kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=771.84×8/(82+82)0.5=545.77kN·m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(851.8+4832)/64-545.77/85.33-545.77/85.33=76.02kPa≥0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。2、基礎底面壓力計算Pkmin=76.02kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(851.8+4832)/64+545.77/85.33+545.77/85.33=101.6kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(851.8+4832)/(8×8)=88.81kN/m24、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=197.50kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=88.81kPa≤fa=197.5kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=101.6kPa≤1.2fa=1.2×197.5=237kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h-δ=1500-(40+22/2)=1449mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(851.800/64.000-(710.498+15.850×1.500)/85.333)=6.351kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(851.800/64.000+(710.498+15.850×1.500)/85.333)=29.584kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=29.584-((8.000-1.600)/2)(29.584-6.351)/8.000=20.291kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(851.800/64.000-(710.498+15.850×1.500)/85.333)=6.351kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(851.800/64.000+(710.498+15.850×1.500)/85.333)=29.584kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=29.584-((8.000-1.600)/2)(29.584-6.351)/8.000=20.291kN/m2基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(29.58+20.29)/2=24.94kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(29.58+20.29)/2=24.94kPa基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=24.94×(8-1.6)×8/2=638.4kNVy=|py|(l-B)b/2=24.94×(8-1.6)×8/2=638.4kNX軸方向抗剪：h0/l=1449/8000=0.18≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×8000×1449=48396.6kN≥Vx=638.4kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1449/8000=0.18≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×8000×1449=48396.6kN≥Vy=638.4kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！5.4、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400Φ22@160基礎底部短向配筋HRB400Φ22@160基礎頂部長向配筋HRB400Φ22@160基礎頂部短向配筋HRB400Φ22@1601、基礎彎距計算基礎X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(8-1.6)2×24.94×8/8=1021.44kN·m基礎Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(8-1.6)2×24.94×8/8=1021.44kN·m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1021.44×106/(1×16.7×8000×14492)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1021.44×106/(0.998×1449×360)=1962mm2基礎底需要配筋：A1=max(1962，ρbh0)=max(1962，0.0015×8000×1449)=17388mm2基礎底長向實際配筋：As1'=19377mm2≥A1=17388mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1021.44×106/(1×16.7×8000×14492)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1021.44×106/(0.998×1449×360)=1962mm2基礎底需要配筋：A2=max(1962，ρlh0)=max(1962，0.0015×8000×1449)=17388mm2基礎底短向實際配筋：AS2'=19377mm2≥A2=17388mm2滿足要求！(3)、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：AS3'=19377mm2≥0.5AS1'=0.5×19377=9688mm2滿足要求！(4)、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋：AS4'=19377mm2≥0.5AS2'=0.5×19377=9688mm2滿足要求！(5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為C12@160x160。5.5塔吊抗傾覆力驗算設塔吊基座施工幾何尺寸8×8×1.5（m）滿足M抗>M傾，即塔吊基礎達到抗傾覆力矩。（1）設計基礎質量P2為5.0×5.0×1.35×25＝844KN8x8x1.5x25=2400KN（2）已知條件：M傾＝1145.61（KN·m），P1＝1034.16KN（３）驗算任一方抗傾：設∑Ma≥0，有M抗＝（P1+P2）×3.2（塔身至基礎邊）＝（1034.16+2400）×3.2＝10989.31KN.m＞M傾1145.61KN.m滿足M抗